现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖

华东交通大学理工学院课程设计计算书课程名称现浇楼盖课程设计题目现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖学院直属系土建年级/专业/班08土木建工1班学生姓名黄河学号20080110010222指导教师吴浪开题时间2011年5月19日完成时间2011年5月23日目录目录2现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计31设计资料32楼盖的结构平面布置33板的设计331荷载332计算简图433弯矩计算值434正截面受弯承载力计算54次梁设计541荷载设计值642计算简图643内力计算644承载力计算6441正截面受弯承载力6442斜截面受剪承载力75主梁设计751荷载设计值752计算简图853内力设计值及包络图8531弯矩设计值8532剪力设计值8533弯矩、剪力包络图854承载力计算10541正面受弯承载力10542斜截面受剪承载力11现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计1设计资料1建筑物安全等级二级；2建筑物平面尺寸（L1L2）336207（31号），墙厚370，钢筋混凝土柱350350；3荷载1楼面活载7）楼面面层20厚水泥砂浆钢筋混凝2/KMN3W/20MKN土容重）楼侧面、楼底粉刷层15厚混合砂浆；3/25KC17N4材料1）混凝土C20；2）钢筋受力钢筋用HRB335级钢筋，腹筋用HPB235级钢筋。2楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为69M，次梁的跨度为56M，主梁每跨内布置两根次梁，两边板跨度为23M，中间跨度为23M，则按单向板设计。按跨高比条件，要求板厚H2300/40575MM,对工业建筑的楼盖板，要求H80MM，取板厚为H80MM。次梁截面高度应满足,MM,取H450MM截面宽度BH/3H/2150225MM，取B200MM。主梁截面高度应满足,取H600MM。截面宽度BH/3H/2200300MM，取B300MM。3板的设计轴线，的板属于端区隔单向板，轴线的板属于中间区隔单向板。31荷载板的永久荷载标准值80MM现浇钢筋混凝土板008252KN/2M20MM厚楼面水泥砂浆面层0022004KN/467312/59018/62/18/H0LL432/65/012LMLL90/5/015MM板底混合砂浆抹灰0015170255KN/2M小计2655KN/板的可变标准荷载值7KN/2永久荷载分项系数取12，因楼面可变荷载标准值大于40KN/，所以可变荷载分项2系数应取13。于是板的永久荷载设计值G2665123186KN/2M可变荷载设计值Q71391KN/荷载总设计值GQ12286KN/，取GQ1229KN/2232计算简图次梁截面为200450MM，取板在墙上的支撑长度为120MM，按塑性内力重分布设计，板的计算跨度边跨L0LNH/2230010012080/22120MMMMAX1ACFBFHOF故跨内截面均属于第一类T型截面。次梁正截面受弯承载力计算截面1B2C弯矩设计值（KNM）8371837160216881/（1AB）SMCF20H或/（）SCF26408793002726390178028426410870020264109802111SA00270343A/2120MM，取A/2B/26900MMNLNL0LN中跨6900MM0主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过10，故可利用附表62计算内力6969主梁的计算简图GGABCD12353内力设计值及包络图531弯矩设计值弯矩MGQ式中系数、由附表62相应栏内查得1K0L2L1K20244656902891206934873KNMMAX,M0267656903111206937726KNM,B0067656902001206919565KNMAX,2532剪力设计值剪力VGQ式中系数、由附表62相应栏内查得3K43K4073365086612015157KNMAX,AV126765131112023968KNMAX,BLV1065122212021164KN,R533弯矩、剪力包络图弯矩包络图第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载。由附表62知支座B或C的弯矩值为0267656901331206922987KNMBMC在第1跨内以支座弯矩0，22987KNM的连线为基线。作G65KN，Q120KNAMB的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为（GQ）（65120）6934888KNM（与前面计算的30L3B34873KNM接近）MAX,1（GQ）（65120）6927253KNM0L2B1在第2跨内以支座弯矩22987KNM，29987KNM的连线作为基线，作MCMG65KN，Q0的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值G65690229878037KNM310LB第1、2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载第1跨内在第1跨内以支座弯矩0，37726KNM的连线为基线。作ABG65KN，Q120KN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为（65120）6929975KNM3（65120）6917399KNM1在第2跨内0267656900891206919344KNM以支座弯矩CM37726KNM，19344KNM的连线为基线，作G65KN，Q120KN的简支梁弯B矩图，得（GQ）（）（65120）6919344（310LC32BC31323772619344）14779KNM（GQ）（）（65120）6919344（0LM18651KNM第2跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载0267656901331206922987KNMBC第2跨两集中荷载作用点处可变弯矩分别为（GQ）（65120）692298719563KNM（与前面计算的310LB319565KNM接近）MAX,2M76232987第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为G6569229877288KNM0LBM31G656922987375KNM22弯矩包络图如下（A）所示。剪力包络图第1跨15157KN；过第1个集中荷载后为15157651203343KN；过第2个集中荷MAX,AV载后为33436512021843KN23968KN；过第1个集中荷载后为23968651205468KN；过第2个集中A,BL荷载后为54686512013032KN第2跨21164KN；过第1个集中荷载后为211646514664KN。MAX,BRV当可变荷载仅作用在第2跨时106510120185KN；过第1个集中荷载后为185651200。R剪力包络图如下（B）所示主梁的内力包络图（A）弯矩包络图；（B）剪力包络图54承载力计算541正面受弯承载力560/8跨内按T形截面计算，因560/801401。翼缘计算宽度按0HBF69/323MM和B035659M中较小值确定取23M。3LNSFBB支座边的弯矩设计值B/237726185035/240964KNM。纵BMMAX,0V向受力钢筋除B、C支座截面为2排外，其余均1排。跨内截面经判别都属于第一类T形截面。正截面受弯承载力的计算过程列于下表。主梁正截面承载力计算主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。542斜截面受剪承载力验算截面尺寸54080460MM，因/B460/3001534截面尺寸按下式验算025WH0FWHCB0251963005403888KN23968KN，截面尺寸满足要求。CFO310MAXV计算所需腹筋由，得002517SAFBHFVVYTCS（239680711300540）/（125210540）NAV10FYVT310811/MM2M采用10160双肢箍筋，实际为2785/160098/MM0811/MM，满足。2M2验算最小配箍率032024013，满足要求。SVBAYVTF截面1B2弯矩设计值（KNM）3959337726195658039/（1AB）MCF20H或/（1）CF202650390057265403917044926503910028265039180089（1）/2S0971066009860953/ASYFOH24271135284311811250211选配钢筋（）2M4203222397SA1205283695SA3221140SA222760SA160357S次梁两侧附加横向钢筋的计算次梁传来集中力548211721172KN，600450150MM，附加箍筋布置范围LF1HS23B21503200900MM。取附加箍筋10160双肢，则在长度S内可布置附加1H箍筋的排数，M900/16017排，取M8排，次梁两侧各布