机械原理答案

共68页第1页机械原理习题解答例41绘制图42所示液压泵机构的机构运动简图。解该机构由机架1、原动件2和从动件3、4组成，共4个构件，属于平面四杆机构。机构中构件1、2，构件2、3，构件4、1之间的相对运动为转动，即两构件间形成转动副，转动副中心分别位于A、B、C点处；构件3、4之间的相对运动为移动，即两构件间形成移动副，移动副导路方向与构件3的中心线平行。构件1的运动尺寸为A、C两点间距离，构件2的运动尺寸为A、B两点之间的距离，构件3从B点出发，沿移动副导路方向与构件4在C点形成移动副，构件4同时又在C点与构件1形成转动副。选择与各构件运动平面平行的平面作为绘制机构运动简图的视图平面。选择比例尺0001M/MM，分别量出各构件的运动尺寸，绘出机构运动简图，并标明L原动件及其转动方向，如图42图43简易冲床机构0001M/MML共68页第2页43题4图为外科手术用剪刀。其中弹簧的作用是保持剪刀口张开，并且便于医生单手操作。忽略弹簧，并以构件1为机架，分析机构的工作原理，画出机构的示意图，写出机构的关联矩阵和邻接矩阵，并说明机构的类型。解若以构件1为机架，则该手术用剪刀由机架、原动件、从动件、组成，共个构件。属于平面四杆机构。当用手握住剪刀，即构件固定钳口不动时，驱动构件，使构件绕构件转动的同时，通过构件带动构件活动钳口也沿构件固定钳口上下移动，从而使剪刀的刀口张开或闭合。其机构示意图和机构拓扑图如上图所示。其关联矩阵为邻接矩阵为；1014324321VEELM0104321432VVVAM例44计算图413所示压榨机机构的自由度。解机构为平面机构。机构中构件1为偏心轮，构件2绕构件1的几何中心发生相对转动，即形成中心位于偏心轮几何中心的转动副，因此偏心轮相当于一个有两个转动副的构件，一个转动副是在点A与机架11形成的，另外一个是在偏心轮几何中心处与构件2形成的。该机构中存在结构对称部分，构件8、9、10题4图4E2E1EV3VV机构的拓扑图43211机构示意图图413压榨机机构共68页第3页和构件4、5、6。如果去掉一个对称部分，机构仍能够正常工作，所以可以将构件8、9、10以及其上的转动副G、H、I和C处的一个转动副视为虚约束；构件7与构件11在左右两边同时形成导路平行的移动副，只有其中一个起作用，另一个是虚约束；构件4、5、6在D点处形成复合铰链。机构中没有局部自由度和高副。去掉机构中的虚约束，则机构中活动构件数为，机构中低副数，得7N10LP102323HLPNF例45计算图414所示自动驾驶仪操纵机构的自由度。解自动驾驶仪操纵机构为空间机构，机构中共有3个活动构件，其中构件1、2之间形成圆柱副，属级副；构件2、3形成转动副，属级副；构件3、4形成球面副，属级副；构件4、1形成转动副，属级副。则机构自由度为1342536F46在题46图所示所有机构中，原动件数目均为1时，判断图示机构是否有确定的运动。如有局部自由度、复合铰链和虚约束请予以指出。解（A）、，机构有确定的运动。其中027323HLPNF、D、B、C四处均为复合铰链，没有局部自由度、虚约束；（B）、，机构没有确定的运动。其中处19HL为复合铰链，处为局部自由度，没有虚约束；（C）、，机构有确定的运动。其中构件027323HLPNFAB、BC、CD、AD四杆中有一杆为虚约束，如果将构件AD视为虚约束，去掉虚约束，则点、均为复合铰链，没有局部自由度；（D）、，系统不能运动，0143HL所以也就不是一个机构。从图中可以看出，铰链点C是构件BC上的点，其轨迹应当是以铰链点B为圆心的圆，同时，铰链点C又是构件CD上的点，轨迹应当是移动副F约束所允许的直线，两者是矛盾的，所以，系统不能运动。系统中没有局部自由度、复合铰链、图414自动驾驶仪操纵机构共68页第4页虚约束。（E）、，机构没有确定的运动。没有局部自由度、3625323HLPNF复合铰链、虚约束。47计算题47图所示齿轮连杆机构的自由度。解（A）、,铰链点A为复合铰链，齿轮副为1524323HLPNF高副。（B）、，铰链点B、C、D均为复合铰链。76HLABCDE题4图题4图共68页第5页48题4图所示为缝纫机中的送料机构。计算该机构的自由度，该机构在什么条件下具有确定的运动解2243HLPNFC处的滚子为局部自由度，构件1于构件2、构件3与构件2之间形成两对高副，但是，每对高副的法线都是重合的，所以，每对高副中有一个高副为虚约束。由于该机构具有个自由度，所以该机构在有个原动件的条件下就具有确定的运动。49计算题4图所示机构的自由度。解（A）、246323HLPNF（B）、（注滑块受到的运动约束与构1927L件FGC上的运动轨迹相重合，所以滑块及其上的转动副和移动副均应视为虚约束。）410构思出自由度分别为、和的级机构的设计方案。题4图BA题49图CBA共68页第6页解由机构的组成原理可知，一个机构中，至少应当包含有一个级基本杆组。将一个级基本杆组中的一个外副与一个单自由度的机构相联，另外两个外副与机架相联，则可以得到一个单自由度的机构；如果将级基本杆组中的两个外副分别与两个单自由度的机构相联，另外一个外副与机架相联，则可以得到一个有两个自由度的机构。而最简单的单自由度机构是一个构件与机架通过一个低副（如转动副）联接所形成的机构。按照以上分析，自由度分别为、和的级机构最简单的结构分别如图中（A）、（B）和（C）所示。412确定图419A所示机构当构件为原动件时机构的级别。解确定机构的级别关键是要拆出机构中所含的基本杆组。当构件为原动件时，拆基本杆组首先应当从最远离原动件的构件1拆起，可以拆出级基本杆组ABC，然后，又依次可以拆出级基本杆组DEF和GHI。如下图示。所以该机构为级机构。例51在图53所示的铰链四杆机构中，已知该机构的结构参数以及构件1的转速为，机构运动1简图的比例尺为。利用速度瞬心法，求在图示L位置时，构件2和构件3的转速和的大小和23方向。解首先找出相关的速度瞬心速度瞬心P10、P12、P23、P03可根据相应的构件构成转动副直接确定出来；而P02和P13需应用三心定理来确定速度瞬心P02应在三个构件0、1、2的两个已知速度瞬心P10和P12的连线上，同时又应在三个构件0、3、2的两个已知速度瞬心P03、P23的连线上，则这两条连线的交点即为P02。速度瞬心P13的确定方法类似，它应是P12P23连线和P10P03连线的交点。由速度瞬心的概念，在速度瞬心点两构件的绝对速度相同，便可求解未知转速。在速度瞬心点P12有LLPV02112012JHDGEFCBAI图419图53共68页第7页式中和可直接从所作的图中量取。由上式可解出120P021022P由绝对速度方向，得出2方向为顺时针方向。12PV同理，在速度瞬心点P13有LLV13013013P由绝对速度的方向，可知其为逆时针方向。PV例52在图54所示的凸轮机构，已知该机构的结构尺寸和凸轮1的角速度。利用瞬心1法，求机构在图示位置时从动件2的线速度。机构运动简图的比例尺为。2VL解构件1与机架0的速度瞬心P01以及从动件与机架的速度瞬心P02可根据相应的构件分别构成转动副和移动副而直接确定出来。凸轮1和从动件之间的瞬心P12的确定方法是一方面，P12应在构件1、2高副接触点K的公法线NN上，另一方面，利用三心定理，它又应在瞬心P01和P02的连线上，即又应在过点P01而垂直于从动件2与机架移动副导路的直线上。因而，NN与该直线的交点即为P12。再根据速度瞬心的概念，可得21120VPL其中，可以直接从图中量出。从动件的速度V2方1P向如图中所示。2V52在题52图所示所示的平面组合机构中，已知机构作图的比例尺L，及构件1的角速图54题52图02P01P04P304P2321414VN共68页第8页度，求图示位置构件4的线速度。14V解根据两个构件相成运动副的瞬心的确定方法可以确定出瞬心，2301,P，的位置或所在的直线。由于题目已知构件的角速度，求构件的线速度，因而34P0需求出速度瞬心。一方面，应在瞬心和的连线上，另一方面，它也应在瞬心1414P014P和的连线上。而瞬心一方面应在构件、高副接触点的公法线NN上，另一1242方面，它也应在瞬心和的连线上；瞬心一方面应在瞬心和的连线上，另0124234P一方面，它也应在瞬心和的连线上。2P04根据速度瞬心的概念，可得，其中，可以直接从图中41401VPL140量出。构件的速度方向如图中所示。14V53确定题53图所示机构所有的速度瞬心。如果已知构件1的角速度，设图示比例为1，求图示位置时，题53图（A）齿轮4的角速度的大小、方向和题53图（B）构件L43的速度的大小和方向。3V题53图共68页第9页解（A）、图示机构共有6个构件，所以速度瞬心的数目为。1522NC其中、和在转动副处；、和在转动副处；在转动副14P641O2P1522O3P处；在转动副处；在表示齿轮和齿轮的圆的切点处；在表示齿轮和3O234齿轮的圆的切点处；在瞬心和的连线与瞬心和的连线的交点处；112316P3在瞬心和的连线与瞬心和的连线的交点处；在瞬心和的连线26P246P64234P与瞬心和的连线的交点处；在瞬心和的连线与瞬心和的连线的交35356156点处；在瞬心和的连线与瞬心和的连线的交点处。452454根据速度瞬心的概念，可得，从而可先求出构件13136136PLLVP的角速度，其中，和可以直接从图中量出，构件的速度1363NN1P234P24N3B14P1O4313PV34PVO2O3566P1334564536P3425126A共68页第10页方向如图中所示；再根据速度瞬心的概念，可得，334364463PLLVP从而可求出构件的角速度，其中，和可以直接从图中量4634P36446出，构件的速度方向如图中所示。4（B）、图示机构共有个构件，所以速度瞬心的数目为。其中6212NC和分别在构件和构件、构件和构件形成的转动副处；在垂直于移动副14P234P导路的无穷远处；在过高副接触点的公法线NN和瞬心、的连线的交点处；12P142在过高副接触点的公法线和瞬心、的连线的交点处；在瞬心和23N24P31312的连线与瞬心和的连线的交点处。P143根据速度瞬心的概念，可得，其中，可以直接从图中31431VPL143P量出。构件的速度方向如图中所示。V63在题63图的四杆闭运动链中，已知，MA150B50，。欲设计一个铰链四杆机构，机构的输入运动为单向连续MC30D40转动，确定在下列情况下，应取哪一个构件为机架输出运动为往复摆动；输出运动也为单向连续转动。解当输出运动为往复摆动时，机构应为曲柄摇杆机构，此时应取四杆中最短杆的相邻杆，即B或D作为机架。当输出运动也为单向连续转动时，机构应为双曲柄机构，此时应取四杆中的最短杆，即A作为机架。65在题65图A、B中题63图共68页第11页（1）说明如何从一个曲柄摇杆机构演化为题65图A的曲柄滑块机构、再演化为题65图B的摆动导杆机构；（2）确定构件AB为曲柄的条件；（3）当题65图A为偏置曲柄滑块机构，而题65图B为摆动导杆机构时，画出构件3的极限位置，并标出极位夹角。解（1）当曲柄摇杆机构的摇杆为无穷长时，则原来摇杆与机架之间的转动副就变为移动副，原机构就演化为了题65图A的曲柄滑块机构。如果取曲柄滑块机构中的连杆作为机架，则曲柄滑块机构就演化为了题65图B的摆动导杆机构。（2）对于图（A），构件AB为曲柄的条件是；对于图（B），只要导杆BCE足够长，满足装配要求，则构件AB始终为曲柄。（3）对于题65图（A），构件3的极限位置在曲柄和连杆的两次共线处，其极BA题65图23C2B1BA1C133ACBA2B1B431231322B共68页第12页限位置、和极位夹角如图（A）所示；对于题65图（B），构件3的极限位置在曲132柄与滑块形成的转动副的轨迹圆与导杆的切线处，即，其极限位90ABC置、和极位夹角如图（B）所示。1266题66图为开槽机上用的急回机构。原动件BC匀速转动，已知，MA80，。MB20LAD10MLDF40（1）确定滑块F的上、下极限位置；（2）确定机构的极位夹角；（3）欲使极位夹角增大，杆长BC应当如何调整解（1）由于，MBA2080所以四杆机构ABC为转动导杆机构，导杆AB也是曲柄，可以相对机架转动3600，则滑块的上、下极限位置如图中F2、F1的位置。LLDA54MF301（2）对应滑块F的极限位置，可以确定出导杆AC的位置及滑块C的位置C1，C2。由图中几何关系，得42608ARCOSARCSBCL则极位夹角。171（3）欲使极位夹角增大，应使角减小，所以杆长BC就当减小。题66图CBADBAF21F2C1C共68页第13页例63已知图614所示机构的结构尺寸、固定铰链点的位置和原动件的运动。试分别以构件CD和构件AB为原动件，确定机构中所有从动构件的运动。解首先建立直角坐标系如图所示。固定铰链点D、E、A的坐标分别为D0,0，EXE,YE，AXA,YA。当以构件CD为原动件时，机构为级机构；而当以构件AB为原动件时，机构为级机构。（一）、以构件CD为原动件时构件CD为定轴转动，已知原动件的运动，就是已知构件CD绕点D转动的角位置、角速度和角加速度111铰链点C是构件CD上点，同时也是构件3上的点，而构件3是一个从动构件，因此，运动分析从铰链点C开始。铰链点C是构件1上的点，运动约束为到点D之间的距离不变，并且点C、D连CDL线与坐标轴正向之间的夹角为，所以可以写出其位置方程X1BSINACO1CDLY其中,和由题意是已知的，只有两个未知数，因此，可以立0XCYX,即计算出铰链点C的位置。将上式对时间T分别作一次、二次求导，可得点C的速度和加速度方程如下图614共68页第14页BCOSAIN1CDYCXLV其中0YXBCOSSINAINCO1121CDCDYCXLLA其中，根据已知的和，就可以求出铰链点C的速度和加速度。0YX确定出从动构件3上点C的运动之后，必须再确定构件3上另外一个点才能确定出构件3的运动。构件3上的点B和点F都可以作为下一步要求解的点。但是，在目前的条件下，无论是确定点B的位置、还是构件3上的点F的位置都必须联立三个或三个以上的方程才能求解。如果现在转而分析构件2上的点F情况就不同了。构件2上点F受到两个运动约束1）直线CF垂直于直线FE；2）点F到点E的距离保持不变，且为已知的机构结构参数。因此，可以建立构件2上点F的位置方程，如下B1A2CFEFEFXYXYL由于点C的位置已经求出，所以在上式中只有两个未知数，方程为非线性方程FYX,组，可以利用牛顿迭代法求解，初始点的选取可以由在草稿纸上画出机构的大概位置来确定。当然方程也可以利用代数消元的方法求解。在求得点F的位置之后，利用上式对时间的一阶和二阶导数，可以得到点F的速度方程B22ACYEFEYCFCXEFEXCFYEXYXFYEFEFVVVVXV式中，只有两个未知数和，为线性方程组，可以直接求解。0YEXVFXY利用上式对时间的二阶导数，求出点F的加速度方程共68页第15页B22A22CYEYFCYFYCXEXFCXFXEXFYECFXCFEYFEXEYFEXFFVVVVVAAVVAAA其中，方程仍然为线性方程，可以直接求解。0EYXA在求出点F的运动之后，便可以求解点B的运动了。点B既是构件3上的点，同时，也是构件4上的点，所以，它是继续进行机构运动分析的一个关键点，它所受到的运动约束是1）B、F、C共线；2）点B、C之间的距离保持不变。据此可建立出点B的位置方程BA22BCBCBCFFLYX点B的速度方程为BACYBCXBYCBXCBFFCYBFCXBBYCBXCFVVVVY点B的加速度方程为BA222CYBCXBCYBCXBFXCYXBYFXBYCXYBXFYXFYCBFFXCFVVAAVVAAY至此已经可以看出运动分析的关键是位置方程的建立，速度和加速度方程可以分别将位置方程对时间求一阶和二阶导数得到。共68页第16页在求出了以上各点的运动以后，机构中的每一个从动构件都有了两个运动已知的点，因此，各个从动构件的运动都可以确定出来了。例如，构件3的质心点S3的位置方程22333BSBSBSCCCLYX构件3的角位置、角速度和角加速度分别为CBXYTAN23BCCBCBLXYYXL除了确定各个构件的运动，还可以确定构件与构件之间的相对运动。例如，要确定构件4与构件5的相对运动，由图614可知，构件4与构件5形成移动副，因此，两者之间的相对运动为移动，可以选构件4上的点B和构件5上的点A，以这两个点之间的距离变化表示构件4与构件5之间的相对运动，则相对运动的位置方程为222BABAABYXH相对运动的速度和加速度分别可由上式对时间的一阶和二阶导数求出。（二）、以构件AB为原动件时此时，点A、B之间距离、和为已知的。构件5为液压驱动的油缸，构ABHVABA件4为活塞。机构可以拆出构件1、2、3、4组成的级杆组，机构为级机构。机构中铰链点B、C和构件2上的点F都不能分别求解，只能利用AB、BC、DC、EF之间的距离为已知的长度、点B、F、C共线和直线BF、EF垂直的运动约束，建立出三个待求点B、E、F的位置方程组，联立求解，即00065224232221EFBFEFBFCCBCCEEDBCBCBAAAYYXXFXYLFLYLYXFH在上述方程中未知数的个数与方程数相等，在机构的可动范围内方程组有确定的解，方程组是非线性的代数方程，可采用牛顿迭代法等方法进行求解。共68页第17页机构的速度和加速度方程仍然是由位置方程的一阶和二阶导数求得，与级机构相同，机构的速度和加速度方程均为线性方程组。69在题69图所示机构中，已知机构中各构件的杆长和固定铰链点A、D、F的位置、原动件的运动。试在以下两种情况下写出确定机构中所有从动构件运动的相应位置方程。（1）以构件1为原动件；（2）以构件5为原动件。解首先建立直角坐标系如图所示。固定铰链点、的坐标分别为、0,A、。,DYX,FYX（1）、当以构件1为原动件时，该机构为级机构，可以逐点求解。先求点的运动。点在构件上，所以点的位置方程为1SINCOABLYX点到点的距离保持不变，点到点的距离保持不变，根据这两个条件，可建立点的位置方程为22CDDCDBBBLYX点到点的距离保持不变，点到点的距离保持不变，根据这两个条件，可建立点的位置方程为22CECECBBBLYX在求出了以上各点的运动以后，机构中的每一个从动构件都有了两个运动已知的点，因此，各个从动构件的位置都可以确定出来了。欲求构件5的运动，需要在构件5上确定一个特殊点G，如图所示。点G的位置GYX题69图共68页第18页方程为EGFGFGFYXXYL22（2）、当以构件为原动件时，该机构为级机构，不能逐点求解，而只能联立求解。先确定点的运动，其位置方程为5SINCOFGLYX利用AB、BC、CD、BE、CE之间的距离保持不变，且为已知的长度，直线FG和EG垂直的运动约束，建立三个待求点B、C、E的位置方程，即02222EGFEGFCECCBBBDDCCAABAYYXXLLYXL六个方程需要联立求解。例64对图616A所示的平面二杆机械手进行逆运动学分析。解首先，考虑二杆机械手的工作空间，在此机构中运动输出为点P，所以，其工作空间就是点P可以到达的区域。AB图616平面二杆机械手及其逆运动学分析共68页第19页假设转动副A、B都是周转副，如果，则点P可以到达的区域为以点A为圆21L心、半径为的圆；如果，则点P的可到达区域为以点A为圆心、外径为、12L21L21L内径为的圆环。如果转动副A、B不全是周转副，则点P的可到达区域显然要减小。由题21图B可知，对于点P的位置逆解有两个，分别用实线和虚线表示。,YX为了得到封闭解，将点A与点连接起来，XYRACTN2根据余弦定理可得12221ARCOSARCOSRLLR，则2，式中，取“”对应图616B中的实线所示的解，取“”对应虚线所示的解。例66设计一个铰链四杆机构ABCD，实现连杆的三个精确位置P1Q1,，P2Q2，P3Q3。解在铰链四杆机构中，动铰链点B、C既是连杆上的点，同时，又是连架杆上的点，其轨迹为分别以固定铰点A和D为圆心，相应连架杆杆长为半径的圆弧，故称点B和C为圆点，而点A和D为圆心点。据此，可以得出机构的设计作图方法如图618实现连杆三个位置的铰链四杆机构设计共68页第20页下将给出的表示连杆精确位置的直线PQ扩大成一个平面封闭区域。在区域中任意取两个点作为圆点B、C，并由给定的连杆精确位置确定出B1、B2、B3和C1、C2、C3，如图618所示。作连线的中垂线A12，再作连线的中垂A23，则A12和A13的交点即为圆心点2132A的位置。同样，作连线的中垂线D12和连线的中垂线D23，D12和D23的交点即为圆心21C32C点D的位置。连接AB1C1D，就得到了所要设计的机构。机构的两个连架杆分别是AB、CD，连杆是BC，各个构件的杆长为直接从图中量出的长度乘以作图比例。值得注意的是，在确定铰链点B、A的位置时没有考虑铰链点C、D，同样，在确定铰链点C、D的位置时没有考虑铰链点B、A的位置。这样的设计通常被称为“分边综合”。此时的设计结果有无穷多个，因为点B、C在刚体的位置是任意选取的。如果直接将点P、Q作为圆点，则设计出来的机构与铰链四杆机构ABCD不同。在机构运动设计中，除了对机构精确位置的要求之外，还可能有其他的设计要求。如果还要求机构为曲柄摇杆机构，则应检验设计出的机构是否满足曲柄摇杆机构的条件，如果不满足，则应重新选择圆点B、C，按照上述过程重新作图。611设计一个铰链四杆机构，如题611图所示。已知摇杆CD的长度，机架MLCD75AD的长度，摇杆的一个极限位置与机架之间的夹角,构件AB单MLAD1004向匀速转动。试按下列情况确定构件AB和BC的杆长，以及摇杆的摆角。BCAL,（1）程速比系数K1（2）行程速比系数K15解（1）、当行程速比系数K1时，机构的极位夹角为018K题611图共68页第21页即机构没有急回特性，固定铰链点应在活动铰链点的两个极限位置C1、C2的连线上，从而可确定活动铰链点的另一个极限位置。选定比例尺，作图，如下图（A）所示。直接由图中量取，所以构件AB的长为84701AC7612MLAB5621构件BC的长为CLBC3627184021摇杆的摆角7（2）、当行程速比系数K15时，机构的极位夹角为3615801K即机构具有急回特性，过固定铰链点作一条与已知直线成的直线再与活1AC36动铰链点的轨迹圆相交，交点就是活动铰链点的另一个极限位置。选定比例尺，作图，如下图（B）所示。452C1DA2B1A451DA2C2C2B1B1B共68页第22页由图（B）可知，有两个交点，即有两组解。直接由图中量取，84701AC，。故有解一752AC81692构件AB的长为MACLAB5278402构件BC的长为LBC3821摇杆的摆角4解二构件AB的长为MACLAB524928701692构件BC的长为LBC3611摇杆的摆角107612设计一个偏心曲柄滑块机构。已知滑块两极限位置之间的距离50，导路的21C偏距E20，机构的行程速比系数K15。试确定曲柄和连杆的长度。BAL,解行程速比系数K15，则机构的极位夹角为3615801K选定作图比例，先画出滑块的两个极限位置C1和C2，再分别过点C1、C2作与直线C1C2成的射线，两射线将于点。以点为圆心，OC2为半径作圆，再作一5490条与直线C1C2相距为的直线，该直线与先前所作的圆的交点就是固定铰链点ME。作图过程如解题24图所示。直接由图中量取，所以A1682曲柄AB的长度为MCLB5112连杆BC的长度为ALBC462821共68页第23页例67设计一个转杆滑块机构，实现连杆精确位置（PI,I）I2,，N。解图621所示转杆滑块机构，可取机构的设计变量为。11,CBAYXYX这六个设计变量确定之后，机构的所有运动几何尺寸，包括各个构件的杆长、滑块导路的方位等，就确定出来了。机构运动过程中，动铰链点B、C的运动约束是（1）从连杆BC上看，点B、C之间的距离保持不变；（2）从连架杆AB上看，点B到点A的距离保持不变；（3）从连架杆滑块C上看，点C始终在一条直线上运动。由于设计要求给出了连杆精确位置（PI,I）I2,，N。由（PI,I）I2,，N，可以很容易地写出连杆的位移矩阵。如果利用连杆的位移矩阵方程建立连杆上点B、C在连杆第1位置时的坐标与其在连杆第位置时的坐标之间的关系，则运动约束（1）就不再是独I立的了。利用了连杆的位移矩阵方程，就不能再利用运动约束（1）了。根据以上分析，可以确定出机构设计方程建立的主要途径利用连杆的位移矩阵方程和利用连架杆的运动约束。运动约束（2）和（3）的数学表达为1222121ABIABIABABYXYX,3I2022CIIYX,43I2B1B2C1CAE21C90解题612图O共68页第24页由设计要求给出的连杆精确位置（PI,I）I2,，N，可以写出连杆从第一位置到第位置的位移矩阵I310COSSINCOSSININCOINC1111IPIPIIIIYXYD铰链点B、C满足位移矩阵方程411BIIYXYX51CICIYXDYX在式（1）中有中间变量，将位移矩阵方程（4）代入，就可以消去中间变量，BIIX,得到只含设计变量的设计方程；同样，将式（5）代入式（2）可得到只1,AY含设计变量的设计方程。1CYX为了便于求解，应当将联立求解方程的数目减少到最少，因此，设计方程的求解与图解法相同，也采用“分边综合”求解只含设计变量的设计方程确定出1,BAYX点A、B1，求解只含设计变量的设计方程确定出点C1。1,CYX从代数学中可知当方程个数小于方程中的未知数数目时，可以任意假设一些未知数，方程有无穷多解；当方程个数大于方程中的未知数数目时，方程一般无解；只有当方程个数与方程中的未知数数目相等时，方程才有确定的解。含设计变量的设1,BAYX计方程中有四个未知数，当给定连杆N个位置时，可以得到N1个设计方程。由此可知，当给定连杆五个位置时，含设计变量的设计方程才有确定的解。由此可1,BAYX以得出结论由铰链点A、B组成的杆组可以实现的连杆精确位置的最大数目为5。由铰链点A、B组成杆组的导引方式称为转杆导引。下面通过具体数值的例子进行说明。设需要实现的连杆精确位置为三组位置PIXPIYI共68页第25页1I1010300220053003I3015750刚体从第1位置到第2位置的位移矩阵012100COSSIN5COSSINIC2INC12D由式（4）得A0COSIN50COS0SIN2ICSICSSI0NOIN0O121211112ABABABBYXYXYXY）（）得带入式（刚体从第1位置到第3位置的位移矩阵45310045COSSIN51COSSINIC3INCO13D由式（4）得B45COSSIN514COS5SINI3ICCSSICSSI45NO45INCO121211113ABABABBYXYXYXY）（）得带入式（方程（A）B中共有四个未知数，所以可以任意假设其中的两个。如1,BAXY果取，联立方程（A）B解出。0,AAYX23815,940781BY如果取不同的，可以得到不同的解。这就说明了在精确连杆位置数目为三的情况下，共68页第26页设计方程有无穷多解。现在对含设计变量的设计方程（由式（2）得到）进行分析。含设计变量1,CYX的设计方程中有两个未知数，当给定连杆N个位置时，可以得到N2个设计方程。1,CYX所以，在给定精确连杆四个位置的时候，设计方程就有确定的解了。由此得出结论由滑块和转动副组成的杆组可以实现的连杆精确位置的最大数目为4。滑块和转动副组成杆组的导引方式称为滑块导引。对于上面的三个连杆精确位置，由式（2）得到滑块导引的设计方程0145COSIN514COS5SIN4SI5CO34SIN5CO0002011111CCCCYXYXX方程中有两个未知数，可以任意设其中一个。设，解出。1,CYX1X61CY图621所示的转杆滑块机构，如果确定了所有设计变量，则11,CBAX机构的运动几何尺寸就可以按下面的计算方法确定出来。对于上面的三个连杆精确位置及设计方程的解可以得出021212134ARCTN95786CCBBCAAXYLX其中仍由位移矩阵方程（5）计算得出。滑块导路的位置由便可以确2,CX1,CYX定了。616设计一个带有一个移动副的四杆机构（题616图），实现输入杆AB转角与输出滑J题616图共68页第27页块CC的移动之间的对应关系。已知起始时和、固定铰链点A的坐标。JS0S（1）分别写出从起始位置到第J组对应位置，构件AB和滑块的位移矩阵；（2）如何得到机构的设计方程（3）分析该机构最多能够实现多少组精确对应位置关系。（4）如何求出机构的等机构运动参数,432L解已知，；则设计变量为，AXY01SXACACY11BXY1CX。1CY（1）、从起始位置到第J组对应位置，构件AB和滑块的位移矩阵分别为10SINCOSCOSSINI1111JAJAJJABJXYYXD,3211SJCJ,32J（2）、铰链点和还满足、之间的距离保持不变的运动约束，为此建立约束方程为222121CJBJCJBJCBCBYXYX,3J式中铰链点和还满足位移矩阵方程A11BAJBJYDYB11CJCJYXYX将A和B代入运动约束方程就得到仅含设计变量的方程，从而可求解。（3）、由于有个设计变量，当给定N组对应位置时，可以得到N1个方程，所以该机构最多能够实现组精确对应位置关系。（4）、在确定了设计变量为，之后，机构的等机构1BXY1CXY,432L运动参数分别为21212ABABXL3CCY共68页第28页21214CCYXL1ARCTNY618设计一个曲柄摇杆机构ABCD，利用连杆上点P的轨迹拨动摄像胶片,如题618图所示。已知A1214,306，D710,052，P10,0,P2407,05,P3210,305,，。确定机构中各个构件的杆长，并检验机构是否存在曲柄。13252713解已知，；则设计变量为，。AXYD1BXY1CXY杆AB的位移矩阵为10SINCOCOSSINI1111AIAIABIXYXD3,2I连杆上点和满足、之间的距离保持不变的运动约束，为此建立约束方程为222121PIBIPIBIPBPBYXYX,同时，铰链点B又是构件AB上的点，铰链点还满足位移矩阵方程11AIBIYDY将式代入运动约束方程就得到仅含设计变量和和两个方程，从而可解出1BXY和。1BXY代入具体数值，得题618图共68页第29页102964657407112ABD所以由式有54112BBBYXYX03756994813513ABD所以由式有109143BBBYXYX分别代入式有2112112121053769305940158939405046776BBBBBBYXYXYX由上式可以解出61B从而可以求出；840532BYX031982BYX在确定出、后，就可建立连杆的位移矩阵为12310COSSINCOSSINII1111IPPIIIBCIYXYD3,2式中，11II3,2IBIPIIXART,摇杆上铰链点和满足、之间的距离保持不变的运动约束，为此建立约束方程为222121DCIDCIDCDCYXYX3,I式中铰链点还满足位移矩阵方程11CBICIYY将式代入运动约束方程就得到仅含设计变量和和两个方程，从而可解出1CXY共68页第30页和。1CXY代入具体数值，得246501705ARCTNARCTN11BPXY397834RTRT22BP102105ARCTNARCTN33BPXY所以934697121025083109732512BCD所以由式有5087429112CCCYXYX0394613BD所以由式有05321213CCCYXYX分别代入式有21121121215039046746209507578897CCCCCCYXYXYX由上式可以解出1从而可确定出机构中各个构件的杆长分别为182650317422222DADADYXL04611BBB5320222CCCYXL共68页第31页9364520617026422121DCDCDYXL在上述四杆中，因为，即最短杆与最长杆的杆长之和小于其余CDBABLL两杆的杆长之和，并且最短杆是，所以该机构一定存在曲柄。56题56图为一个对心直动滚子从动件盘形凸轮机构，凸轮为原动件，图示位置时凸轮在与滚子接触点B的曲率中心在点O。试对机构进行高副低代，并确定机构的级别，验证替代前后机构的自由度、凸轮1与从动件2之间的速度瞬心都没有发生变化。解增加一个新的构件与原构件和从动件分别在高副接触点的曲率中心和O原滚子中心以转动副相联接，如图（B）所示，就完成了原高副机构的高副低代。机构可以拆出一个级基本杆组、原动件和机架组成的单自由度机构，所以原机构为级机构。替代前机构的自由度为；12323HLPNF替代后机构的自由度为；4L替代前凸轮1与从动件2之间的速度瞬心在过高副接触点的公法线NN和瞬心12、的连线的交点处，如图（A）所示；替代后凸轮1与从动件2之间的速度瞬心13P2在瞬心和的连线与瞬心和的连线的交点处，如图（B）所示。1213P2由以上分析可知替代前后机构的自由度、凸轮1与从动件2之间的速度瞬心都没有高副低代NOB32112P233AN1O321P1P13223B共68页第32页发生变化。72设凸轮机构中从动件的行程为H，凸轮推程运动角为。试推导当推程从动件的运动0规律为余弦加速度运动规律时，从动件位移S与凸轮转角之间的关系应为。COS120HS解设余弦加速度方程为，其中与相对应是为了保证在推程中COS0A0从动件的速度始终为正值。对上式积分得10000SINCOSCOSCTADTADTADTVC再对上式积分得21020100COSSINTTCTVTSC再由边界条件时，；时，；确定出待定常VS0VH数和积分常数为；2HC；0120AC将上式代入位移表达式得COS0S75补全题75图不完整的从动件位移、速度和加速度线图，并判断哪些位置有刚性冲击，AVS03/23/4/52题75图共68页第33页哪些位置有柔性冲击。解根据关系式，补全后的从动件位移、速度和加速度DSVDVA线图如上右图所示。在运动的开始时点，以及、处加速度有限突变，3/43/5所以在这些位置有柔性冲击；在和处速度有限突变，加速度无限突变，在理论上3/2将会产生无穷大的惯性力，所以在这些位置有刚性冲击。77在题77图中所示的摆动滚子从动件盘形凸轮机构中，已知摆杆AB在起始位置时垂直于OB，滚子半径，凸轮以等角速度MLOB40LAB80MR10逆时针转动。从动件的运动规律是凸轮转过，从动件以正弦加速度运动规律向上8摆动；凸轮再转过时，从动件以等加速等减速运动运动规律返回原来位置；凸轮30150转过其余时，从动件停歇不动。1、试写出凸轮理论廓线和实际廓线的方程式。2、画出凸轮的实际廓线，看看是否出现变尖、失真等现象。如果出现了这些现象，提出改进设计的措施。解1、摆杆的最大摆角为，推程为，回程为，远休止角为，近301801500休止角为，确定从动件的运动规律为30BYXOA120题77图共68页第34页360025185132180SIN102建立直角坐标系，将坐标原点选在点，X轴沿OA方向，如上右图所示。凸轮的基圆半径；MLROBO4；LABO489022；576ARCTNARCT0OL由上图中的几何关系可以写出SINCO011ABOBLYX2R式中COSIN所以凸轮理论轮廓线的方程式为SINCOSIN0ABOLYX由于滚子半径，所以凸轮实际轮廓线的方程式为MR102210DXDYYX2、画出凸轮的实际廓线如下图所示，从图中可以看出没有出现变尖、失真等现象。如果出现了这些现象，就应该减小滚子半径或增大基圆半径重新设计。共68页第35页83推证渐开线齿轮法向齿距、基圆齿距和分度圆齿距之间的关系为式为NPBPP。COSSMPBN证明根据渐开线的性质即渐开线的发生线沿基圆滚过的长度，等于基圆上被滚过的圆弧长度有BNP设齿轮的齿数为，模数为，基圆半ZM径为，分度圆半径为，压力角为BRR因为，BZP2RZ又因为COSR所以B因为MP所以COSSBN证毕。ORBANP解题83图共68页第36页84用范成法加工渐开线直齿圆柱齿轮，刀具为标准齿条型刀具，其基本参数为，正常齿制。M220（1）齿坯的角速度时，欲切制齿数的标准齿轮，确定齿坯SRAD5190Z中心与刀具分度线之间的距离和刀具移动的线速度；V（2）在保持上面的和不变的情况下，将齿坯的角速度改为。这样AVSRAD231所切制出来的齿轮的齿数和变位系数各是多少齿轮是正变位齿轮还是负变位齿ZX轮（3）同样，保持和不变的情况下，将齿坯的角速度改为，所切AVSRAD12制出来的齿轮的齿数和变位系数各是多少最后加工的结果如何ZX解（1）、由于是加工标准齿轮，齿坯中心与刀具分度线之间的距离为MA902刀具移动的线速度为SZV451（2）、齿轮的齿数为9231MZ变位系数为X1290ZA因为变位系数小于零，所以齿轮是负变位齿轮。（3）、齿轮的齿数为Z4812MV变位系数为X80290ZA因为变位系数为正，所以齿轮是正变位齿轮。但由于齿数不是整数，最后加工的结果将产生乱齿现象，得不到一个完整的齿轮。共68页第37页85一个渐开线标准正常直齿圆柱齿轮，齿轮的齿数Z17，压力角，模数20M3。试求在齿轮分度圆和齿顶圆上齿廓的曲率半径和压力角。解如题34图所示，由已知条件得MZR52173B9630COSCSHRAA81其中，是由齿轮为正常齿制齿轮确定的。根据渐开线的几何尺寸关系，可以得到在齿轮分度圆上齿廓的压力角和曲率半径分别为205963ARCOSRSBMB78TN2TN在齿轮齿顶圆上齿廓的压力角和曲率半径分别为7932586ARCOSRSBAMABA41TN923TN86推证渐开线齿轮不根切的最小变位系数由式确定。解释当MINXMININZHXA时，的物理含义。MINZINX证明当被加工的齿轮的齿数时，MINZ为了防止根切，刀具的齿顶线应移至点N1或点N1以下，如图所示，应使XHQA即M1又因SIN1PNOAARBA解题85图Q题86图共68页第38页而SIN2SI1MZRPN故Q所以2SIZHXA又因为，即，代入上式，得2MINMIN2IZHAININ2SIHZHXAAA当时，的物理意义是指加工刀具可以向齿坯转动中心移动、而齿轮不MININX发生根切现象的最大变位系数。87用一个标准齿条形刀具加工齿轮。齿条的模数，齿形角，齿M402顶高系数，顶隙系数，齿轮的转动中心到刀具分度线之间的距离为1AH250C，并且被加工齿轮没有发生根切现象。试确定被加工齿轮的基本参数。MH29解由于H一般与被加工齿轮的分度圆半径的大小相近，所以有，由此2ZH可得514Z由于齿数数已经小于标准齿轮不根切的最小齿数17，所以只可能是正变位齿轮。如果将齿轮的齿数圆整为，则，为负变位齿轮，则齿ZMH302415轮一定会发生根切现象。将齿数圆整至整数，则由14ZXMZH2可得250429此时齿轮不根切的最小变位系数为1761MININZHXA故变位系数满足齿轮不根切条件。76025所以被加工齿轮为正变位齿轮，齿数为14，变位系数为025。共68页第39页分度圆半径为MZR2814基圆半径为B3160COSS齿顶圆半径为MXHRAA345齿根圆半径为MCF24028例81在下列情况下确定外啮合直齿圆柱齿轮传动的类型（1）。250,1,5,40,2CHZZA解由式可得，由于，这对齿轮传2MINSAH30MINZMIN21ZZ动只能采用正传动。变位系数的