十二层屋顶井字梁施工方案(论证修改后)

目录一、工程概况2二、编制依据2三、模板及支撑设计方案2（一）主梁（350MM1700MM）模板及支撑设计3（二）次梁（400MM1300MM）模板及支撑设计14（三）转换层支撑体系计算25四、技术措施2641施工准备2642技术要求2743模板支撑体系安装及拆除施工工艺2844模板质量控制措施2945成品保护措施3146混凝土浇筑施工工艺31五、安全及文明施工措施3251施工安全管理3252安全文明施工保证措施32一、工程概况本工程为阳泉师范实验实训楼和教学楼工程，建筑面积1889292M2主楼地下一层，地上十二层。框剪结构，建筑高度483M，一十一层层高39M，十二层层高54M（即429M483M），纵向（东西方向）轴（384M252M），横向（南北方向）912D轴（81M236M198M），屋顶结构为井字梁结构，沿外圈为WKL3,4,6,7,13，断面K为350MM1700MM，沿纵向每2100MM设JZL2,3,4，断面为400MM1300MM,共11根，每根长203M，沿横向设JZL1，断面为400MM1300MM，共8根，WB1H120MM，轴为CD悬挑结构，净挑长度为18MM，挑梁为XL1，其断面尺寸为350MM800MM，共3根，封边梁WKL7为300MM500MM，长度为2555M，悬挑结构板顶标高468M，以上部位钢筋砼方量为290328M3，钢筋重量为5606T，砼标号为C25。二、编制依据1、业主方提供的阳泉师范实验实训楼和教学楼工程施工图；2、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008；3、建筑施工计算手册第四版。4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001；5、建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001；6、混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002；三、模板及支撑设计方案本工程十二层轴线交轴线，井字梁结构，边梁为350MM1700MM、井912DK字梁为400MM1300MM，数量多、间距小、结构自重大、跨度大，为保证混凝土浇筑质量和安全，特制定此施工方案。1模板系统选用竹胶合板作为梁板模板，模板厚度18MM,方木为50MM100MM。2模板支撑系统支撑主要采用4830MM的钢管。为防止支撑系统的重量过大，减轻底部结构的荷载，本工程本着切实以减轻支撑系统重量和荷载又保证浇筑结构的稳定安全和质量为原则制定方案。3、搭设组成示意图。（一）主梁（350MM1700MM）模板及支撑设计1、梁模板基本参数梁截面宽度取B350MM梁截面高度取H1700MM梁侧胶合板厚度H18MM则梁侧胶合面板的截面惯性矩IBH3/121700183/12826200MM4，梁侧胶合面板的截面最小抵抗矩WBH2/61700182/691800MM3；梁侧横楞钢管尺寸4830，截面积A424CM2重量333KG/M截面惯性矩IX1078CM4截面最小抵抗矩449CM3梁侧横楞钢管间距取B400MM梁侧横撑钢管尺寸4830，截面积A424CM2重量333KG/M截面惯性矩IX1078CM4截面最小抵抗矩449CM3梁侧横撑钢撑间距取B567MM对拉螺杆M12，横向间距567MM，纵向间距400MM。梁底胶合面板厚度H18MM则梁底胶合面板的截面惯性矩IBH3/12350183/12170100MM4，梁侧胶合面板的截面最小抵抗矩WBH2/6350182/691800MM3梁底支撑50100的方木，间距为175MM梁底支撑钢管为4830，其中立杆纵距取AL05M立杆的横距取L05M步距按10M走荷载编号及类别编号名称类别计算公式及结果1模板结构自重恒载03（035217）113KN/M2新浇筑混凝土自重恒载24035171428KN/M3钢筋自重恒载1503517089KN/M4施工人员及施工设备荷载活载25035087KN/M5振捣混凝土时产生的荷载活载4KN/M26新浇筑混凝土对模板侧面的压力恒载2417408（KN/M2）7倾倒混凝土时产生的荷载活载403514KN/M荷载组合荷载组合项次项目计算承载力验算刚度1平板及薄壳的模板及支架12341232梁和拱模板的地板及支架12351233梁、拱、柱的侧面模板5664大体积结构、柱（300以上）墙（厚100以上）的侧面模板6762、梁模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值其中C为混凝土重力密度取24KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取444小时，T200/（T15）T为混凝土的温度，取30V混凝土的浇筑速度取V3M/H；1外加剂影响系数；取11002混凝土坍落度影响修正系数。取21150（塌落度为110150MM）。H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度取H1700MM经计算得到F10222444411150305467KN/M2F22417408KN/M2（取最小值408KN/M2）3、梁模板侧模计算面板为受弯结构,按四跨等跨连续梁计算。计算简图如下Q31抗弯强度计算新浇混凝土侧压力设计值Q1124084896KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q214456KN/M；作用在梁模板上的侧压力QQ1Q25456KN/M最大弯矩计算面板弯矩计算值查建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）表C12,有M0121QL20121545604002106KN/M其中W截面抵抗矩W918103MM3经计算得到F1061069181031155N/MM2梁侧模板的抗弯强度设计值F20N/MM2梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强度设计值故满足要求32挠度计算最大挠度计算公式EIQLV109674其中Q作用在模板上的侧压力线荷载标准值Q408；L单跨长度横楞间距取L400MME胶合板弹性模量取E10000N/MM2I胶合板截面惯性矩I8262CM4经计算得到09674084004100100008262104122（MM）最大允许挠度值V400/25016MM挠度计算结果梁侧模最大挠度小于其允许挠度故满足要求4、梁侧横楞钢管计算梁侧横楞为受面板传递荷载作用的受弯构件，按三跨等跨梁计算。41荷载的计算作用在梁侧模板的均布荷载Q（124081440425/123188KN/M42强度计算最大弯矩计算公式2170QLM其中L横楞计算跨度（横撑间距）取L567MM经计算得到M01172318856710002087KNM强度计算值其中W截面抵抗矩W449CM3经计算得到F087100044919376N/MM2横撑钢管强度设计值F205N/MM2抗弯强度计算值小于木材强度设计值故满足要求43挠度计算最大挠度计算公式EIQLV10674其中L横楞间距取L567MME横楞钢管弹性模量取E206105N/MM2I横楞钢管截面惯性矩I1078CM4Q作用在模板上的侧压力线荷载标准值Q4080425/11734N/MM；经计算得到06771734567410020610510781040546（MM）最大允许挠度值V56710000567MM挠度计算结果横楞最大挠度小于横楞允许挠度故满足要求5、梁侧横撑计算梁侧横撑为受立档传递集中荷载的受弯构件，按照三跨等跨连续梁计算51荷载计算横撑所受集中荷载F12408144042556710001315KN52强度计算最大弯矩计算公式FLM1750其中L横楞间距（穿梁螺栓竖向间距）取L0400M经计算得到M017513150400092KNM强度计算值其中W截面抵抗矩W508CM3经计算得到F092100050818110N/MM2梁侧横撑钢管强度设计值F205N/MM2抗弯强度计算值小于木材强度设计值故满足要求53挠度计算横撑所受集中荷载标准值F40804005671000925KN最大挠度计算公式EIQLV10653其中L横楞间距（穿梁螺栓间距）取L400MME横楞钢管弹性模量取E206105N/MM2I横楞钢管截面惯性矩I1078CM4经计算得到1615983100040031002061051078104045MM梁侧撑允许挠度V40040010MM立档最大挠度小于立档允许挠度故满足要求6、对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的最大拉力FSABN其中A对拉螺栓横向间距A0567B对拉螺栓纵向间距B0400FS新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值FS095124081445183KN/M3经计算得到N0567040051831176（KN）对拉螺栓最大容许拉力值N129KN穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓最大容许拉力值故满足要求7、底模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。Q71荷载计算模板自重荷载P103035217113KN/M混凝土自重荷载P224035171428KN/M钢筋自重荷载P31503517089KN/M施工均布活荷载P425035087KN/M倾倒混凝土时产生的荷载P5403514KN/M静荷载计算值Q11211314280891956KN/M活荷载计算值Q214（08714）318KN/M72最大弯矩计算公式2150QLM其中L单跨长度（梁底方木支撑）取L0175M经计算得到M0125（1956318）017520087KNM73面板的强度计算值其中W截面抵抗矩W189CM3经计算得到F00871000189460N/MM2面板的强度设计值F15N/MM2梁底模面板的强度计算值小于梁底模面板的强度设计值故满足要求74挠度计算面板最大挠度计算公式EIQLV10924其中L单跨间距（梁底支撑方木间距）取L175MME底模面板弹性模量取E5400N/MM2I截面惯性矩I170100MM4Q作用在模板上的压力线荷载标准值；Q1131428089163KN/M经计算得到V091216317541005400170100015MM面板最大允许挠度值V0175100025007MM面板最大挠度计算值小于面板最大允许挠度值故满足要求8、梁底支撑木方的计算作用于支撑木方的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,支撑方木按照均布荷载作用下的简支梁计算81木方荷载的计算模板自重荷载N103（03521703501750562KN/M混凝土自重荷载N224170175714KN/M钢筋自重荷载N315170175045KN/M施工荷载荷载N4250175044KN/M倾倒混凝土时产生的荷载N54017507KN/M木方荷载的计算值Q14（04407）1205627140451138KN/M82木方的强度计算木方最大弯矩2150QLM其中L木方间距（立杆纵距）取L05M经计算得到M01251138052035KNM木方强度计算值其中W木方截面抵抗矩W8333CM3经计算得到F0351000833342N/MM2木方强度设计值F15N/MM2钢管强度计算值小于方木强度设计值故满足要求83抗剪计算最大剪力的计算2/QLQ其中L木方间距（立杆纵距）取L05M经计算得到Q113805/2284KN截面抗剪强度计算其中B木方宽度取B50MMH木方高度取H100MM经计算得到T32841000250100085N/MM2截面抗剪强度设计值T20N/MM284挠度计算木方最大挠度EIQLV10924其中L木方间距（立杆纵距）取L500（MME木方弹性模量取E10000N/MM2I截面惯性矩I8333CM4Q作用在模板上的压力线荷载标准值；Q05627140458152KN/M经计算得到V09128152500410010000833310000055MM木方允许挠度V0175100025007MM木方最大挠度计算值小于或等于木方最大允许挠度故满足要求9、梁底支撑钢管的计算梁底支撑钢管按集中荷载下的连续梁计算91荷载计算混凝土自重荷载Q1240351701752125KN钢筋自重荷载Q21503517017520156KN模板自重荷载Q303035217017520098KN施工活荷载Q425035017520077KN振捣荷载Q5403501752012KN支撑钢管所受的集中荷载计算值P1212501560098140077012208KN92强度计算最大弯矩计算PLM30其中L立杆的横距取L05MP支撑钢管所受的集中荷载P208KN经计算得到M0333208050346KNM抗弯强度计算其中W钢管截面抵抗矩W449CM3经计算得到F034610004497706N/MM2钢管抗压强度设计值F205N/MM2梁底支撑钢管的抗弯强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值故满足要求93挠度计算支撑钢管所受的集中荷载标准值Q125015600981504（KN）最大挠度计算公式如下EIQLV105823其中L立杆的横距取L05ME立杆弹性模量取E206000N/MM2I立杆截面惯性矩取I1078CM4经计算得到V2508150410000510003100206000107810000021MM允许挠度V051000100005MM最大挠度计算值小于或等于最大允许挠度故满足要求10、扣件抗滑移的计算荷载计算混凝土自重荷载Q12403517052357KN钢筋自重荷载Q21503517052022KN模板自重荷载Q303035217052028KN施工活荷载Q425035052021KN倾倒混凝土荷载Q54035052035KNR12357022002814（021035）567KN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算其中RC扣件抗滑力设计值RC8KNR纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R567KN纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值小于或等于扣件抗滑承载力设计值故满足要求11、立杆的稳定性计算1、荷载的计算混凝土自重荷载Q12403517052357KN钢筋自重荷载Q21503517052022KN模板自重荷载Q303035217052028KN施工活荷载Q425035052021KN倾倒混凝土荷载Q54035052035KN脚手架钢管的自重Q60135065KN荷载的计算值N1235702202806514035021644KN2、立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值，644KN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI159；A立杆净截面面积CM2A424；W立杆净截面抵抗矩CM3W449；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F20500N/MM2；LO计算长度M；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算UHKLO1K1计算长度附加系数，取值为1155；U计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录A06，U1700；经计算，立杆计算长度LO11551700100019635M；LO/I19635/1590012349；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0434；钢管立杆受压应力计算值6440/04344240003499N/MM2；钢管立杆稳定性计算小于钢管立杆抗压强度的设计值满足要求（二）次梁（400MM1300MM）模板及支撑设计1、梁模板基本参数梁截面宽度取B400MM梁截面高度取H1300MM胶合板厚度H18MM则侧向胶合板的截面惯性矩IBH3/121300183/12631800MM4，侧向胶合板的截面最小抵抗矩WBH2/61300182/670200MM3横楞钢管尺寸4830，截面积A489CM2重量384KG/M截面惯性矩IX1219CM4截面最小抵抗矩508CM3梁侧横楞钢管间距取B433MM横撑钢管尺寸4830，截面积A489CM2重量384KG/M截面惯性矩IX1219CM4截面最小抵抗矩508CM3梁侧横撑钢管间距取B500MM对拉螺杆M12，横向间距500MM，纵向间距433MM。梁底胶合面板厚度H18MM则梁底胶合面板的截面惯性矩IBH3/12350183/12170100MM4，梁侧胶合面板的截面最小抵抗矩WBH2/6350182/691800MM3梁底支撑50100的方木，间距为200MM梁底支撑钢管为4830。其中，立杆纵距取AL07M立杆的横距取L07M荷载类别及编号编号名称类别计算公式及结果1模板结构自重恒载0304213100009KN/M2新浇筑混凝土自重恒载2404131248KN/M3钢筋自重恒载150413078KN/M4施工人员及施工设备荷载活载25041KN/M5振捣混凝土时产生的荷载活载4KN/M26新浇筑混凝土对模板侧面的压力恒载2413312KN/M27倾倒混凝土时产生的荷载活载4016KN/M荷载组合荷载组合项次项目计算承载力验算刚度1平板及薄壳的模板及支架12341232梁和拱模板的地板及支架12351233梁、拱、柱的侧面模板5664大体积结构、柱（300以上）墙（厚100以上）的侧面模板6762、梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值其中C为混凝土重力密度取24KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取444小时V混凝土的浇筑速度取V3M/H；1外加剂影响系数；取11002混凝土坍落度影响修正系数。取21150H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度取H1300MM经计算得到F10222444411150305467KN/M2F22413312KN/M23、梁模板侧模计算面板为受弯结构,按三跨等跨连续梁计算。计算简图如下31抗弯强度计算新浇混凝土侧压力设计值Q1123123744KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q214456KN/M；作用在梁模板上的侧压力QQ1Q24304KN/M最大弯矩计算梁侧模板的强度计算值查建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）表C12,有M0117QL20117430404332094N/MM2其中W截面抵抗矩W54CM3经计算得到F0941000541741N/MM2梁侧模板的抗弯强度设计值F20N/MM2梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强度设计值故满足要求32挠度计算最大挠度计算公式EIQLV1094其中Q作用在模板上的侧压力线荷载标准值Q312；L单跨长度横楞间距取L433MME胶合板弹性模量取E10000N/MM2I胶合板截面惯性矩I6318CM4Q均布荷载计算值Q312KN/M经计算得到09903124334100100006318104171（MM）最大允许挠度值V4332501732MM挠度计算结果梁侧模最大挠度小于梁侧模允许挠度故满足要求4、梁侧横楞计算梁侧立档为受面板传递荷载作用的受弯构件，按三跨梁计算。41荷载的计算作用在梁侧模板的均布荷载Q123121440433/11864KN/M42强度计算最大弯矩计算公式其中L横楞间距横撑间距取L500MM经计算得到M01251864500100020583KNM强度计算值其中W横楞钢管截面抵抗矩W449CM3经计算得到F0583100044912984N/MM2横楞钢管的强度设计值F205N/MM2抗弯强度计算值小于木材强度设计值故满足要求43挠度计算最大挠度计算EIQLV10924其中L横撑间距取L500MME横撑钢管的弹性模量取E206105N/MM2I横撑钢管的截面惯性矩I1078CM4Q作用在模板上的侧压力线荷载标准值Q3120433/11351N/MM；经计算得到091213515004100206105107810000035（MM）最大允许挠度值V600100006MM挠度计算结果横楞最大挠度小于横楞允许挠度故满足要求5、梁侧横撑计算梁侧横撑为受立档传递集中荷载的受弯构件，按照三跨等跨连续梁计算51荷载计算横撑所受集中荷载F1231214404335001000932KN52强度计算最大弯矩计算其中L横楞间距（穿梁螺栓竖向间距）取L0433M经计算得到M01759320433071KNM强度计算值其中W截面抵抗矩W449CM3经计算得到F0711000449158N/MM2木横撑钢管强度设计值F205N/MM2抗弯强度计算值小于木材强度设计值故满足要求53挠度计算横撑所受集中荷载标准值F31204335001000675KN最大挠度计算公式EIQLV10653其中L横楞间距（穿梁螺栓竖向间距）取L0433ME横撑钢管的弹性模量取E206105N/MM2I横撑钢管的截面惯性矩I1078CM4经计算得到161567510004333100206105107810000039（MM）最大允许挠度值V433400108MM立档最大挠度小于立档允许挠度故满足要求6、对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的最大拉力FSABN其中A对拉螺栓横向间距A0500MB对拉螺栓纵向间距B0433MFS新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值FS095123121444089KN/M3N0433054089885（KN）对拉螺栓最大容许拉力值N129KN穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓最大容许拉力值故满足要求7、底模板面板计算面板为受弯结构,按照两跨连续梁计算Q71荷载计算模板自重荷载P1030421309KN/M混凝土自重荷载P22404131248KN/M钢筋自重荷载P3150413078KN/M施工均布活荷载P425041KN/M倾倒混凝土时产生的荷载载P540416KN/M静荷载计算值Q1120912480781699KN/M活荷载计算值Q214（116）364KN/M72最大弯矩计算公式2150QLM其中L单跨长度取L02M经计算得到M0125（1699364）0220103KNM73面板的强度计算值其中W截面抵抗矩W189CM3经计算得到F01031000189545N/MM2面板的强度设计值F15N/MM2梁底模面板的强度计算值小于梁底模面板的强度设计值故满足要求74挠度计算面板最大挠度计算公式EIQLV10924其中L单跨间距取L02ME底模面板弹性模量取E5400N/MM2I截面惯性矩I170100MM4Q作用在模板上的压力线荷载标准值；Q0912480781416KN/M经计算得到V0912141602100041005400170100022MM面板最大允许挠度值V02100025008MM面板最大挠度计算值小于面板最大允许挠度值故满足要求8、梁底支撑钢管的计算作用于支撑木方的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,支撑方木按照均布荷载作用下的简支梁计算81钢管荷载的计算模板自重荷载N103042130402045KN/M混凝土自重荷载N2241302624KN/M钢筋自重荷载N3151302039KN/M施工荷载荷载N4250205KN/M倾倒混凝土时产生的荷载N540208KN/M方木荷载的计算值Q14（0508）120456240391032KN/M82木方的强度计算木方最大弯矩2150QLM其中L木方间距（立杆纵距）取L07M经计算得到M012510320720632KNM木方强度计算其中W木方截面抵抗矩W8333CM3经计算得到F063210008333759N/MM2木方强度设计值F15N/MM2钢管强度计算值小于方木强度设计值故满足要求83抗剪计算最大剪力的计算公式如下2/QLQ其中L木方间距（立杆纵距）取L07M经计算得到Q103207/2361KN截面抗剪强度计算值其中B木方宽度取B50MMH木方高度取H100MM经计算得到T33611000250100108N/MM2截面抗剪强度设计值T20N/MM284挠度计算木方最大挠度计算公式EIQLV10924其中L木方间距（立杆纵距）取L07ME木方弹性模量取E10000N/MM2I截面惯性矩I8333CM4Q作用在模板上的压力线荷载标准值；Q045624039708KN/M经计算得到V0912708071000410010000833310000186MM钢管允许挠度V07100025028MM木方最大挠度计算值小于或等于木方最大允许挠度故满足要求9、梁底支撑钢管的计算梁底支撑钢管按集中荷载下的连续梁计算91荷载计算混凝土自重荷载Q12404130221248KN钢筋自重荷载Q21504130220078KN模板自重荷载Q30304213022009KN施工活荷载Q4250402201KN振捣荷载Q5404022016KN支撑钢管所受的集中荷载计算值P12124800780091401016206KN92强度计算最大弯矩计算公式其中L立杆的横距取L07MP支撑钢管所受的集中荷载P206KN经计算得到M0267206070385KNM抗弯强度计算值其中W钢管截面抵抗矩W449CM3经计算得到F038510004498575N/MM2钢管抗压强度设计值F205N/MM2梁底支撑钢管的抗弯强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值故满足要求93抗剪计算支撑钢管所受的集中荷载标准值Q125015600981504（KN）最大剪力的计算公式如下PQ2671经计算得到Q1267206261KN截面抗剪强度计算值其中B梁宽取B400MMH面板厚度取H18MM经计算得到T32611000240018054N/MM2截面抗剪强度设计值T15N/MM2截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值故满足要求94挠度计算支撑钢管所受的集中荷载标准值P1248007800901016168KN最大挠度计算公式如下EIQLV105824其中L立杆的横距取L07ME立杆弹性模量取E206000N/MM2I立杆截面惯性矩取I1078CM4经计算得到V250816810000710003100206000107810000065MM允许挠度V071000100007MM最大挠度计算值小于或等于最大允许挠度故满足要求10、扣件抗滑移的计算荷载计算混凝土自重荷载Q1240413072437KN钢筋自重荷载Q2150413072027KN模板自重荷载Q30304213072031KN施工活荷载Q42504072035KN倾倒混凝土荷载Q5404072056KNR1243702703114（035056）721KN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算其中RC扣件抗滑力设计值RC8KNR纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R721KN纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值小于或等于扣件抗滑承载力设计值故满足要求11、立杆的稳定性计算111荷载的计算混凝土自重荷载Q1240413072437KN钢筋自重荷载Q2150413072027KN模板自重荷载Q30304213072031KN施工活荷载Q42504072035KN倾倒混凝土荷载Q5404072056KN脚手架钢管的自重Q60135065KN荷载的计算值N124370270310651403505680KN2、立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值，644KN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI159；A立杆净截面面积CM2A424；W立杆净截面抵抗矩CM3W449；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F20500N/MM2；LO计算长度M；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算UHKLO1K1计算长度附加系数，取值为1155；U计算长度系数，参照扣件式规范表533，U1700；经计算立杆计算长度LOK1UH1155170010001963M；LO/I196300/1590012346；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0434；钢管立杆受压应力计算值8000/04344240004347N/MM2；钢管立杆稳定性计算小于钢管立杆抗压强度的设计值，满足要求（三）转换层支撑体系计算1、荷载计算（1）转换层的构造荷载设计值5848KN/M2钢筋混凝土梁板自重1225290328/（84198）5237KN/M2板面施工荷载1425290328/（84198）611KN/M2（2）首层（十一层楼面）支撑系统自重12KN/M2（3）首层（十一层楼面）支撑层构造荷载1992KN/M2钢筋混凝土梁板自重1225（4818450774）/（84198）1784KN/M2板面施工活荷载1425（4818450774）/（84198）208KN/M2（4）次层（十层楼面）支撑系统自重12KN/M2（5）次层（十层楼面）支撑层构造荷载1992KN/M2钢筋混凝土梁板自重1225（4818450774）/（84198）1784KN/M2板面施工活荷载1425（4818450774）/（84198）208KN/M2支撑层荷载设计值Q10732KN/M2即10732KN/M2、荷承载力计算考虑由第十一层、十层楼面各承担一半荷载，十一层、十层楼面大梁跨度为84M，则计算长度LO10584882M，按连续梁计算弯矩，则M0117QL2011710732/2882248840KNM十一、十层梁截面为300MM800MM，混凝土实际强度等级为C25计算，钢筋为级钢，则0327查表得913580412620CFMABH,4120则0412/360312553MM2YS/02300800480（MM2）,SMINI验算证明十、十一层梁能承担转换层荷载。四、技术措施41施工准备411材料要求及准备1、钢管宜采用力学性能适中的Q235钢，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢GB70089中Q235钢的规定。每批钢材进场时，应有材质检验合格证。2、钢管选用外径48MM，壁厚35MM的钢管。立杆、大横杆和斜杆的长度为6M，小横杆长度统一为15M。3、根据可铸铁分类及技术条件GB97867的规定，扣件采用机械性能不低于KTH33008的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干净。4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5MM。5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1MM。6、钢管及扣件表面应进行防锈处理。7、钢管及扣件报废标准钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。412机具准备搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备。项目部应配备如下检查工具（可借用，但应符合要求）名称数量用途扭力扳手1把检查扣件拧紧力度游标卡尺1把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺1把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺1把检查水平杆高差角尺1把检查剪刀撑与地面的倾角413技术准备1、十一层的模板支撑体系按十二层模板施工方案进行施工。用来承受该层支撑体系的荷载。并且该层的力尽量不要传到楼板上，在楼板处设置16工字钢梁。（支撑体系图见附图）。2、施工前应按要求向木工、架子工及砼工作好技术交底，如人员变动后应重新交底。交底工作由项目安全主管、安全员、各班组班长分级负责。42技术要求1、所有竖向结构的阴、阳角均须加设海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。2、模板的脱模剂应涂刷均匀不汪油、不淌油、不漏刷，对钢筋或施工缝处混凝土无污染。3、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。4、混凝土吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。5、大模板应定期进行检查与维修，保证使用质量。6、对于跨度较大的梁、板，应按规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。7、阴、阳角模必须按照模板设计图进行加固处理。8、模板及支承必须有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形，接缝严密，不得漏浆。9、纵向水平杆纵向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨。接长使用对接，严禁使用搭接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500MM，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。10、横向水平杆横向水平杆的设置同纵向水平杆。11、立杆立杆距梁边300MM，每根立杆底部应垫木垫块，垫块要稳固，不晃动。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。下端第一根立杆交错用6M杆和3M杆相互错开。底座和顶托螺拴的伸出长度不大于200MM。12、剪刀撑满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10M左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为46M，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。13、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40NM，且不应大于65NM。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150MM。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100MM。14、模板支架立杆的构造应符合下列要求1）每根立杆底部应设置底座，并必须按有关规定设置纵、横扫地杆。2）高支模立杆步距不得大于15M,并应设置纵横水平拉杆。3）立杆接长必须按有关规定采用对接扣件连接。4）支架立杆应竖直设置，2M高度的垂直允许偏差为15MM。5）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25MM。43模板支撑体系安装及拆除施工工艺431支撑体系搭设施工工艺脚手架搭设的工艺流程基底检查、放线定位铺设预制木垫块竖立杆排放纵向扫地杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件梁板底技术处理。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。木垫块应准确地放在定位线上，垫块必须铺放平稳，不得悬空。432支撑体系拆除施工工艺1、在拆除顶板、梁的过程中应注意轻拿轻放，保护下部柱表面不被模板碰坏。拆下的模板架料及时组织人员清出现场，修整清理后统一分规格堆放。2、模板拆除的时间要求本工程井字梁跨度大于8M，故模板的拆除应待混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的100时（28天后）方可拆除底模。3、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。4、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。5、分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。44模板质量控制措施441材料质量标准1、对拉螺栓技术性能必须符合碳素结构钢（GB70088）的要求。2、覆面胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB7000688）要求,外观质量检查标准符合下表要求序号项目偏差值检验方法和规定1厚度05用钢卷尺在距板边20MM处，长短边分别测3点和1点，取8点平均值，各测点与平均值为偏差2长、宽20用钢卷尺在距板边100MM处分别测量每张板长、宽各2点取平均值，各测点与平均值为偏差3对角线3用钢卷尺测量两对角线之差4翘曲度10用钢卷尺测量两对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比较翘曲度。5表面差任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。每平方米单板脱胶0001每平方米污染面积0005每400最大凹陷深度1,且1个3、木方质量要求不低于III等材。442施工质量要求模板安装允许偏差检查项目允许偏差检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检验基础10钢尺检查截面内部尺寸柱、墙、梁4，5钢尺检查不大于5M6经纬仪或吊线、钢尺检验层高垂直度大于5M8经纬仪或吊线、钢尺检验相邻两板表面高低差2钢尺检验表面平整度52M靠尺或塞尺检验3质量控制程序过程三检制度，实行“三检制”。做好班组自检、互检、交接检及劳务队自检、施工员预检，质量员检查评定。并按山西省颁发的山西省建筑工程施工资料管理规程（DBJ042142004）及山西省建筑工程施工质量验收规程（DBJ042262003）填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，并向监理报验。每个环节检查出问题，由每环节负责人改正问题。45成品保护措施1、不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；方木分类堆放，不得随意切断或锯、割。不准在模板上任意拖拉钢筋。2、根据图纸精心排版，每块板、每根梁尽量少拼缝。3、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。4、模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。5、拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。6、模板上的脱模剂晾干后才可吊运。46混凝土浇筑施工工艺1、混凝土采用商品混凝土泵送浇筑。2、由于十二层单位面积的荷载比较大，所以，在浇筑该层混凝土之前，十一层、十层的模板支撑体系不予拆除，用来承担该层混凝土浇筑所承担的荷载。3、浇筑混凝土时应加强对支撑体系变形的监控。当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。4、本工程因为砼工程属于大体积砼。由于大体积混凝土结构温度裂缝与骨料品种、配合比、外加剂掺合料、浇筑温度、浇筑顺序、外界气温、保温措施、养护条件等直接有关，施工过程中存在很多的不定性，理论计算很难完全反映实际情况，因此必须进行工程实时监控。温度实测常见的方法为预留测温孔，用玻璃温度计测量。做好温控措施。五、安全及文明施工措施51施工安全管理1、搭、拆脚手架的工作人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检合格方可持证上岗。2、搭拆棚的工作人员做好安全技术交底及安全教育后方可上岗作业。3、明确顶架施工现场安全责任人员，负责施工全过程的安全管理工作。设专人负责对顶架进行经常检查和保修。4、未经原审批部门同意，任何人不得修改更变技术方案。5、架设后，应会同技术部门及安全检查员进行全面检查，验评合格后方可使用。每施工段要经验收后才可使用。6、使用过程中必须定期和不定期进行检查，发现问题应及时整改，整改后才能继续使用。如停工一段时间重新开工时必须全面检查，检查合格后才可使用。7、施工中必须严格按照有关章程和规范要求施工，严禁违章作业。8、操作工人必须经过安全培训及三级安全教育，持证上岗。操作时必须正确戴好安全帽和安全带，安全帽的帽带要绑紧在下颚的位置，安全带应可靠地与大横杆连接；不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、带病作业。9、工具及小零件，要放在工具箱内。10、搭设、拆除顶架时应思想集中，团结协作，统一指挥，禁止在架子上打闹。材料、工具不得乱抛、乱扔。11、遇六级以上大风或重雾、大雨时应停止工作，雨后施工要注意防滑。12、不得使用不合格的构配件。52安全文明施工保证措施521材质及其使用的安全技术措施1、扣件的紧固程度不应小于40NM，且不应大于65NM。对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓应保持适当的拧紧程度。2、对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100MM。3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。522脚手架搭设的安全技术措施1、搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。2、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。3、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。523脚手架上施工作业的安全技术措施1、高支模脚手架搭设完毕后，经项目部安全员及监理和甲方验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。2、定期检查高支模脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工524脚手架拆除的安全技术措施1、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请监理批准，进行技术交底后才准工作。2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。4、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。5、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。7、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；