模板支撑施工方案1

模板工程施工方案一、工程概况山海湾温泉家园八期位于海南省东方市火车站西侧约300M处，业主山海湾房地产发展有限公司，总用地面积为16514533（约2476亩），总建筑面积为47161610，容积率278，建筑密度16，总共24栋29F的高层住宅楼，共有两套图纸，911，2024一、二层为商铺，三层以上为住宅楼，一层层高为45M，二层为6M，三层以上的层高为3M，共8栋，每栋为29层。18，1219层高为3M，共16栋，每栋为29层。建筑采用框架剪力墙结构，设计年限为50年，抗震设防烈度为6度，建筑高度9180M。二、编制依据1、东方山海湾八期施工合同，施工图纸及施工图答疑纪要等相关的一切文件；2、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）；3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）；4、建筑施工扣件式钢管脚手等安全技术规范（JGJ1302001）；5、建筑安全检查标准（JGJ5999）；6、建筑机械安全使用规程（JGJ332001）；7、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ462005）；8、建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002001）；9、建筑施工手册第四版缩印本；10、建筑施工计算手册2002年版；11、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（2009254号文）；12、建筑模板及作业平台支架构造安全技术规范（DB45/T6182009）；13、PKPM施工安全计算软件三、准备工作、模板安装前由项目技术负责人向作业班组长及操作人员进行安全技术交底和安全教育，有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计。、施工现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点。、现场使用的模板及木方应按规格和数量逐项清点和检查。、模板安装前应涂刷脱膜剂。5、竖向模板的安装底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施。四、模板施工时应注意的主要技术质量问题1、定位控制本工程无论量剪力墙还是框架柱、还是结构梁，均存在定位问题，许多构件定位不能简单地从图中即可了解到，因而必须确定在模板安装前确保定位放线的正确性，不能因无定位而制作模板或影响定位放线。2、施工缝的清理模板封闭或安装前，必须将所有砼施工缝清理干净，以便上部砼浇筑时确保接浆的严密。3、梁柱接头的处理对梁板柱墙同时浇筑的部位，可通过控制好柱墙模板施工质量与尺寸控制可解决梁柱接头问题；当柱墙与梁板分开浇筑时，在梁模板安装前，先行进行柱头接头部位模板的制作安装。4、钢筋的定位无论量墙柱、还是梁均存在钢筋的定位问题，模板封闭前须根据定位控制线烧焊好钢筋的定位筋。5、插筋的预留问题本工程的插筋较多，包括构造柱、结构柱插筋、外墙装饰柱、装饰墩插筋等等，不能遗漏，同时应确保位置的准确性。特别对结构柱的插筋，其位置与尺寸绝不允许发生失误。6、预留洞的处理预留洞处不仅模板要封闭好，安装牢固，同时在模板封闭前应检查标高位置及其加强筋。7、楼梯的质量控制、施工缝的处理、斜跑与墙柱间缝的处理这是质量通病，应控制好。电梯井的模板质量控制。五、模板拆除安全技术措施、模板拆除前必须确认砼强度达到规定，并经拆模申请批准后方可进行，要有砼强度报告砼强度未达到规定，严禁提前拆模。、模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守。、模板拆除的顺序和方法按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原则进行。4、在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，并在相应的部位设置工作区，严禁非操作人员进入作业区。5、工作前要事先检查所使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。6、遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨时要先清扫施工现场，模板不滑时再进行作业。7、拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。8、在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。9、拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤。10、拆除基础及地下室模板时，要先检查基模，土壁的情况发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取措施后，方可下人作业，拆下的模板和支撑件不得在离槽上口M以内堆放，并随拆随运。11、拆除板、梁、柱、墙模板时要注意（1）在拆除2M以上模板时，要搭脚手架或操作平台，脚手板铺严，并设防护栏杆。（2）严禁在同一垂直面上操作。（3）拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。（4）拆除梁阳台楼层板的底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。（5）严禁站在悬臂结构，阳台上面敲拆底模。12、每人要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号和进行。六、安全、环保文明施工措施1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等。3、在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重机配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行“安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。5、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3M，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50CM或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。6、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板7、板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。8、大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。9、在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T15时，混凝土浇筑速度不大于2M3/H。10、夜间2200600之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。计算书一、剪力墙的模板设计1、剪力墙模板及背楞概况本工程剪力墙分400、300、250、200MM厚等多种，模板采用15MM厚木胶合板模板，竖内楞采用50100MM木方，横外楞采用24835钢管，M14对拉螺栓紧固。15MM厚木胶合板模板FM23N/MM2,FV14N/MM2,E5000MPA50100MM木方背楞FM15N/MM2,FV13N/MM2,E10000MPA模板及支撑构造简图1所示图1剪力墙模板支撑构造示意图2、新浇砼对模板的侧压力砼入模温度取250C，砼浇筑速度3M/H，砼采用商品砼，泵送输料，插入式振捣器振捣，砼墙浇筑高度约4M以最大值计算。按取最小值，故砼对模板的最大侧压力为5592KN/M2。20505050560606060剪力墙模板侧向支撑180布置，与相应部位梁板支撑立杆支撑扣连M14竖向间距50，水平向间距60布置501木方背楞30布置15M厚胶合板模板24835钢管大横楞18MM厚胶合板模板2231/0425/9531450MKNHPVTMWSM3、木胶合板模板受力验算计算简图如下模板宽度取1000MM为计算宽度。按模板抗弯强度计算4、按模板允许挠度计算43223310571068MBHWIMQWFAFAMQNPMMM42950813724084/9251MQEIA3689257301081273014444AAQ根据以上计算，50100MM木方内楞间距300MM。5、木方内楞受力验算计算简图如下1按木方内楞抗弯强度计算MAPWFBFMQBAPMM86301925101322按允许挠度计算根据以上计算，24832钢管外楞间距取600MM。6、对拉螺栓受力验算对拉螺栓采用M14，F17800N对拉螺栓纵向间距即竖向钢管外楞间距B600MM32243310810561674MBHWIMBPFCCAM53061925783QBBBMAPEIBQMA1230301925674103444根据以上计算，M14对拉螺栓水平间距500MM，竖向间距取600MM。000以上电梯井墙具有防水防渗要求的模板支撑，其对拉螺栓应采用具有防水要求的止水型对拉螺栓。二、梁模板设计1、截面700高梁模板支撑设计）本工程700高梁截面一般为250550、300600、300700。计算参数15MM厚木胶合板模板FM23N/MM2,FV14N/MM2,E5000MPA；胶合板32243310571068MBHWI50100MM木方背楞FM15N/MM2,FV13N/MM2,E10000MPA；木方背楞3224331081056164MBHWI荷载计算钢筋荷/M；新浇砼自重荷载250000407128400N/M；振捣荷载200004141120N/M合计10240N/M或25600N/M2。计算模板及模板木方背施工荷载取值1425003500N/M2计算钢管托楞均布施工荷载取值1415002100N/M2计算立柱均布施工荷载取值1410001400N/M2则计算荷载取值分别为291KN/；277KN/；27KN/。底模胶合板验算按单跨简支梁验算由弯距验算MQWFAFMM584129038,1MAX2X由挠度验算MQEIAA31720195486354实际底模背楞布置间距为70100（或采用50100）按梁底面尺寸布置三排，最大为150MM，符合要求。底模木方背楞验算作用于木龙骨上的线荷载Q29104/2582N/MM。按三等跨简支梁验算弯距及挠度。由弯距验算MQWFAFMQMAX2AX由挠度验算MQEIAA1742082567010673334实际施工布置木方龙骨间钢管托楞间距为900。支撑立管验算由上可知，梁上所有荷载为27KN/，按立杆间距900计，立杆所承受总力为270904972KN，分别由两根立杆承担，显然符合要求。梁侧模支撑验算A、荷载计算新浇砼侧压力2231/157570/9154MKNPHVTMWSM取砼冲击荷载21428KN/M2合计238KN/M2。B、梁侧胶合板模板验算按两等跨简支梁，不考虑梯形分布荷载，认为均布。由弯距验算MQWFAFMAMM74283052840,AXX由挠度验算MQEIAA5712083704651733实际梁测模70100或50100木方背楞布置三根间距为295MM。C、梁侧木方背楞验算作用于木方背楞上的线荷载为Q2380295721KN/M按三等跨梁计算由弯距验算MQWFAFMMM1362780510,AX2X由挠度验算MQEIAA16202760412067034实际施工布置在梁侧木方背楞上的钢管支楞间距为900。梁侧对拉螺栓及支撑钢管扣件抗滑能力验算对拉螺栓布置按间距900，中间偏下布置，其所承受力近似为FPMA2380903575KN，可采用M12以上的对拉螺栓，M12抗载能力F12900NF。上下支撑管扣件可能承受的最大力近似为FPM09035/23748N8000N。梁在其达到设计强度的70（非次梁待达到其强度的80）后拆除时，梁的承载能力验算根据42节中有关梁承载能力验算方法，700高次梁可认作为22跨井字梁，可在梁砼强度达到设计强度的70后拆除。当700高梁为框架梁时，则其砼强度须达到其设计强度的80后拆除。图10截面700高梁模板支撑构造示意图2、截面650高及其以下截面梁模板支撑设计截面650高及其以下截面梁，无需对拉螺栓，其模板支撑如下图所示120间距同现浇板模板支撑间距注剪刀撑的布置同现浇板模板支撑剪刀撑的布置，即每隔三跨布置木楔或木垫间距同现浇板模板支撑间距支撑立管立杆的纵向间距同现浇板支撑立杆间距即90M8楼层结构平面30120M14对拉螺栓，纵向间距908布置24835M钢管，其中一根为支撑立管横向水平横管梁底钢管扣件托楞纵向水平横管梁底及梁侧均采用防水胶合板模板501木方背楞现板钢管扣件大横楞，同时作为梁侧顶撑3000图11650高及其以下截面梁的模板支撑构造示意图12012012030现板钢管扣件大横楞，同时作为梁侧顶撑501木方背楞梁底及梁侧均采用防水胶合板模板木楔或木垫间距同现浇板模板支撑间距间距同现浇板模板支撑间距支撑立管横向水平横管纵向水平横管注剪刀撑的布置同现浇板模板支撑剪刀撑的布置，即每隔三跨布置梁底钢管扣件托楞立杆的纵向间距同现浇板支撑立杆间距即90M楼层结构平面12012012030现板钢管扣件大横楞，同时作为梁侧顶撑501木方背楞梁底及梁侧均采用防水胶合板模板木楔或木垫间距同现浇板模板支撑间距间距同现浇板模板支撑间距支撑立管横向水平横管纵向水平横管注剪刀撑的布置同现浇板模板支撑剪刀撑的布置，即每隔三跨布置梁底钢管扣件托楞立杆的纵向间距同现浇板支撑立杆间距即90M楼层结构平面120012003000图12650高及其以下截面边梁的模板支撑构造示意图三、结构板模板支撑设计180厚三层转换层顶板模板支撑设计90木楔支垫已施工完毕结构梁板支撑立杆纵向间距9030120120钢管扣件托楞纵向间距90横向水平管间距纵向90纵向水平管横向间距90钢管扣件斜撑间距90501木方背楞防水胶合板模板1、本工程三层转换层顶板模板180MM厚度（911，2024）。其模板支撑构造如下图5所示。图5上部结构板的模板支撑构造2、本工程板的模板支撑体系待其砼强度达设计强度的80以后拆除。3、180MM厚木胶合板模板抗弯设计强度FM23N/MM2,抗剪设计强度FV14N/MM2,E5000MPA50100MM木方背楞抗弯设计强度FM15N/MM2,抗剪设计强度FV13N/MM2,E10000MPA。钢管采用4832普通钢管。4、模板支撑的设计与计算荷载计算180MM厚木胶合板模板自重12300360N/M2新浇砼重力12018250005400N/M2钢筋自重荷载1211001320N/M248竖向间距120，横向间距9012012020490909035035010木方背楞15M厚胶合板模板垫木000912001200120012001200振捣荷载1420002800N/M2上述荷载合计9880N/M2计算模板及模板木方背施工荷载取值1425003500N/M2计算钢管托楞均布施工荷载取值1415002100N/M2计算立柱均布施工荷载取值1410001400N/M2因而荷取值分别为13380N/M211980N/M211280N/M2胶合板模板受力验算现浇板木胶合板模板受力计算两等跨梁计算抗弯强度验算取1M宽板带Q1338011338KN/MMQBHFLFQLWMM7183165082681/822MAX按剪应力验算MQBHFLFLVVV194383510432/MAX按挠度验算MQEILLL34812055384205843,现浇板木胶合板模板跨度，即50100木方背楞间距取300350MM50100MM木方背楞受力验算50100木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。木方背楞受力计算按三等跨梁计算。木方所受线分布荷载为N/M按抗弯强度验算MQBHFLFQLWMM1578046818/222MAX按剪应力验算MQBHFLFLVVV2159043542/1MAX按挠度验算MQEILLL158042513842053843根据以上计算，模板下50100背楞跨度可取1400MM，但考虑钢管大横楞的承载能力，以及扣件的抗滑能力，木方背楞下的钢管托楞的间距取900MM。木方背楞下4832钢管大横杆受力验算作用于钢管横楞上的集中荷载为FQ0409333KN则按三等跨连续梁考虑，最大弯距可能为MNFLM80932670MAX223AA/5/1585FW按挠度验算MFEILLL107583042610831538001075MM钢管支撑立杆受力验算。支撑立杆步距1200M，采用4832钢管扣件连接；如果立杆根据钢管托楞的间距布置，即按900900的双向间距布置，则立杆最大受力F1128008087219N扣件的抗滑能力值。钢管扣件立杆支撑的间距900900，基本可以满足扣件抗滑力的要求。钢管支撑立管的支撑稳定性验算22/05/534893120631,175MNANILK则查表120厚标准差模板支撑设计1、本工程上部结构的板厚基本都是120MM厚度。其模板支撑构造如下图5所示。图5上部结构板的模板支撑构造48竖向间距120，横向间距9012012020490909035035010木方背楞15M厚胶合板模板垫木12001200120030002、本工程板的模板支撑体系待其砼强度达设计强度的80以后拆除。荷载计算120MM厚木胶合板模板自重12300360N/M2新浇砼重力12012250003600N/M2钢筋自重荷载1211001320N/M2振捣荷载1420002800N/M2上述荷载合计7720N/M2计算模板及模板木方背施工荷载取值1425003500N/M2计算钢管托楞均布施工荷载取值1415002100N/M2计算立柱均布施工荷载取值1410001400N/M2因而荷取值分别为11220N/M29820N/M29120N/M2胶合板模板受力验算现浇板木胶合板模板受力计算两等跨梁计算抗弯强度验算取1M宽板带Q1122011122KN/MMQBHFLFQLWMM7842165083681/822MAX按剪应力验算MQBHFLFLVVV2317135042/1MAX按挠度验算MQEILLL3621055384205384,现浇板木胶合板模板跨度，即50100木方背楞间距取300350MM50100MM木方背楞受力验算50100木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。木方背楞受力计算按三等跨梁计算。木方所受线分布荷载为Q11220303366KN/M按抗弯强度验算MQBHFLFQLWM22MAXI按剪应力验算MQBHFLFLVVV257436105432/1MAXII按挠度验算MQEILLL16832051384205843根据以上计算，模板下50100背楞跨度可取1500MM，但考虑钢管大横楞的承载能力，以及扣件的抗滑能力，木方背楞下的钢管托楞的间距取1000MM。木方背楞下4832钢管大横杆受力验算作用于钢管横楞上的集中荷载为FQ0409333KN则按三等跨连续梁考虑，最大弯距可能为MNFLM80932670MAX2236MAXAX/05/157085MNFNWM按挠度验算MFEILLL107583042610831538001075MM钢管支撑立杆受力验算。支撑立杆步距1200M，采用4832钢管扣件连接；如果立杆根据钢管托楞的间距布置，即按900900的双向间距布置，则立杆最大受力F1128008087219N扣件的抗滑能力值。钢管扣件立杆支撑的间距900900，基本可以满足扣件抗滑力的要求。钢管支撑立管的支撑稳定性验算22/05/534893120631,175MNANILK则查表四、模板支撑的周转结构模板支撑拆除后，通过转运平台，采用塔吊吊运运输。部分模板支撑直接吊至楼层施工操作位置，部分模板吊至施工现场加工区域进行整理、修整、及补充。转运平台共布置2套，分别布置于在塔吊的另一侧。这种布置对于安全吊运非常不利，主要由于塔吊操作人员对于吊装的视线不清，因而在吊装时须高度重视，塔吊指挥与塔吊操作人员间须高度负责，始终处于安全警戒状态。1、转运平台设计的基本参数平台平面尺寸考虑为15M（宽）30M（悬挑出），考虑到80TM塔吊本身的起重吊装能力及其臂长吊运能力，考虑平台的允许最大堆载为2T。转运平台采用槽钢作为支承梁，一端搁置在楼层，采用M16螺栓固定以抗滑移，一端采用钢丝绳悬吊，吊环扣住钢丝绳。2、转运平台的底板设计验算转运平台的底板，考虑到抗堆载的冲击能力，及使用寿命，采用5厚钢板，其下与槽钢支楞点焊加锚钉连接。荷载计算钢板所受的均布堆载为20009814/15361KN/钢板自重荷载为046KN/合计均布荷载为656KN/按强度计算由MQWLLM1025602152按挠度计算由MQEILLQ6845210152015203333由上计算可知钢板下槽钢支楞的间距取600。钢板下槽钢支承梁的设计计算（按单跨简支梁考虑）槽钢所受的荷载计算Q65606394KN/M3、按强度计算由36225400519431508MQLWLM由挠度计算由45933427102840850MEQLII选用8热轧普通槽钢，I1013104MM4，W253103MM3。转运平台主梁的设计计算（按单跨简支梁计算）荷载计算（按均布荷载来考虑）堆载形成的均布线荷载65615/2492KN/M铁板自重荷载形成的均布荷载0344KN/M8槽钢形成的均布线荷载0284KN/M合计线荷载555KN/M按强度计算由36222045705131508MQLWLM按挠度计算459334716810284085MEQLII可选用14槽钢I5637104MM4，W805103MM3。钢丝绳吊索计算钢丝绳所受的拉力计算FG5553/2022855KN钢丝绳的受力验算由KNKFGG42708570则式中选用14、619钢丝绳，钢丝绳的公称抗拉强度为1550N/MM2，钢丝绳的破断拉力总和不小于112KN。梁上钢筋吊环受力验算吊环采用圆钢，制作成形，钢筋两端锚入砼内深度不小于30D，且不小于800。吊环强度计算为吊环钢筋的截面积钢丝绳所受的拉力为吊环所受的拉力即为式中SSAFMDDFA5102742抗拔能力计算MPALMKFDLNWW2,801472取为砼的握裹力为吊环的锚固长度式中显然如果按选用钢丝绳的设计计算拉力计算吊环，则须采用30圆钢制作，锚入砼内的深度须不小于800，安全系数很大。当然不考虑计算钢丝绳的安全系数与计算吊环安全系数的叠加，则实际计算抗拨力减小，吊环也可采用20圆钢筋制作，锚入砼梁内深度小于600，此时，为保证安全，保险绳与拉绳的吊环应分开分别埋设。4、转运平台的搭设使用要点1）钢丝绳两边各设前后两道，现增大钢丝绳的保险系数，当其中一根破裂时，可临时由另一根承担受力。钢平台安装时，每根钢丝绳使用不少于3个卡子卡牢。梁角或柱角利口应加衬软垫物，并使钢平台外口略高于内口。以使钢丝绳受力延伸后，钢平台挑出段不下挂，保证钢平台正常计算受力效果。2）钢平台左右两侧有固定的防护栏杆，在施工中如有损坏，及时修理。钢平台吊装需待横梁支撑点固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过验收，方可使用。3）钢平台吊运时应使用钢平台上的吊环。4）钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊时应及时修复。5）经过计算，操作平台上应挂牌标明容许荷载为2T，并配备专人加以监督。转运平台的构造示意如下图所示。图转运平台构造剖面示意图五、模板方案设计计算（911，2024转换层）101、荷载及传力途径1梁模板系统荷载及力传递方式（1）、梁侧模梁砼梁侧模梁侧短立杆压杆斜撑架体。（2）、梁底模梁砼梁底模板梁底搁栅梁立柱搁栅钢管檩条扣件梁立柱垫板地基（或楼板）。（3）、板模板荷载及力传递方式板砼板底模板板底木搁栅板底钢管檩条扣件支撑体系立柱垫板地基（或楼板）。根据力的传递方式，对整个模板系统中的受力构件遂一进行受力分析及计算复核。102、模板方案计算复核荷载标准值及荷载组合荷载标准值模板重标准值034KN/M3；砼自重标准值RC24KN/M3（钢筋砼取25KN/M3）；框架梁钢筋自重标准值15KN/M3；施工活载标准值10KN/M2；振捣砼标准值，水平面20KN/M2，垂直面40KN/M2；砼侧压力标准值按二式取大值，F1RCH与F2022RCT012V1/2较小值计算荷载组合板底模板及其支架为。梁底模板及其支架为。柱、梁侧模板为。103、8001500MM梁木模板与支撑计算书1031、梁侧模板计算一、梁侧模板基本参数计算断面宽度800MM，高度1500MM，两侧楼板高度180MM。模板面板采用普通胶合板。M16螺杆，固定14槽钢，以抗滑移30钢管栏杆，内衬5厚钢板5厚钢板20吊环20M吊环，保险绳与拉绳分别布置，吊环每端锚入砼梁内不小60M8槽钢间距60布置14槽钢14M、619钢丝绳14M、619钢丝绳，作为保险绳30层高度1内龙骨间距300MM，内龙骨采用60100MM木方，外龙骨采用双钢管48MM30MM。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200500500MM，断面跨度方向间距600MM，直径14MM。2005005001500MM800MM模板组装示意图六、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值其中C混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，为0时表示无资料取200/T15，取3000H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取2500M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1500M；1外加剂影响修正系数，取1000；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F128800KN/M2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F128800KN/M2倒混凝土时产生的荷载标准值F24000KN/M2。1700MM500500七、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取126M。荷载计算值Q12288001260144000126050602KN/M面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W12600180180/66804CM3；I12600180180180/126124CM4；3003003005060KN/MAB计算简图03640455弯矩图KNM607911759759911607剪力图KN07560060变形图MM经过计算得到从左到右各支座力分别为N16072KNN216699KNN316699KNN46072KN最大弯矩M0455KNM最大变形V08MM1抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值F045510001000/680406687N/MM2面板的抗弯强度设计值F，取1500N/MM2；面板的抗弯强度验算FF,满足要求2抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值T391080/21260000180000602N/MM2截面抗剪强度设计值T140N/MM2抗剪强度验算TT，满足要求3挠度计算面板最大挠度计算值V0756MM面板的最大挠度小于3000/250,满足要求八、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。Q16699/126013253KN/M内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。2005005001201325KN/MAB内龙骨计算简图03240211内龙骨弯矩图KNM内龙骨变形图MM000265320343377286159000内龙骨剪力图KN经过计算得到最大弯矩M0324KNM经过计算得到最大支座F7202KN经过计算得到最大变形V01MM内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W60010001000/610000CM3；I600100010001000/1250000CM4；1内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度F0324106/1000000324N/MM2内龙骨的抗弯计算强度小于130N/MM2,满足要求2内龙骨抗剪计算可以不计算截面抗剪强度必须满足T3Q/2BHT截面抗剪强度计算值T33770/2601000943N/MM2截面抗剪强度设计值T130N/MM2内龙骨的抗剪强度计算满足要求3内龙骨挠度计算最大变形V01MM内龙骨的最大挠度小于5000/250,满足要求九、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。600600600720KN720KN720KN720KN720KN720KN720KNAB00040088支撑钢管计算简图07560648支撑钢管弯矩图KNM04050022支撑钢管变形图MM252252468468360360360360468468252252支撑钢管剪力图KN经过连续梁的计算得到最大弯矩MMAX0756KNM最大变形VMAX0405MM最大支座力QMAX15483KN抗弯计算强度F0756106/898200008417N/MM2支撑钢管的抗弯计算强度小于2050N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度小于6000/150与10MM,满足要求十、对拉螺栓的计算计算公式NNFA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积MM2；F对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；对拉螺栓的直径MM14对拉螺栓有效直径MM12对拉螺栓有效面积MM2A105000对拉螺栓最大容许拉力值KNN17850对拉螺栓所受的最大拉力KNN15483对拉螺栓强度验算满足要求1032、梁模板扣件钢管高支撑架计算模板支架搭设高度为52米，基本尺寸为梁截面BD800MM1500MM，梁支撑立杆的纵距跨度方向L050米，立杆的步距H160米，梁底增加4道承重立杆。梁顶托采用钢管4830MM。520016001500800400400400图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F120250000180050003000810KN。采用的钢管类型为4830。十一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值Q125000150008000500080030400KN/M活荷载标准值Q24000100008004000KN/M面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W8000180180/64320CM3；I8000180180180/123888CM4；1抗弯强度计算FM/WF其中F面板的抗弯强度计算值N/MM2；M面板的最大弯距NMM；W面板的净截面抵抗矩；1700F面板的抗弯强度设计值，取1500N/MM2；M0100QL2其中Q荷载设计值KN/M；经计算得到M01001230400144000030003000379KNM经计算得到面板抗弯强度计算值F037910001000/432008767N/MM2面板的抗弯强度验算FF,满足要求2抗剪计算可以不计算T3Q/2BHT其中最大剪力Q0600123040014400003007574KN截面抗剪强度计算值T375740/2800000180000789N/MM2截面抗剪强度设计值T140N/MM2抗剪强度验算TT，满足要求3挠度计算V0677QL4/100EIVL/250面板最大挠度计算值V0677304003004/10060003888000715MM面板的最大挠度小于3000/250,满足要求十二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1荷载的计算1钢筋混凝土梁自重KN/MQ1250001500030011250KN/M2模板的自重线荷载KN/MQ205000300215000800/08000713KN/M3活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载KN经计算得到，活荷载标准值P110004000080003001200KN均布荷载Q12011250120071314355KN/M集中荷载P1412001680KN400400400168KN081KN081KN1436KN/MAB木方计算简图02500205木方弯矩图KNM00020040木方变形图MM0610610202030737108408437130702020061061木方剪力图KN经过计算得到从左到右各支座力分别为N10609KNN26783KNN36783KNN40609KN经过计算得到最大弯矩M0250KNM经过计算得到最大支座F6783KN经过计算得到最大变形V00MM木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W60010001000/610000CM3；I600100010001000/1250000CM4；1木方抗弯强度计算抗弯计算强度F0250106/1000000250N/MM2木方的抗弯计算强度小于130N/MM2,满足要求2木方抗剪计算可以不计算截面抗剪强度必须满足T3Q/2BHT截面抗剪强度计算值T33711/2601000928N/MM2截面抗剪强度设计值T160N/MM2木方的抗剪强度计算满足要求3木方挠度计算最大变形V00MM木方的最大挠度小于4000/250,满足要求（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重Q0040KN/M。500500500678KN678KN678KN678KN678KNAB托梁计算简图06470556托梁弯矩图KNM04890058托梁变形图MM432432247247925925339339339339925925247247432432托梁剪力图KN经过计算得到最大弯矩M0647KNM经过计算得到最大支座F12643KN经过计算得到最大变形V05MM顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W449CM3；截面惯性矩I1078CM4；1顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度F0647106/105/4491013721N/MM2顶托梁的抗弯计算强度小于2150N/MM2,满足要求2顶托梁挠度计算最大变形V05MM顶托梁的最大挠度小于5000/400,满足要求十三、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取80KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。十四、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值，它包括横杆的最大支座反力N11264KN已经包括组合系数14脚手架钢管的自重N2120010052000621KNN12643062113264KN轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CM；I160A立杆净截面面积CM2；A424W立杆净截面抵抗矩CM3；W449钢管立杆抗压强度计算值N/