建筑结构SATWE的改.ppt

1、建筑结构(SATWE)的总信息,建筑结构(SATWE)的总信息,总信息 结构材料信息: 钢砼结构.按主体结构材料填写。底框选择砌体结构 混凝土容重 (kN/m3): 框架宜取26kN/m3，剪力墙宜取28kN/m3，包含饰面材料的折算容重。框-剪根据剪力墙数量取中间某值。 钢材容重 (kN/m3): Gs =78.00.一般取78kN/m3（没有计入构件装修重量） 水平力的夹角 (Rad): 一般取0度，地震力、风力作用方向，逆时针为正。当结构分析所得的地震作用最大的方向15度时,宜将其输入验算。水平力夹角可在WZQ.OUT中查看。,总信息 地下室层数:与上部结构整体分析的地下室层数，无地下室

2、填0。定义此参数后，程序自动将风荷载的起算点上移至地下一层顶板处，并为上部结构的嵌固位置提供信息。 当地下一层因为墙体少，顶板大量降板、开大洞， 是半地下层（地面部分高度大于层高的1/3）等原因，不能形成有效的约束时，应取地下一层底板以下地下室层数。详见国标图集05SG109-356页。,竖向荷载计算信息: 一次性加载仅适用于多、低层。模拟施工加载1适用于多层、高层。模拟施工加载2适用于框剪、框筒等高层基础。模拟施工加载3适用于多层、高层，宜优先选用。依据见高规5.1.9条及条文说明。详细说明见PKPM新天地2006年3期27页或用户手册。 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载.选计算

3、风荷载 地震力计算信息: 不计算地震作用用于无抗震设防要求（6度）时。计算水平地震作用适用于抗震设防烈度6度时。 计算水平和竖向地震作用适用于8、9度的大跨和长悬臂结构及9度的高层结构，8度带转换层高层结构的转换构件，8度连体结构的连接体。依据抗规1章（含强条）、3.1.3条（强条）、3.1.4条、5.1.1条（强条）、5.1.6条2款（强条），高规3.3.2条（强条）。带转换层高层结构见高规10.2.6条，连体结构见高规10.5.2条（强条）。,特殊荷载计算信息: 一般工程不计算。详见砼规5.3.6条及条文说明，高规4.9.3条及条文说明。特殊荷载含以下几类： 温度荷载及砼收缩徐变可在温度荷

4、载定义中定义； 不均匀沉降可在弹性支座/支座位移定义中定义； 特殊风荷载可在特殊风荷载定义中定义； 吊车荷载可在特殊构件补充定义中定义 结构类别: 按工程所采用的结构体系选择，以便程序按相应规范进行正确的内力调整及构造处理。复杂高层结构包括：带转换层高层结构、错层结构、多塔楼结构等。,裙房层数: 无裙房时填0 转换层所在层号： 有地下室时应自地下室最底层算起，此参数便于对转换层构件进行正确的内力调整。转换梁和框支柱程序不能自动识别，必须在特殊构件补充定义中定义。转换层构件内力调整详见抗规3.4.3条2款1），高规4.9.2条3款2）、10.2.6条、10.2.7条、10.2.12条、10.2.

5、14条。 墙元细分最大控制长度(m): 取值范围1.0-5.0，一般工程宜取2.0，框支及短肢剪力墙宜根据工程实际情况取1.5或1.0等较小值。 墙元侧向节点信息: 剪力墙少时取出口，剪力墙多时取内部，出口精度高于内部，参见手册,墙梁转框架梁的控制跨高比：一般工程填5，不转换填0。可将按洞口输入产生的墙梁（连梁）转换成框架梁，目前仅限于转换墙厚不变且规则对齐的洞口。依据见高规7.1.8条。 是否对全楼强制采用刚性楼板假定:一般工程可选择是。楼板平面比较狭长、有较大凹入或开洞、定义有弹性楼板时，此参数需要选择两次： 一、计算位移比、层刚度比(地震剪力与地震层间位移的比)应选择是，计算周期比宜选择

6、是。 二、计算内力、配筋应选择否还原结构真实模型；其它结构整体控制指标也宜按结构真实模型计算。 依据见抗规3.4.2及条文说明，高规5.1.5条及条文说明，国标图集05SG109-312页。,采用的楼层刚度算法： 层间剪力比层间位移算法.地震剪力与地震层间位移的比适用于计算一般工程的层刚度比。依据见抗规3.4.2条与3.4.3条及条文说明。详见SATWE计算控制参数，下同。 剪切刚度适用于计算底部一层带转换层结构及地下室的层刚度比。见高规附录E.0.1，抗规6.1.14条及条文说明。 剪弯刚度适用于计算底部二层及二层以上带转换层结构的层刚度比。见高规附录E.0.2。,风荷载信息 修正后的基本风

7、压 (kN/m2):一般工程取50年一遇（n=50）； 根据工程所在地区查荷规附录D.4附表D.4，但不得小于0.3kN/m2。依据见荷规7.1.2（强条）及条文说明。高度大于60m的高层取100年一遇（n=100）；根据工程所在地区查荷规附录D.4附表D.4。依据见高规3.2.2条（强条）及条文说明。 地面粗糙程度: 海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区选A 类；乡村、乡镇、市郊等选B类；有密集建筑群的城市市区选C类；有密集建筑群且房屋较高的城市市区选D类；详荷规7.2.1条 结构基本周期（秒）:程序默认值是按高规附录B公式B.0.2计算的，也可按高规3.2.6表3.2.6-1注或荷规附录E的

8、经验公式计算。程序计算出基本周期后，宜代回重算。一般工程即WZQ.OUT中的“第一平动周期”。结构基本周期经验公式（n为层数）：框架结构T=(0.08-1.00)n；框剪结构、框筒结构T=(0.06-0.08)n；剪力墙结构、筒中筒结构T=(0.05-0.06)n。,风荷载信息 体形变化分段数:定义结构体形变化分段，最多3段，体形无变化填1。 各段最高层号: 按各分段内各层的最高层层号填写 各段体形系数: 1.30.荷规7.3.1表7.3.1；高宽比不大于4的矩形、方形、十字形平面取1.3，详见高规3.2.5条 设缝多塔背风面体型系数：0.0.对于设缝多塔，用户可在特殊风荷载定义中指定各塔的档

9、风面，程序会按此系数自动对背风面风荷载进行修正。详见PKPM新天地2005年6期39页。,地震信息 结构规则性信息: 符合抗规3.4.2条并无表3.4.2-1或3.4.2-2所列不规则类型时，即为规则结构；反之为不规则结构。见抗规3.4.2条，高规4.3和4.4节相应条文。,振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC.程序内定耦联CQC组合方式。依据及技术条件见高规3.3.4条1款、3.3.11条或抗规5.2.3条。 计算振型数: 高层结构单塔取15且为3的倍数，多塔取塔数的9倍，但不得大于由“侧刚分析方法”或“总刚分析方法”确定的结构动力自由度数。参与计算振型的有效质量系数应90（可

10、在WZQ.OUT文件中查看）。依据详见高规3.3.11条1款及条文说明和5.1.13条2款，抗规5.2.3条2款及条文说明。 地震烈度: 按工程所在地区查抗规附录A。见抗规3.2.4条、3.1.3条（强条）或高规3.3.1条（强条）。 场地类别: KD = 2.0详见地勘报告。抗规4.1.6条表4.1.6 设计地震分组: 按工程所在地区查抗规附录A。抗规3.2.4,地震信息,特征周期:查抗规5.1.4条（强条）表5.1.4-2或高规3.3.7条表3.3.7-2。 多遇地震影响系数最大值: 查抗规5.1.4条（强条）表5.1.4-1或高规3.3.7条表3.3.7-1。 罕遇地震影响系数最大值:查

11、抗规5.1.4条（强条）表5.1.4-1或高规3.3.7条表3.3.7-1。 框架的抗震等级 : 高层A级高度查高规4.8.1条（强条)表4.8.2；高层B级高度查高规4.8.1条（强条）表4.8.3；多层结构查抗规6.1.2条（强条）表6.1.2选择。 0为特一级，5不考虑抗震构造要求。此参数定义结构整体抗震等级， 对于结构一些特殊部位的抗震等级则应在特殊构件补充定义中重新定义或检查确认： 地下室见抗规6.1.3条3款或高规4.8.5条；底部三层及以上带转换层高层见高规10.2.5条；带加强层的高层见高规10.3.3条2款；错层结构见高规10.4.4条；连体结构见高规10.5.5条；混合结构

12、见高规11.2.19条。,地震信息,剪力墙的抗震等级: 此参数定义方法与框架的抗震等级相同。 活荷质量折减系数: RMC = 0.50.一般民用建筑楼面等效均布活荷载及雪荷载取0.5。查抗规5.1.3条（强条）表5.1.3组合值系数。 周期折减系数:框架：砖填充墙多0.6-0.7，砖填充墙少0.7-0.8；框剪：砖填充墙多0.7-0.8，砖填充墙少0.8-0.9；剪力墙：砖填充墙多0.9-1，砖填充墙少1。高规3.3.16条（强条）、3.3.17条. 结构的阻尼比 (%): 砼结构一般取5.0，抗规5.1.5条1款或高规3.3.8条。混合结构取4.0，高规11.2.18条。钢结构见荷规7.4.

13、2-7.4.6条文说明，抗规8.2.2。 是否考虑偶然偏心:是.选择方法见下条，但最大层间位移角不考虑有偶然偏心的工况。依据见高规4.6.3条及注。 是否考虑双向地震扭转效应: 否.初算选否（单向地震），高层考虑偶然偏心，在满足全楼刚性楼板假定的前提下，计算位移比（可查看WDISP.OUT），若1.4（B级或复杂高层1.3），视为质量和刚度分布明显不对称；见黄小坤高规若干问题解说2.6条。,详见抗规3.4.2条及表3.4.2-1、3.4.3条1款，高规4.3.5条、3.3.3条、4.2.2条。 多层 一般工程：选择单向地震；多层 质量和刚度分布明显不对称：选择双向地震。依据详见抗规5.1.1条

14、3款（强条）。高层 一般工程：选择单向地震并考虑偶然偏心；高层 质量和刚度分布明显不对称：选择双向地震。见高规3.3.2条2款（强条）、3.3.3及条文说明。 斜交抗侧力构件方向的附加地震数: 无与结构主轴斜交的抗侧力构件时取0。当结构存在某部分与主轴斜交角度15度的抗侧力构件时，应分别输入其角度计算，逆时针为正。依据见抗规5.1.1条2款（强条）或高规3.3.2条1款(强条)。 按中震(或大震)不屈服做结构设计:否.一般工程不考虑。属结构性能设计范畴，具体工程有要求时才予以考虑。抗规和高规无相关要求。,活荷载信息 考虑活荷不利布置的层数: 从第 1 到19层.多层应取全部楼层，见措施2.8.

15、1条。高层宜取全部楼层，见高规5.1.8条及条文说明。,柱、墙活荷载是否折减: 折算. 民用建筑PM不折减时宜折减，荷规4.1.2(强条)。工业建筑不折减，详见荷规4.2.1条条文说明。柱，墙，基础活荷载折减系数按荷规4.1.2条2款(强条)及表4.1.1类别选择。 传到基础的活荷载是否折减: 折算. 此参数选择方法同柱、墙活荷载是否折减。,调整信息 . 中梁刚度增大系数：现浇楼板取1.3-2.0，宜取2.0；装配式楼板及板柱体系取1.0。依据详见砼规5.2.4条3款、7.2.3条表7.2.3，高规5.2.2条。此参数对连梁不起作用。 梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85.现浇框架梁0.8-0

16、.9，装配整体式框架梁0.7-0.8。调幅后，程序按平衡条件将梁跨中弯矩作相应增大。依据详见砼规5.3.1条及条文说明，高规5.2.3条。此参数对钢梁不起作用。 梁活荷载内力放大系数：BM = 1.00.已考虑活荷载不利布置应取1.0；不考虑活荷载不利布置取1.1-1.2。此参数可放大梁满布活荷载时的内力。见高规5.1.8条文说明。 连梁刚度折减系数：BLZ = 0.70.取值0.5，见抗规6.2.13条2款，高规5.2.1条、7.2.25条2款。位移由风载控制时应取0.8，查WDISP.OUT比较各工况确定。 梁扭矩折减系数：TB = 0.40.现浇楼板取0.4-1.0，宜取0.4；装配式楼

17、板取1.0。见高规5.2.4条及条文说明.。 全楼地震力放大系数：RSF = 1.00.取值1-1.5,一般取1.0。参见措施8.8节3条。,0.2Qo 调整起始层号：KQ1=1.有无地下室时均填1（即结构自然层的最低层层号）。不调整或非框剪结构时填0。依据见抗规6.2.13条1款，高规8.1.4条。当框架柱较少时，0.2Qo调整可能产生过大的调整系数，为避免出现这种情况，程序内定该系数不得大于2.0；将起始层号改为负数时，调整系数不受此限制。 0.2Qo 调整终止层号：按有框架柱的结构自然层最高层层号填入， 不调整或非框剪结构时填0。依据见抗规6.2.13条1款，高规8.1.4条。对于框架柱

18、数量从下至上分段有规律变化的结构，应按高规8.1.4条的要求分段调整。分段调整可在用户指定0.2Qo调整系数菜单中编辑修改。 顶塔楼内力放大起算层号：按突出屋面部分最低层层号填写，无顶塔楼时填0。 顶塔楼内力放大：计算振型数为9-15及以上时，宜取1.0（不调整）。计算振型数为3时，取1.5。顶塔楼宜每层作为一个质点参与计算。见抗规5.2.4条（振型分解法）；高规3.3.11条1款。 九度结构及一级框架梁柱超配筋系数: CPCOEF91=1.15.此处规范规定要用钢筋实配值计算，用户可根据预估的梁、柱钢筋实配值与计算值的比例填入适当值。抗规6.2.2条、6.2.4条、6.2.5条，高规6.2.

19、1条、6.2.3条、6.2.5条。详见用户手册10.5节。,按抗震规范5.2.5调整楼层地震力: IAUTO525= 1.用于调整剪重比。 抗震设计时始终选择调整，程序会自动判别，如果剪重比不满足规范要求，则自动按抗规5.2.5条调整楼层地震剪力。依据详见抗规5.2.5（强条）或高规3.3.13（强条）。 调整与框支柱相连的梁内力: IREGU_KZZB = 0.一般工程不调整。 抗震设计时转换层内与框支柱相连的框架梁（非转换梁）可通过此参数选择是否随框支柱进行内力调整。见用户手册18页。框支柱内力调整见高规4.9.2条3款、10.2.7条、10.2.12条。框支柱应在特殊构件补充定义中事先定

20、义。 剪力墙加强区起算层号: LEV_JLQJQ = 1.有地下室时取水平嵌固部位以上一层层号,但不得大于参数地下室层数；无地下室或有地下室但嵌固部位在基础顶面时填1或0。依据抗规6.1.10条及条文说明、6.1.14条及条文说明，高规7.1.9条。详国标图集05SG109-356页及高规若干问题解说2.36条。 强制指定的薄弱层个数: NWEAK = 0.用户应通过此参数强制指定下列楼层为薄弱层， 以便程序对这些薄弱层进行正确的内力调整： 转换层等竖向抗侧力构件不连续的楼层。层间受剪承载力比不满足抗规3.4.2或高规4.4.3的楼层。参见WMASS.OUT楼层抗剪承载力及比值。,依据见抗规3

21、.4.3条2款或高规5.1.14条。 托墙梁刚度放大系数: 1.此参数放大框支剪力墙（不含洞口）下转换梁的抗弯刚度，使计算结果更为合理。解决框支剪力墙因转换梁挠度产生的剪力墙底部超筋问题。,配筋信息 梁主筋强度 (N/mm2):360设计值，HPB235取210N/mm2、HRB335取300N/mm2、HRB400取360N/mm2，下同。依据见砼规4.2.1条，查4.2.3条（强条）表4.2.3-1选择。 柱主筋强度 (N/mm2):300 墙主筋强度 (N/mm2):210 梁箍筋强度 (N/mm2):210 柱箍筋强度 (N/mm2):210 墙分布筋强度 (N/mm2):210 边缘

22、构件箍筋强度 (N/mm2): 210 梁箍筋最大间距 (mm): 100.00.见砼规10.2.10条表10.2.10；可取100-400。抗震设计时取加密区间距，一般取100。依据详见抗规6.3.3条3款（强条），高规6.3.2条（强条）表6.3.2-2，连梁见高规7.2.26条2款（强条），筒中筒结构见高规9.3.9条2款（强条），框支梁见高规10.2.8条3款（强条），混合结构见高规11.3.2条2款。,柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00.详见砼规10.3.2条2款，可取100-400。抗震设计时取加密区间距，一般取100。依据详见抗规6.3.8条2款（强条），高规6.

23、4.3条（强条）表6.4.3-2，框支柱见高规10.2.11条2款（强条）、11.2.12条9款，混合结构见高规11.3.6。 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00.详见砼规10.5.10条，可取100-300。抗震设计时详见抗规6.4.3条1款（强条），高规7.2.18条2款（强条）、7.2.20条。部分框支剪力墙见高规10.2.15条2款（强条）。 墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV = 0.25.详见砼规10.5.9条，可取0.2-1.2。抗震等级为一、二、三级时应0.25。依据详见抗规6.4.3条1款（强条）或高规7.2.18条2款（强条）。框剪结构见高规8

24、.2.1条（强条），高层特一级见高规4.9.2条4款2）。 单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0.此参数用来指定剪力墙底部需要另外定义竖向分布筋配筋率的楼层层数，一般与剪力墙底部加强区层数相同。高层结构特一级见高规4.9.2条4款2），部分框支剪力墙结构见高规10.2.15条（强条）。,单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%): RWV1 = 0.0.此参数用来对剪力墙底部另外定义竖向分布筋配筋率。高层结构特一级见高规4.9.2条4款2），部分框支剪力墙结构见高规10.2.15条（强条）。,设计信息 结构重要性系数:RWO = 1.00.砼结构安全等级二级，设计使用年限50年取1.00

25、。详见砼规3.2.2条、3.2.1条（强条）。安全等级查砼规3.2.1条（强条）表3.2.1。钢结构见钢规3.2.1条（强条）。 钢柱计算长度计算原则: 一般按有侧移 。钢规5.3.3条。 梁柱重叠部分简化:一般工程宜选择不简化，异形柱结构可选简化。依据见高规5.3.4条，砼规5.2.3条4款。 是否考虑 P-Delt 效应:否. 重力二阶效应，初算不考虑，可在WMASS.OUT的结构整体稳定验算结果中查看。高层结构如果不满足高规5.4.1条的要求，应在重算时考虑。依据详见高规5.4.2条、5.4.3条。 按高规或高钢规进行构件设计: 是.针对钢结构，高层结构应选择是，多、低层结构应选择否。

26、柱配筋计算原则:整体计算选择单偏压，角柱按双偏压验算，或在特殊构件补充定义中定义角柱使程序自动按双偏压计算。异形柱按双偏压计算。技术条件见砼规7.3节及附录F，高规6.2.4，异规5.1节。,钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85.一般工程取0.85，用于钢结构，考虑开孔削弱截面。 梁保护层厚度 (mm): BCB =25.00.室内正常环境（一类），砼强度C25时，取25mm。详见砼规9.2.1条表9.2.1。环境类别见砼规3.4.1条表3.4.1。 柱保护层厚度 (mm):ACA = 30.00.室内正常环境（一类）取30mm。见砼规9.2.1条表9.2.1。环境类别见砼规3.4.1条

27、表3.4.1。 是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 是.选择否，程序执行砼规7.3.11条2款。选择是，程序按每一组设计组合内力自动判别“水平荷载产生的设计弯矩”与“总设计弯矩”的比值，若大于75，程序自动执行砼规7.3.11条3款。,荷载组合信息 恒载分项系数: CDEAD=1.20.一般情况下取1.2，当荷规3.2.3条(强条)两式后者值较大时程序自动取1.35，对结构有利取1.0。详荷规3.2.5条1款（强条），05SG109-12.4.1。,活载分项系数: 一般情况下取1.4。详荷规3.2.5条2款（强条）。 风荷载分项系数: 应取1.4。详见高规5.6.2条1款3

28、）（强条）。 水平地震力分项系数: 一般工程应取1.3。详见抗规5.4.1条（强条）表5.4.1或高规5.6.4条（强条）表5.6.4。 竖向地震力分项系数: 一般情况下取0.5。详见抗规5.4.1条（强条）表5.4.1或高规5.6.4条（强条）表5.6.4。 特殊荷载分项系数: 一般工程取0。见荷规3.2.5条（强条）注。 温度荷载分项系数：一般工程取0。见砼规5.3.6条及条文说明。 活荷载的组合系数: 大多数情况下取0.7。依据详见荷规4.1.1条（强条）表4.1.1。 风荷载的组合系数: 取0.6。详见荷规7.1.4条。 活荷载的重力荷载代表值系数:一般民用建筑楼面等效均布活荷载及雪荷

29、载取0.5。详见抗规5.1.3条（强条）表5.1.3组合值系数。,地下室信息： 回填土对地下室约束相对刚度比: Esol = 3.00. 一、嵌固水平位移法：采用剪切刚度计算地下一层与地上一层及地下各层之间的层刚度比。对层刚度比大于2的地下层，这里假设其层号为m（m参数地下室层数），取m层及以下各层地下室顶板处的水平位移为0，此时填入-m，则m层的顶板处为上部结构的水平嵌固部位。此,模型与现行规范协调的较好，有三层及三层以上地下室时宜优先选用。依据参见抗规6.1.14条及条文说明，高规5.3.7条。,二、弹簧刚度法：在每层地下室的楼板处引入水平弹簧刚度限制其水平位移。此方法无需考虑层刚度比大于

30、2的要求，但层刚度比仍应大于1，地下室楼板构造应满足高规4.5.5条的要求。不考虑回填土的约束作用时填0，对于一般工程填入3（嵌固程度70-80），完全嵌固填入5的数。只有一层地下室时宜优先选用此模型，有二层地下室时宜选用此模型。若地下室的体量、刚度本身很大，应按工程实际情况取01。地下室体量太大或上部为多塔时也可取01，这时地下室取上部塔楼外轮廓向外23跨。 回填土容重 (kN/m3): 一般取18kN/m3，也可参考地勘报告确定。 回填土侧压力系数: 主动土压力取Ka=tan2(45-/2)，静止土压力取K0=1-sin，此参数也可按建筑边坡工程技术规范6.2.2确定。 为回填土的内摩擦角

31、，一般工程可取=30，也可按填土类别参考地勘报告确定。 外墙分布筋保护厚度 (mm): 有柔性防水层的迎水面保护层厚度为30mm，没有为50mm。详见地下工程防水技术规范4.1.6条3款。,室外地平标高 (m): 地下水位标高 (m): 室外地面附加荷载 (kN/m2): 取值5-10kN/m2 正负零以下解除回填土约束的层：此参数可自上而下解除回填土对地下室部分楼层水 平位移的约束。应该是配合弹簧刚度法使用的。 人防设计等级: 按人防管理部门的要求确定，0为不考虑人防设计。 人防地下室层数:考虑人防设计的地下室层数，与地下室层数有区别。 顶板人防等效荷载 (kN/m2)：见新防规4.7.2条

32、及表4.7.2。 外墙人防等效荷载 (kN/m2)：见新防规4.7.3条及表4.7.3-1和表4.7.3-2。,SATWE计算控制参数 层刚度比计算 一、剪切刚度（见高规附录E.0.1）：适用于计算底部一层带转换层结构的层刚度比及地下室结构与上部结构的层刚度比。 二、剪弯刚度（见高规附录E.0.2）：适用于计算底部二层及二层以上带转换层结构的层刚度比。,三、地震剪力与地震层间位移的比（见抗规3.4.2条与3.4.3条条文说明）：程序默认算法，适用于计算一般工程的层刚度比。采用此算法应满足刚性楼板假定的要求。对于高规附录E.0.2中“当转换层设置在三层及三层以上时，其楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的60”的要求，也可采用此算法进行控制。 地震作用分析方法 一、侧刚分析方法：适用于“无弹性楼板”或“无不与楼板相连的构