AO工艺在某酒店污水处理站的应用

1、A/O工艺在某酒店污水处理站的应用来源：城市建设理论研究 摘要：某酒店日排水量560m3/d，污水处理站设计规模为560m3/d，出水绿化用水和酒店区景观用水。采用A/O混凝沉淀砂滤工艺。本文介绍了工程的特点、设计思路、设计参数及调试运行情况。一年的实际运行表明，污水处理站出水水质良好，达到设计要求。随着国家对环保的日益重视和民众环保意识的提高，对污水处理应用越来越广泛，要求也日益提高，在大型建设项目的施工期也纷纷在临建区建设了污水处理站以避免对当地环境的破坏，施工期所有生活污水都经处理后排放或回用。A/O工艺自开发以来，其基本工艺和各种变形广泛应用于各类污水处理中，取得了经济效益和环境效益。

2、本文介绍A/O工艺在某酒店污水处理站的应用。1工程概况该项目酒店的生活污水排水、餐厅污水和日常卫生间的洗涤生活污水等综合生活污水。日排水量400m3/d，污水处理站设计规模为500m3/d，设计小时处理量为62.5m3/h，8h/d运行。2设计进出水质2.1设计进水水质污水主要来源为项目酒店的生活污水排水、卫生间排水和厨房餐厅等排水（厨房餐厅排水均经过隔油池处理后再排入室外污水管道系统），参考类似污水水质情况，设计进水水质为：CODcr 450mg/L、BOD5 300mg/L、SS 200mg/L、NH3-N 30mg/L、动植物油20、磷酸盐（以P计）4mg/L、pH69。2.2设计出水水

3、质回用水要求达到城市杂用水水质（GB/T18920-2002）规定的冲厕用水标准： BOD510mg/L、浊度5NTU、NH3-N 10mg/L、pH 69、粪大肠菌群数3个/L、总余氯 30min接触后1.0，管网末端0.2。3工程设计3.1工艺概述本工程二级处理工艺采用流动床生物膜法+絮凝+过滤；剩余污泥采用机械浓缩、脱水工艺。流程图见图1。原水往过滤器硝化液回流污泥回流外运添加混凝剂二沉池来水回用图1处理工艺流程图3.2 主要构筑物及设备参数格栅、调节池格栅、调节池采用地下式一体设计。格栅 1座，采用齿耙式格栅除污机，格栅槽宽900mm，格栅有效宽度800mm，栅条间隙为10mm，电机功

4、率0.75kW。调节池 1座尺寸：16000mm8000mm4200mm有效容积180m3，设污水提升泵2台（一用一备）：65WQ30-15-3，潜水搅拌机2台（交替运行），N=4kW。缺氧池1座，为脱氮除磷设计，尺寸：10000mm3000mm4000mm，单格有效容积105m3，设弹性立体填料，单格填料体积72m3，设计溶解氧含量0.5mg/L。多级接触氧化池1座3格，主要对有机物的去除和消化，尺寸：10000mm3000mm4000mm3，单格有效容积105m3，设弹性立体填料，单格填料体积72m3，设计溶解氧含量2mg/L，气水比15:1，空气量15.63m3/min。罗茨风机2台（1

5、用1备）：FTB-125，硝化液回流泵2台（1用1备）：100WQ80-7-3。二沉池一座2格，尺寸：5000mm3200mm4800mm2，表面负荷1m3/m2h。沉淀池中心设450中心导流筒4组，气提装置4套，提升污泥回流至缺氧池及污泥池。中间水池1座，尺寸：3600mm2500mm4000，有效容积31.5m3，消毒加药装置1套：溶液箱1座，计量泵2台（1用1备），投加5%次氯酸钠溶液消毒，设计过滤器进水泵2台（1用1备），80WQ50-20-5.5，设计消毒后的水位超过溢流水位直接排放。石英砂过滤器1座，尺寸：2400mm，最大产水量20m3/h，设计水反洗，反洗强度15L/m2s，反

6、洗时间812min，反洗水量108.5m3/h。进水管设管道混合器，PAC加药装置1套，溶液箱1座，计量泵2台（1用1备）。设计除磷加药装置1套，溶液箱1座，计量泵2台（1用1备），在过滤器进水管加入硫酸铝，Al3+与污水中的正磷酸盐反应生成沉淀，从而达到化学除磷的目的。在进水管上设置管道混合器，使硫酸铝与污水混合均匀。回用水池1座，尺寸：10000mm4000mm4000mm mm，有效容积140m3，设回用水泵3台（1用1备）65WQ30-15-3，过滤器反洗泵2台（1用1备）150WQ80-24-11。污泥系统污泥池1座，尺寸：3600mm2500mm4000mm，有效容积31.5m3。

7、4调试运行效果分析该污水处理站自2011年6月调试及运行以来，进水量随外部管网的逐步完善由320m3/d增加到了400m3/d，平均进水量约在380m3/d左右，小于设计值，再加上旅游旺季等因素，原水水质变化幅度较大，进出水质如表1、表2所示，单位：CODcr ：mg/L ， NH3-N 15mg/L，磷酸盐（以P计）mg/L。在此情况下，二级处理出水水质大多数情况下能满足设计出水指标。表1 2011年6月2012年5月平均水质变化表表22011年6月2012年5月平均水质对照表在调试运行期间，针对各监测数据得出以下结论，监测方法按照国标法进行进水水量小于设计水量，有机负荷低于设计值，造成生物

8、处理阶段供微生物供养的有机物不足，影响该阶段处理效果。进水水质变化引起的生物处理阶段COD 浓度变化较大，对生物膜形成冲击，不利于微生物的存活。在2011年11月到次年4月的运行中发现，NH3-N一直不能稳定的满足排放要求，根据运行经验和相关文献显示，原因分析如下：在A/O工艺的缺氧区进行反硝化，好氧区进行有机物的氧化，氨氮的硝化等反应，硝化效果的好坏直接关系着总氮的去除率。曝气则是影响硝化作用的关键因素1。在恒定曝气量条件下，随着进水负荷的增加，反应系统平均溶氧浓度降低，硝化速率降低，出水氨氮浓度增加2。在本项目中可以通过调节曝气量的大小间接控制硝化反应速率，充分利用反应器容积，使出水达标，

9、同时降低运行成本。温度对硝化细菌的活性和增值速度影响很大，故硝化反应速度受温度影响较大3。在此期间当地温度较低。而硝化细菌最适温度在30左右4。很可能是氨氮去除率低下的原因。硝化菌是一类生长周期长、较为脆弱的并难以富集的菌群，在污水处理稳定运行初期，可能这些构筑物内硝化菌的数量并不多，或者活性也不强5-6。此期间水量较小，对于氨氮的去除属于适应期，进入5月后，NH3-N的去除率较为稳定，虽然进水NH3-N有所波动，但是出水NH3-N较为恒定。TP去除效果较好，全年进水TP 1.377-4.653mg/L,出水TP 0.244-0.623mg/L。SS虽然在运行过程中没有每日进行定时检测，每周的抽检显示去除率较稳定，全年进水SS20-107mg/L,出水SS2.5-11.3mg/L.5结论利用A/O法能有效的稳定地去除生活污水中有机物、TP、SS等。NH3