组合楼板计算实例

1、 组合楼板计算实例 组合楼板计算 mm，也不得超过0.75)不应小于用于组合楼板的压型钢板净厚度(不包括涂层mmmm；当在槽不应小于50。波槽平均宽度(对闭口式压型钢板为上口槽宽1.6) mm。根据上述构造要求，选用80内设置栓钉时，压型钢板的总高度不应大于为型号的压600?75?200XYmm1.2型钢板，厚度 。组合板总厚度不应 mm，压型钢板小于90顶面以上的混凝土厚xmm。此外，不应小于50对于简支组合板的跨高，连续组25比不宜大于合板的跨高比不宜大于。根据以上构造要求，35压型钢板上混凝土厚度mm 取=60h。cmm.?b4976mmb?11258mmb?321 )?h(bb32mm

2、?31.2压型钢板的形心高度c b? 代表）的截面模量为：s代表）及下边（用x即单槽口对于上边（用222)bth?(bbb?b?32334 压型钢板的惯性模量：mmI?357691Issb?2?2)bth(bb?b?bI3233sx?W xb?cb3222)76.49?5876.49)?58751.2?(112?76.49(11233 11452?mm76.4958?2?2)bbth(b?bb?I32313xx?W? xh?cb?b31 22)76.49?(11258?76.49)?1.2?75?(112?58?76.4933 8171?mm76.49112?xs 和压型钢板的截面抵抗矩取的较

3、小值，故：WWWsxx3x =8171WmmW sx1000l2 压型钢板的截面面积mm?400?t?1.2A?p33 施工阶段荷载 恒载2 25=2.43kN/m200 (58+88)75/2+70钢筋混凝土自重：52 kN/m压型钢板自重： 0.162 kN/m荷载总重=2.43+0.16=2.59 活载2 kN/m施工活载：1.5 2mm.208kN/59?1.2?2.?1.4?1.5?5q 2mm.04kN?/50.2q?0.2?.208?1q x112m.17kN?Mql?1.04?3?1 xmax88mkN/5?1.)?0.2?0.818?q(2.59 0 强度验算6M1017?1

4、.22?max 正应力验算：mm?f?205N/mmN/143?.2max8171Ws11 剪应力验算kN561?.04?3?V1.ql?xmax223V31056?3?1.2?max 腹板最大剪应力：mm12?.7N/?max2.?12?76.49?2?bt23挠度验算：4l5ql30000.818?5?0 mm.167?wmin,20?7?w?11.mm?max5?35769110180?384EI3842.06?s 使用阶段 1.2厚压型钢板自重： 2mm/kN16.0 钢筋混凝土板： 2mm.43kN/2C25 20厚水泥砂浆找平层：2mm.4kN/0.02?20?0 水磨石地面：2m

5、m/7kN0. 楼面总荷载：2mm/69kN3. 屋面恒载 厚压型钢板自重：1.22mmkN/0.16 钢筋混凝土板：2mmkN/2.43 厚防水砂浆：天面252mmkN/0.5 天面隔热层：2mm/1.6kN 水磨石地面：2mm/0.7kN 屋面总荷载：2mm/5.39kN且屋面活载等于楼屋面恒荷载大于楼面恒荷载， 面活载，所以按屋面荷载计算使用阶段 ，混凝土数据：22Cmm.27N11.9N/mm/?f1f?25tc：值荷载设计均1m板宽内布 mkN/.?2)?92405?(1.35?.39q?1.4?.7?11 一个波宽内荷载设计值为：2mm/?1.848kN2q?9.24?0. 压型板

6、上混凝土厚度mm70mm?100?hc 按单向板计算，正弯矩简支，负弯矩固支11 弯矩22m?08kN?3?M2.?1848?ql88 f?h?b?11.9?70?200?166600N?AN82000?205?400?f?pcc 故中和轴在压型钢板以上的混凝土截面内， mm.23101h?0fA?82000 pmmx?.45?34?200?11.9?f?b1.0? c1 mm2/?84.23?34.45?yh?x/2?1010p ?m?M2.08kN340?11.9?.45?200?84?5.51kN?m?1?0.8?f?x?by?0.8?.pc1 斜截面11 kN86?3?13V?.?ql

7、?9.2422 kN13V?.86?0.71.27?1000?101.23?90kN?b0.7f?h?0t 支座负弯矩配筋计算支座负弯矩：按固端板计算 1122m?5.54qlM?7.39?3kN?n21212 m11kN?5.2M?0.2?.54?1.M?02 ?h?125mma?h?145?200s 610M1.11?0.03?s22?bhf1.0?11.9?200?125 01?21?1s?985?0?.s2 610?.11M12?mm?43?A?s?hf?0.985210?125 0sy22?mmA?505?43mm?A/5101，一个波距内选用 20012ss?Af101?ts %2

8、4?0.%,.?max045?1000.2%.?100?%05?maxbh200?101.23f?y 变形验算 ?7.36E?E/cEs ，2mm2000400?5?A?s 2mm.05?9737558?88)?75?A1000?70?5?(c 算得?mm?h53.6c?h?A?A?h23.2000?101.6?7.36?97375?53 ?c0sEcmm9?x59.n?2000A?A?97375?7.36?scE11?3325870?18.6?58?75?200?70?200?5I1212?c 23224)?75?41.36?75?53.9?(15?75/?0.5?15?48mm1.38?1

9、0?1?22?)xh?I?A?(?A?(xh)?I?Ins0cccns?E1?42872mm101.23?59.9)?2.441061?.38?10?97375(59.9?53.)2000?357691?5?(367. 127510031010?2.44?5.B?B?E?I?2.06s11 1252?B?5.03?10.B?2s22 一米板宽荷载总标准值 m.)?1?739kN/39q?(5.?2准永久组合 m1?6.39kN/.?q(5.39?05?2)? 荷载标准组合下挠度1244l39?3?105q?l5?7. mm33?8.1w?.55mm12300.03?10384?5B384 荷载

10、准永久组合下挠度4lq5?124l?10365?.39? ?mm338mm?.672?w?.12300.?384252?10B384 自振频率验算 标准恒荷载m5.q?39kN/1244l?3q?l105?5.395 mm?8.33w?1.13mm?12300.03?10384?5B384 支撑条件系数178k?0. 11 板自振频率Hz157Hzf?16.wk?2?1013?0.1781. 综上来看，该板符合要求。 所有次梁均使用同一截面，这里只验算荷载效应较大的顶层的组合次梁。，压型钢板以上混凝土的厚度为YX75-200-600，压型钢板为钢材为Q235B 。h=70mmd 截面特性 ）钢

11、梁截面 （12，性为：，面为其截面特钢梁截cm.41A?9714?HN450?2009?344cm?1500?1870cm,I?33700cmW,I，m/5kgg?76. xyx 2）混凝土板有效宽度确定（ 由于压型钢板的肋与次梁垂直，不考虑压型钢板顶面以下的混凝土：mm?200由于无板托，b取上翼缘宽度b0014006?6?8400/l/?4201500?/2?bmins/2?3000?01?420?70?6h?6?c1400?/6/l6?8400?4201500?3000/2?sb?min/2?02?420?70?6h6?c=1040mm?bbb?b? 2e10 钢梁的局部稳定：0.5?(

12、200?9)?/b6.82t?9翼缘板的宽厚比114 满足要求。h422072?N/Af?46.89?72?100 腹板的高厚比，满足要求。9tw 可按塑性方法计算 ）荷载标准组合时的换算截面（3E?P36?7.?: 钢材与混凝土的弹性模量之比EE C?mm3?141?bb/.Ee,eeq 混凝土换算成钢截面面积2?mm?19632?70/7.36?9741A?A/?A?1040 Ecsc 混凝土板顶到组合截面中和轴的距离)70?75(?9741*450/2?141.3*70*70/2 ?mmx?201.2119632 换算截面的惯性矩12238?I?201.2)?9741*(450/2?70

13、75.3*70141?.3*70*(2012?70/2)?3.37*10*141sc1248mm?10?8.92 4）考虑徐变影响的换算截面（ 混凝土换算成钢截面面积mm1468770?9741?141A?.3/2* lsc, 混凝土板顶到组合截面中和轴的距离)75?270?9741*(450/270.7*70*70/ x2mm?257.214687 换算截面的惯性矩13282I)?.75?2572?/*?3.37109741?*(4502?70)/?.(70770*.*70770?.*2572702l,sc1248mm1007?7.?施工阶段组合梁计算 （1) 荷载标准值计算 0.75kN/

14、m 钢梁自重 2 0.16 kN/m 压型钢板自重2 2.43kN/m 现浇混凝土板自重m52kN/.43)?8.3q?0.75?*(0.16?2 恒载标准值：Gkm/kN*3?4.5q?1.5活载标准值：Qk （2）内力计算 跨中弯矩标准值1122m?75.15?8.52?8.4kNM?ql?nGkGk88 1122mkN?8.4?39.69?M?ql?4.5nQkQk88 支座剪力标准值kN?35.780.5?8.52?8.4?V0.5ql?nGkGk kN18.94.5?8.4?V?0.5ql?0.5?nQkQk 跨中弯矩设计值m?145.78kN?MM?1.2M?1.4?1.2?75.

15、15?1.4?39.69 QkmaxGk 支座剪力设计值：kN?69.42?V?1.2V?1.4V1.2?35.78?1.4?18.9 QkmaxGk (3) 应力计算 梁翼缘承受的正应力验算61078*M145.22 满足要求。 mmN/mm?f?215?93N?1000*1W.05*1500xx 梁腹板承受的剪力2)t?2h?t(h214)2?450?14(450?ff3mm810745?14?9?200?Sbtt? wffx2222 VS22?xmmf?125N?/?18.6N/mm? 满足要求。tIwx挠度验算（荷载的标准组合）(4) 1244l*105.)*8.4525ql*5(8.

16、?4?w?12.2mm?w?33.6mm58250*.10062384384EI*.*33710 满足要求。 使用阶段组合梁计算 荷载标准值计算（1) 0.75kN/m 钢梁自重 2 0.16kN/m压型钢板自重 2 2.43kN/m现浇混凝土板自重 2 2.8kN/m建筑面层及其他荷载m92kN/.8)?16.?75?3*(0.16?2.432?q0. 恒荷载标准值：Gkm6kN/q?2*3?活载标准值：Qk 2）内力计算（ 跨中弯矩标准值12 m?2kNql?149.M?nGkGk812 mkN?9l?52.M?qnQkQk8支座剪力标准值 V?0.5ql?71.1kN GkGkV?0.5

17、ql?25.2kN QkQk跨中弯矩设计值 M?1.2M?1.4M?253.1kN?M QkmaxGk支座剪力设计值： V?1.2V?1.4V?120.6kN QkGkmax（3）组合梁的承载力验算 中和轴位置的确定 ?3?3?866kN10911701040?hf?102159741fA?*2094?kNb*.* cse则塑性中和轴在钢梁截面内，为第二类截面 钢梁受压区面积为 2 mm)*(A?bhf/f?2856?A0.5ccSe 钢梁受压区高度： mm28x?2856/200?14. y：钢梁受拉区截面应力合力至钢梁受压区截面应力合力之间的距离2 mm225y?h/2?2 ：钢梁受拉区截

18、面应力合力至混凝土翼板截面应力合力之间的距离y128.?14h?x450 mm377?450?h?hh?7075ytd122 组合梁抗弯承载力61?10)*215*22570?Afy?(1040*11.9*377?hbfy97412cdes mkN?798kN?m?M?253.1max 组合梁抗剪承载力3?kN?475kN?V?120.610?htf422*9*125*maxwvs ）连接件计算（5?，压110mm=1栓钉高度去连接件选用单排M16圆柱头焊钉，对于简支梁 ：型钢板压型钢板的肋垂直于钢梁布置，抗剪连接件承载力的折减v?70b?hh11060.80.85 ds?1?0.31?v2270n0c ：一个抗剪连接件的承载力设计值Nvc?f?50.A51kN8EAf?15.kN?0.70N0?.43*.317 ststcvc组合梁支座和最大弯矩点之间混凝土板与钢梁之间的纵向剪力为 V?min(Af,bhf)?866kN