C楼高支架施工方案

1、上海浦东软件园三期B地块二标 脚手架施工方案工程名称：施工单位： 编 制 人： 编制时间：审 核 人： 审核时间：目 录1、工程概况22、编制依据23、材料的质量标准34、搭设方法及技术措施35、质量保证措施76、安全保证措施87、施工使用要求98、计算书101. 工程概况 上海浦东软件园三期B地块二标工程C楼,分为C1楼、C2楼，1轴9轴为C1楼，14轴22为C2楼，10轴13轴下部为两楼的连廊，上部为报告厅，该工程为钢筋混凝土框架结构，地上9层、地下一层，建筑总高度为44.95m、檐口高度37m。 面积为52248平方米，其中地下室为12377平方米。地下室层高为4.25m，地上一、二层层

2、高为4.5m，三至九层层高为4.0m。本工程为10 13轴、BE轴, C1楼与C2楼之间的连廊的模板支架工程. 连廊层高9.0米，地下室顶板面标高为-1.70 m、-1.05 m,框架柱柱距均为8.4 m *8.1 m,板面结构标高为8.95m，板厚130mm，最大梁截面为500mm850mm，此部分满堂脚手架搭设高度为10.45m，（9.80 m）,长24.3m，宽33.6m。框架柱有650700，700800，750850，800800等规格，分两次施工，第一次施工至标高4.5米处，第二次施工至标高8.95米。B、F轴外墙双排脚手架、上人斜道已搭设，可以利用。文明施工目标：确保区文明工地，

3、争创市文明工地。保证现场文明施工，创建文明施工环境。确保安全文明双“达标”.2.编制依据本支撑安全专项施工方案主要参考以下图纸、规范和标准等资料：上海精典规划建筑设计有限公司设计的有关工程施工图纸混凝土结构设计规范 （GB50010-2002） 钢结构设计规范 （GB50017-2003） 建筑结构荷载规范 （GB50009-2001） 建筑地基基础设计规范 （GB50007-2002） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99） 3.使用材料的质量标准根据本工程结构特点及钢管强度高、刚度好等优点，本工程高支架均采用扣件式钢管脚手架

4、，用于本工程高支架的所有材料必须遵循以下原则：3.1钢管采用外径48 mm、壁厚3.0mm的焊接钢管，钢管的材质使用力学性适中、稳定的Q235钢，其材质应符合碳素结构钢（GB70088）的相应规定。 3.2钢管有弯曲、压扁等缺陷的不得使用。钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。3.3扣件应采用GB97867可锻铸铁分类及技术条件的规定，应与钢管管径相配合、机械性能不低于KT338的可锻铸铁制造，扣件的附件要用的材料应符合GB70088碳素结构钢中Q235钢的规定，螺纹均应符合GB19681普通螺纹的规定，扣件严禁使用加工不合格，无出厂合格证，表面裂纹，变形，锈蚀的扣件，扣件活动部

5、位应灵活转动。当扣件夹紧钢管处最小距离不小于5mm。3.4脚手板用木脚手板 ，长度4m，宽度不低于200mm，厚度不低于50mm，材质符合木结构设计规范 （GBJ5）中级材质规定，不得有腐朽、贯通节疤，且两端用铁丝绑紧。4.搭设方法及技术措施结合本工程的结构形式和施工特点（10-13轴线连廊支架模板支撑体系属于大跨度高支模），整体钢管排架采用48 mm3.0mm钢管，通过扣件连接的钢管满堂脚手架支撑体系。4.1施工准备做好技术交底工作，对脚手架所用材料按标准要求进行检查验收，清除场地内杂物，并保持排水畅通。4.2基础高支架基础为地下室钢筋混凝土顶板，厚度350mm。地下室混凝土顶板上支架立杆下

6、铺设垫脚，材料为50mm厚的硬木垫板，垫板按高支架尺寸的放线位置放置。垫板的接头要尽量相互错开。4.3立杆、立杆的接头要求50%错开；纵向水平边杆也要求接头错开布置。脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm，防止杆件滑脱。、竖向立杆梁底纵距为450+300+450，次梁底顺梁方向中间加一根立杆从地下室顶板到梁底，立杆间距按900 mm设置。楼板底纵横方向间距按不大于900 mm900 mm设置。、立杆上的对接扣件交错布置：两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离为1000mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3；、立杆设置应竖直，2 m

7、高度的垂直允许偏差为15 mm。、立杆接长除顶层外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。4.4水平连杆、立杆全高范围内设置纵横双向水平杆。扫地杆距离地面200mm,水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1500mm；最上一步的水平杆的高度不得大于1200 mm。、水平杆均要与9、 14轴柱、梁抱箍固定。确保排架的刚度、强度及稳定性。4.5剪刀撑、按顺梁方向设置形成8.4m8.1m柱间网支撑体系。、竖直方向：纵横双向沿全高每柱间均设置一道竖向剪刀撑。、水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。、纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度60度。、剪刀撑沿架高

8、、全平面连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件固定与之相交的横向水平干的伸出端或立杆杆上，旋转扣件的中心线至主节点的距离不宜大于150 mm. 、剪刀撑接长，采用搭接形式，搭接长度不少于1m搭接处不少于3个搭接扣件。 、剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与外架相连外，在其中间应增设24个扣结点。 、最下部的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于500 mm。4.6支架拆除、支架拆除前，工程施工负责人申请高支架拆除报告，由项目部经理审批，同意后先清除支架上杂物及地面障碍物，拆除现场应设置安全范围区域、并派人现场监护、防止非拆除施工人员进入拆除支架区域。、支架拆除时每跨先从跨中开始，再延伸到支点，横向对称均匀

9、卸落。必须按照“从上到下，后搭先拆”的原则逐层进行，先拆非承重模板，后拆承重模板。严禁将钢管与扣件从高处随意抛掷，以免危及周围施工人员和机械设备的安全。、拆除人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。、拆下的钢管、扣件应及时整理，作业人员在2m（2m含）以上高处作业必须系安全带，保险绳生根攀牢。、拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高差不应大于2层。5 .质量保证措施 5.1、应对进入现场的钢管等配件进行验收，钢管应符合现行碳素结构钢（GB700）中Q235A钢的标准，扣件应符合现行钢管脚手架扣件（JGJ22）标准，并有质量合格证、质检报

10、告、准用证等证明材料，对反复使用的钢管应检测其壁厚， 不得使用不合格的产品。5.2、钢管表面平直光滑，壁厚均匀，不应有裂缝、分层、毛刺、硬弯、电焊结疤，其表面有防锈处理。5.3、支架搭设前应对现场施工人员进行施工方案交底， 5.4、模板支撑系统的立杆间距应按施工方案进行设置，先在地下室顶板板面放线确定立杆位置，将立杆与水平杆用扣件连接成第一层支撑架体，完成一层搭设后，应对立杆的垂直度进行初步校正，然后搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行校正，扫地杆离地不大于200mm，逐层搭设支撑架体，每搭设一层纵向横向水平杆时，应对立杆进行垂直度校正，支撑架体的水平杆位置应严格按施工方案的要求设置，应一层一层

11、进行搭设，不得错层搭设或隔一立杆设置。5.5、支撑立杆接长后仍不能满足所需高度且接长高度小于800mm时可以在立杆顶部采用扣件绑接长，用于调节立杆标高，绑接扣件数量不得少于2只且两只扣件的距离应在350400mm，扣件中心离立杆顶部距离不得小于100mm，同一支撑架体上绑接扣件的距离应一致。5.6、立杆在同一水平面内对接接长数量不得大于总数的三分之一，接长点应在层距端部的三分之一距离范围内，严禁相邻两立杆同步接长。剪刀撑设置角度在4560度之间，5.7、水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平管的接头不要设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接

12、头中心至最近主节点的距离，不宜大于立杆距离的1/3.5.8、每个扣件螺栓的扭力矩控制在4060N.m 之间，最大不得超过65N.m，施工时派专人用扭力扳手定量抽查验收.5.9、梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架应与楼板模板支架综合布置，相互连接，形成整体。5.10、认真执行“三检”制度，未经验收合格不允许进入下道工序。 6. 安全保证措施6.1、支架搭设人员必须经过专业技术培训及考核合格的专业架子工持证上岗。6.2、支架搭设前由项目技术员组织架子工长、安全员，对搭设人员进行方案、安全交底。使工人做到应知应会，不违章作业。6.3、支架的搭设区域应设置安全警戒线。6.4、支架搭设的人

13、员必须戴安全帽、系安全带、安全带要生根，穿防滑鞋。6.5、凡在2m以上悬空作业，必须系好符合要求的安全带。6.6、支架搭设后至拆除的使用全过程，立杆底部不得松动，不得任意拆除任何一根杆件，不得松动扣件。吊装钢管时，要有专人统一指挥，负责作业安全。6.7、架子上的施工人数，堆放材料要按设计要求控制，不得将短小模板、钢筋、扣件随意放在支架上，不准在支架上另设悬挂物体，严禁向架上或架外抛掷物品。6.8、支架的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高差不应大于2层。6.9、3米以上支撑架体的拆除，严禁将拆卸的杆件向地面抛郑，应设专人传递至地面，并按规格分类堆放。6.10、支架

14、的拆除前应对拆除方案进行技术交底，应有专人操作人员作业，应有专人进行监护，在拆除区域内设置安全警戒线。6.11、C1楼、C2楼二、三层楼面结构已施工完成，B、F轴外墙双排脚手架、上人斜道已搭设，可以利用。施工平台脚手架四周应贯通，用厚度5cm的脚手板和质地良好的竹篱笆作满堂铺设，接扎点必须密实牢固。做好高空防坠措施。6.12、六级及六级以上的大风和雨、雾天应停止支架的搭设、拆除及施工作业。6.13、支架搭设操作工人严禁酒后作业；7. 施工使用的要求7.1、完成模板高支撑架安装工序后，经施工、监理和建设单位一起按方案内容、专家组意见对模板高支撑体系进行专项验收合格通过后，三方代表共同在验收表上签

15、字，再进行下道工序施工。7.2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方超量堆放；7.3、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；7.4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。7.5、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。8.计算书8.1柱模

16、板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓2道 柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L =4500mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9500.0N/mm4 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力

17、和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9

18、，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.000=36.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.300+1.402.7000.300=14.094kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 3

19、0.001.801.801.80/12 = 14.58cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2010.800+1.40.810)0.1880.188=0.050kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05010001000/16200=3.059N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以

20、不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.800+1.40.810)0.188=1.586kN 截面抗剪强度计算值 T=31586.0/(2300.00018.000)=0.440N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67710.8001884/(1006000)=0.103mm 面板的最大挠度小于187.5/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载

21、下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.188m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.188+1.402.7000.188=8.809kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.643/0.300=8.809kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.8090.300.30=0.079kN.m 最大剪力 Q=0.60.3008.809=1.586kN 最大支座力 N=1.10.3008.809=2.907kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩

22、I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.079106/53333.3=1.49N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求(2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31586/(25080)=0.595N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6

23、776.750300.04/(1009500.00.5)=0.018mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.188 0.300 = 2.64kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.704kN.m 最大变形 vmax=2.686m

24、m 最大支座力 Qmax=5.285kN 抗弯计算强度 f=1.704106/.0=167.72N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1020.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大

25、拉力(kN): N = 5.285 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.188 0.300 = 2.64kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.138kN.m 最大变形 vmax=0.020mm 最大支座力 Qmax=4.424kN 抗弯计算

26、强度 f=0.138106/.0=13.58N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于376.7/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.424 对拉螺栓强度验算满

27、足要求!8.2梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=850mm， H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径12mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面50100mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.00

28、0kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公

29、式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)0.85=32.864N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩

30、I和截面抵抗矩W分别为: W = 85.001.801.80/6 = 45.90cm3； I = 85.001.801.801.80/12 = 41.31cm4； (1) 抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2022.032+1.44.590)0.3000.300=0.296kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.296100

31、01000/45900=6.444N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2) 抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2022.032+1.44.590)0.300=5.916kN 截面抗剪强度计算值 T=35916.0/(2850.00018.000)=0.580N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3) 挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67722.0323004/(1006000)=0.487mm 面板的

32、最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)0.850.60/2=9.86kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=9.859kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁

33、螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。8.3梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10.3m， 梁截面 BD=500mm850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，剪切强度1.

34、3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.13m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1300.5000.400=0.780kN。 采用的钢管类型为513.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板

35、面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.8500.400=8.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.850+0.500)/0.500=0.880kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.400=0.600kN 均布荷载 q = 1.208.500+1.200.880=11.256kN/m 集中荷载 P = 1.400.6

36、00=0.840kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.687kN N2=2.547kN N3=2.547kN N4=0.687kN 最大弯矩 M = 0.041kN.m 最大变形 V = 0.042mm (1)抗弯强度

37、计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04110001000/21600=1.898N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31358.0/(2400.00018.000)=0.283N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.042mm 面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷

38、载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.547/0.400=6.367kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.370.400.40=0.102kN.m 最大剪力 Q=0.60.4006.367=1.528kN 最大支座力 N=1.10.4006.367=2.801kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.102106/64000.0=1.59N

39、/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31528/(26080)=0.477N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.299kN/m 最大变形 v =0.6774.299400.04/(1009500.00.0)=0.031mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算

40、 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.109kN.m 最大变形 vmax=0.070mm 最大支座力 Qmax=3.644kN 抗弯计算强度 f=0.109106/5130.0=21.30N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于516.7/150与

41、10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.166kN.m 最大变形 vmax=3.284mm 最大支座力 Qmax=11.903kN 抗弯计算强度 f=1.166106/5130.0=227.29N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.90kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣