T梁架设专项方案midas计算书

1、怀通高速38标40米T梁架设专项施工方案编制：复核：批准：20XX年XX月XX日第一章、编制依据及工程概况 4.1.1、编制依据 4.1.2、工程概述 4.第二章、人员、机械设备配备情况 5.2.1 普头河架梁施工主要人员投入情况 5.2.2 普头河架梁施工主要施工人员、机械投入情况 5.第三章 普头河 40 米 T 梁架设方案 5.3.1普头河40米T梁架设的总体思路 5.3.2普头河40米T梁架设的工期安排 7.3.3架桥机简介及架40米T梁的相关技术参数 83.3.1、架桥机简介 8.3.3.2、架桥机相关技术参数 8.3.3.3架桥机架梁与过孔的工况 9.3.3普头河40米T梁架设过程

2、之前期准备 1.03.3.1普头河大桥左右幅桥头地基处理（前期准备） 103.3.2架设普头河大桥施工测量（前期准备） 1.03.4架桥机悬臂过孔 1.0.3.5 T梁的喂送123.6、支座安装 1.2.3.7架设T梁1.43.7.1 梁纵移就位 1.43.7.2梁横移就位 1.43.7.3安装临时支座 1.43.8焊接横隔板 1.5.3.9 现浇连续横梁（湿接缝）的施工 1.5第四章、架梁安全注意事项 1.64.1 架梁安全要素 1.6.4.2作业安全系数 1.6.4.3桥头线路加固 1.7.4.4 架梁基本作业安全注意事项 1.84.4.1 捆梁过程中不应发生下列事故 1.84.4.2捆梁

3、位置应符合对纵向限制的规定 1. 84.4.3 吊梁过程中不应发生下列事故 1.94.4.5 吊梁应符合下列规定 1.94.4.6 架桥机上移梁应注意下列事项 2.04.4.7 墩顶移梁禁止发生下列情况 2.0附图：普头河 40 米 T 梁架设流程图（共两张） 2.0附件：架梁验算书 2.3.第一章、编制依据及工程概况1.1 、编制依据1、怀化至通道（湘桂界）高速公路第 38合同段两阶段施工图设计 ；2、怀化至通道（湘桂界）高速公路第 38 合同段施工组织设计 ； 3、公路桥涵施工技术规范 JTJ041-2000；4、相关国家或部颁规范及标准；5、湖南省高速公路精细化施工实施细则；6、装配式架

4、桥机多用途使用手册及架桥机相关规范；1.2 、工程概述怀化至通道（湘桂界）高速公路是包头至茂名高速公路的一部分，是湖南 省“五纵七横”高速公路网规划的第 5 纵。本项目为怀通高速第 38合同段，起 于通道县坪阳乡东江村境内 K194+770,终于通道县坪阳乡老寨村境内 K197+46Q 全长 2.69km。本合同段包括大、中桥 4 座,分别为老寨 1 #、 2#、3#高架桥及普头河 3#高 架桥,本方案普头河 3 号桥上部结构左右幅均为 4 联, 4 跨为一联,先简支后连 续,部分高墩采用墩梁固结,左右幅桥梁全长为 646米,最大桥高 81.54米,桥 面位于R=3480米的右偏圆曲线上，左右

5、幅横波为 2%纵断面位于R=30000米的 竖曲线上，墩台等角度布置；左右幅均 16X 40m预应力砼连续T梁，共计160 片40mT梁。其中一片边梁重为137T,共64榀，中梁重为133T,全桥共96榀。 全桥共五道伸缩缝， 0#与 16#墩为 D-80 型伸缩缝， 4#、8#与 12#墩为 D-160 型伸 缩缝， 6#、10#、11#、13#、14#采用墩梁固结，其余墩台采用盆式支座。第二章、人员、机械设备配备情况2.1 普头河架梁施工主要人员投入情况2.2 普头河架梁施工主要施工人员、机械投入情况第三章 普头河 40 米 T 梁架设方案3.1 普头河 40 米 T 梁架设的总体思路架梁

6、走行路线为先右幅桥梁，然后原路返回，架设左幅桥梁。 第一阶段：老寨 3-3#桥 T 梁架设完成后，架桥机将直接从右幅桥面与隧道 转场到普头河大桥进行右幅 T 梁架梁。第二阶段：在架设普头河右幅 T 梁第一跨时候，由于架桥机长度为 66 米， 16#桥台距离隧道口的实际距离为 18 米超过了 0#桥台与隧道口的净空距离，需 要在架设边梁时候，将架桥机后一阶段拆卸（长度为 6米），待第一跨 T 梁架设 完成后，再将拆卸的后桁架梁重新装如，吊起配重过孔，待过孔后，横隔板钢筋 焊接完毕后，就可以架设第二跨。第一跨桥梁架设理念：架桥机横移中托放置在 16#桥台背墙部位，纵移支 腿放置在桥台盖板上， 末端

7、人工临时支撑放置在隧道内， 架设第一榀边梁， 待梁 到达第一跨正上方时，拆卸架桥机末端 12 米导梁桁架，将梁送达支座上方指定 位置第一榀边梁即架设成功； 架设另外一榀边梁时候， 运梁车将梁运至隧道口处 理过的路基上， 天车将副运梁车的梁端吊起， 运梁车随同边梁一同前进， 此时副 运梁车要通过便道撤出原来位置， 为主运梁车腾让空间， 待主运梁车达到另一台 天车正下方时，天车将主运梁车的梁端起吊， 梁便可由两台天车架设到指定部位， 根据本架桥机的实际结构， 拆除 12米后，主导梁只剩 54 米，而纵移支腿正好在 拆除后的架桥机末端，两台天车可以再纵移支腿正上方起吊 T 梁，所以不需要 设置架桥机

8、末端临时支撑，天车起吊梁时荷载绝大部是由纵移的支腿直接承担， 受力没有问题。待第一跨 5 榀 T 梁全部架设完成后，将末端 12米 T 梁重装，复 原架桥机，此跨梁吊装到位并焊接横隔板钢筋，待焊接完毕后方可进行下一跨梁 架设直至右幅全部完成。第三阶段：待右幅T梁架设完成后，架桥机从右幅原路返回，经隧道到 40 米梁场，用龙门吊将架桥机从右幅位置整体吊装到左幅部位， 然后经左幅隧道到 普头河左幅桥，将后支腿放置在隧道仰拱上，中托放置在处理过的路基上，用厚 钢板分散中托的的压力，以防路基被挤拱或者局部塌陷，然后架设左幅第一跨T 梁直至左幅架完为止（方法同右幅）。简图见附图：架桥机工作流程图预应力混

9、凝土梁架设工艺流程1 F3.2 普头河 40 米 T 梁架设的工期安排架桥机从 5月 22日开始转场，大约需要 10天时间转到普头河，在这十天时 间架桥机要完成保养维修及若干部位加固（加固部位见处理意见） ，6 月 1 日开 始架设第一榀梁，按计划一天一榀的速度架设，大约 8月 20日可以架设完右幅 梁，左右幅转场时间设置为 10 天，以同样的速度架设桥梁，不考虑其他不可预 测的事故， 11月 17 日可以将左右幅架设完毕，架梁工期网络图如下：3.3 架桥机简介及架 40 米 T 梁的相关技术参数3.3.1、架桥机简介架桥机采用横截面为三角形的桁架拼装双导梁架桥机，设计吊重为160 吨，主要由

10、导梁、起吊平车、前后支腿和运梁平车等组成 ，主梁全长 66 米，双导梁 中心距为 5 米，三角形桁架底部宽度为 1.4 米，高度为 2.6 米。 主导梁及滑轮模型如下：3.3.2、架桥机相关技术参数（1）材料规格参数：桁架上玄杆采用高25cm宽20cm的箱钢（实际为双槽钢焊接而成），钢板 厚度均为9mm与轨道接触的上表面焊接一块 3cm的钢板； 桁架下玄杆采用高25cm宽16cm的箱钢（实际为双槽钢焊接而成），钢板厚度 均为 9mm；三角桁架腰部斜撑采用双槽钢（8号）截面，在midas中模拟采用箱钢截面， 三角形底部斜撑采用 10号槽钢。天车上横梁采用双排双工钢 （40号）顶面加 3cm 板焊

11、接而成的组合截面， 工钢之间用槽钢组成桁架， 前后支腿下方横梁采用双工 钢（用钢板加工而成）加2cm钢板的组合截面.支腿采用 426*12无缝钢管， 高度根据现场架梁条件确定； （见表：架桥机各跨调平支腿高度表） 前支腿上方横撑采用 25号方钢，斜撑采用 18号双槽钢。各件（钢管与工 字钢、斜撑与弦杆）之间通过双面焊进行连接；3.3.3 架桥机架梁与过孔的工况根据现场架桥机实际情况， 以架桥机所处的小里程到大里程为正方向， 最小里程 处为坐标原点， 架桥机主梁全长为 65.56 米，各施工工况时候， 支撑点及荷载施 加点的位置为如下：一、架桥机吊装 40 米预制梁时：（ 1 ） 、各支腿的相对

12、位置：后支腿（即架桥机末尾人工支撑） x=0.9m；后滑动支腿： x=17.1m；中托（横向平移支腿） ：x=23.49m；前支腿： x=64.61m；最不利位置（即 40 米跨中荷载添加位置） ：x=41.56m；（ 2）、架梁时候的边界条件：T 梁到达跨中时，边界条件：前支腿，横移支腿，纵向滑动中托， 主梁末端人工支撑全部受力，受力结构为三跨连续梁。T 梁到达前支腿时，边界条件：前支腿，横移支腿受力，受力结 构为简支梁（由于架桥机末端主导梁要翘起，脱离人工支撑与纵移道轨） ；二、架桥机过孔（ 40 米）时：（1）、各支腿的最不利工况的相对位置：后滑动支腿： x=17.1m；横移中托： x=

13、23.49m；（ 2）、架梁时的边界条件：由于架桥机末端配重半个 T 梁，横移支腿，纵向滑动中托，主梁 末端人工支撑全部受力，受力结构为两跨连续梁带悬挑结构。3.3 普头河 40 米 T 梁架设过程之前期准备3.3.1 普头河大桥左右幅桥头地基处理（前期准备）为了保证架桥机在桥头的安全，需要在桥头进行路基加固。桥头路基必须夯填密实，密实度必须达到96沖上，从耳墙头向桥梁的反方向12m位置在路基 宽度范围内均填道碴， 在设计轨枕的基础上， 每两根轨枕中间插入一排木枕， 一 排木枕由两根对接组成， 同时在轨枕的两侧沿线路方向再布置两至三排木枕， 扩 大承压面积，防止架桥机通过时，产生局部下沉使架桥

14、倾翻。为了使铺设的钢轨在桥台胸墙处平齐、必须铺设短轨，短轨的长度应大于6.5m，短轨两端要按P-50kg/m钻孔，以便安装夹板和车挡。3.3.2 架设普头河大桥施工测量（前期准备）1、依据各墩台的切线、法线方向，放出各个墩台的中心线，弹出各个墩台的 十字线。2、根据设计桥梁布置，放出梁端线，支座十字线。3、测量各个桥墩台垫石标高。4、复核各个桥墩的跨度和桥墩垫石预埋螺栓孔位置及深度。3.4 架桥机悬臂过孔 架桥机拼装好并检查安全以后，将天车开到导梁的最尾端，当主梁过孔时 , 前导梁伸出 ,并携带前支腿和部分横移梁轨道一次完成过孔 ,可以先无配重过孔， 当过跨达到 32 米时，用两台天车将 40

15、米中梁一端吊起， 另一端处于主运梁车上， 架桥机可以平稳的过孔，当前支腿和前横移轨道在前台安装完成后 ,前导梁回缩 和主梁继续同步跟进就位。 支好前支腿下方枕木及横向分配梁， 千斤顶顶起前导 梁，架桥机达到自我平衡状态，过孔即已完成，随即运梁车与天车继续向前，直 至 T 梁全部由天车吊起，即可进行下一步架桥程序。架桥机快要到位时，要减 小架桥机的行走速度，中后台车每侧要安排 2个人，手持止轮器随时准备停车， 普头河桥梁整体处于上坡，要随时防止架桥机溜车。特别注意：架桥机从16#墩到0#台整体处于上坡阶段，当刚架设完边跨（即 有伸缩缝处）T梁时，要在过孔前，将伸缩缝相邻的两跨梁用木方填充纵向每两

16、 片梁的缝隙；固结墩梁底钢板焊接要保证焊接长度与焊接质量，放置在架梁时， 出现梁体与墩顶脱离。过孔是架桥机要将双导梁整体调平，规范规定最大适应的坡度为1.25%。由于左右幅梁整体桥面位于 R=3480米的右偏圆曲线上，架桥机过孔后各支 腿及末端人工支撑在架桥机整体坡度为 0时，各支腿高度如下表所示：架桥机过孔后各支腿最理想高度部位所架第N 跨末端人工支撑 高度（m纵移动支腿的 高度（m横移中托的高 度（m前支腿的高度（m左幅14.053.553.37.08324.053.553.37.0834.053.553.37.0844.053.553.37.0854.053.553.37.07964.0

17、53.553.37.05874.053.553.37.03284.053.553.37.00694.053.553.36.978104.053.553.36.952114.053.553.36.926124.053.553.36.898134.053.553.36.872144.053.553.36.846154.053.553.36.818164.053.553.36.798右幅14.053.553.37.37724.053.553.37.434.053.553.37.444.053.553.37.42654.053.553.37.36764.053.553.37.34574.053.553

18、.37.29284.053.553.37.26194.053.553.37.163104.053.553.37.132114.053.553.37.079124.053.553.37.044134.053.553.36.953144.053.553.36.919154.053.553.36.881164.053.553.36.881根据上表，前支腿最大高度为7.4米，末端人工支撑高度为4.05米，经 验算支腿稳定性符合规范要求，具体计算见附件计算书3.5 T梁的喂送T形梁的移梁利用制梁场的一对 80t（单只）的龙门吊车进行。普头河大桥 T 形梁达到设计强度的100%、管道压浆强度必须达到25M

19、pa以上时可进行T梁移 梁至存梁台座上存放，并加设临时支撑以保持稳定。由预制场龙门吊车将T梁从存梁台座起吊，吊装至运梁小车上。搬运及吊装 时应保持梁身垂直，避免倾斜或损伤，采用兜底吊梁，吊点位置设计在靠梁端 110cm处。运输主梁时在移梁小车上设置临时的斜撑， 两边用8T手拉葫芦拉紧， 防止T梁倾斜，保证运输过程的稳定。在架桥机吊梁时，为了保护钢丝绳发生直角折弯，防止拐点对钢丝绳的破坏， 我项目部制作四个弧型托板护板，确保吊装安全。弧型托板护板图梁的喂送顺序为：1、最中间的中梁；2、架设最外边梁；3、架设次边梁4、 架设另一方向最外边梁；5、架设同方向的次边梁。特别注意，架设第一跨时候：1、最

20、中间的中梁；2、架设次边梁；3、架 设反方向的次边梁；4、架设最外边梁；5、架设反方向的最外边梁。3.6、支座安装落梁就位安放支座符合下列规定: 支座底面中心线应与墩台支承垫石顶面画出的十字线重合。梁缝应符合规定尺寸。支座固定端、活动端位置应符合规定。支座各组成部分之间，支座顶面与梁底之间以及支座底面与墩台支承垫石 顶面间应保持紧帖，不得有缝隙，支座安装检验合格后要及时灌浆。支座安装质量要求：A、支座安装应保持上、下底板水平，不产生偏位。支座与支承垫石间的灌 浆无空隙。支座四角高差不应大于 2mm。B、单向活动支座上、下座板横向应对正，纵、横向的错动量应根据安装支 座时温度与设计温度差及未完成

21、收缩、徐变量进行计算确定。其允许偏差应为 3mm。C、双向活动支座纵、横向的错动量应根据安装支座时温度与设计温度及未 完成的收缩、徐变量进行计算确定。其允许偏差应为 3mm。D、支座安装允许偏差和检验方法应符合公路桥涵施工技术规范中表 2025的规定。支座安装规定值或允许偏差检查项目规疋值或允许偏差支座中心与主梁中线（mm）应重合，最大偏差V 2高程符合设计要求支座四角-gr辛高差（mm）承压力w 5000kNV 1承压力5000kNV 2支座上下各部件纵轴线必须对正活动支座顺桥向最大位移（mm） 250双向活动支座横桥向最大位移（mm） 25横轴线错位距离（mm）根据安装时的温度与年 平均最

22、咼、最低温差计算 确定支座上下挡块最大偏差的交叉角必须平行V 5无收缩咼强度灌注材料性能表抗压强度（MPa）泌水性不泌水8h 20流动度 220mm12h 25温度范围+5 +35 C24h 40凝固时间初凝30min,终凝w 3h28d 50收缩率v 2%56和90d后强度不降低膨胀率 0.1%3.7架设T梁3.7.1梁纵移就位采用先起吊一端的形式进行起吊。将预制梁运至架桥机后跨，架桥机前行天 车行至梁前端（以安装前进方向为前进方向，与路线方向相反），安好吊带，起吊，架桥机前行天车和后运输平车同时前进， 至合适位置（以架桥机后行车所处 位置导梁不悬空为准），安好梁后端吊带，后端起吊，架桥机前

23、后行车同时前行， 将预制梁纵移至安装到位。特别注意：由于普头河大桥处于R=3480米的右偏圆曲线上，当运梁车从1#、 2#梁肋运入架桥机末端双导梁之间时，架桥机的纵移支腿正好处于 2#、3#梁湿 接缝之间，所以需要选用厚钢板分担支腿的压力， 经计算选用两层3cm钢板作为 轨道下支撑板，计算见附件计算书3.7.2梁横移就位因架桥机本身宽度小（净宽5米）且不能横移，除2号梁能直接就位外其他梁均 不能由架桥机直接就位安装，都需滑动横移中托将梁移到指定位置。3.7.3安装临时支座临时支座采用活塞套筒式临时性支座，其尺寸设计如下图所示：沙箱式临时支座图临时支座安装示意图钢管沙箱混凝土预制块平面图平面图材

24、料混凝土预制块钢管沙箱数量（个）160160材料数量表说明：1图中单位均以毫米计；2、混凝土预制块采用C5C混凝土浇筑而成，要 求标养大于7天;3钢管沙箱采用 320 （内径）、壁厚10m的 钢管封底加工而成；立面图立面图1032010设计复核审批3.8焊接横隔板40mT梁有5道横隔板，在每一跨梁安装好后，迅速把横隔板钢筋焊好，使 整跨形成一个整体。将架桥机前后行车退至架桥机尾部， 拆除前支架，把前支架及相关配套设备 挂在前支腿上，把架桥机向前推移至下一跨，重复上述安装程序进行下一跨的安 装。3.9现浇连续横梁（湿接缝）的施工考虑到梁板接长收缩和温度应力的影响， 湿接缝的浇注一般采取“先两侧,

25、 后中间，隔跨施工”的原则，即从联端向中间对称施工。在一联湿接头砼浇注完 成，达到设计要求的强度后，进行负弯矩预应力束的张拉注浆工作， 然后浇注桥 面板的接缝砼，在一联的所有湿接缝施工完毕后， 进行体系转换，完成由简支变 连续的施工。第四章、架梁安全注意事项4.1 架梁安全要素当有下列情况之一时，严禁架梁：4.1.1 架桥机卷扬机和走行系统的制动设备、 机身稳定设备失灵， 或架桥机杆件、 吊具及设备有损坏未彻底修复时。4.1.2 架梁人员未经培训，或架梁人员之间分工不明确，指挥不统一、信号不一 致时。4.1.3 气候恶劣（大风、大雾、大雨、大雪等）妨碍眺望操作，或夜间照明不足， 影响安全作业时

26、。4.1.4 桥头路基或线路未按本规程进行处理时。4.1.5 架梁通过临时性桥梁未经检算又未采取措施，不能确保安全时。4.1.6 架设新型梁， 或在特殊的墩台、 桥梁上架梁，无明确要求， 又未经检算时。4.1.7 在运输，装卸过程中，梁表面受到损伤又未整修好时。4.2 作业安全系数4.2.1 捆梁：a. 活动滑轮组下面是一条长2.2m横担，（T梁面宽为1.9m）b. 在 1.0-0.8m 位置用直径围 43mm， 37 丝钢丝绳双条捆梁。c. 在T梁底面两边安装护角器，上翼缘加放木板防止起吊的钢丝绳损坏梁的 翼缘。4.2.2 吊梁过程：a. 梁由火车倒入架桥机内。b. 移动前后天车到梁起吊位置

27、（ 1.0-0.8m 位置）c. 进行捆梁，起吊，前后天车向前行走到位，天车上面卷扬机座进行左右移 动，精确对位后把梁垂直下放就位。4.2.3 下梁：a. 前后两台天车吊紧梁沿主架前行到位。b. 由天车上的卷扬机左右移动方向c. 把梁移动到所需要的位置。d. 启动卷扬机按钮，缓慢下梁精确就位。e. 吊梁时主架保持不动。4.2.4 架桥机悬臂走行：a. 架桥机一共有三个支承点。前支承点 前腿中支承点 中腿，装有四个带刹车马达。尾支承点 尾腿，装有两个带刹车马达。b. 用两台壹佰吨的液压千斤顶把主架顶起，拿开木垫。c. 把主架放下，中尾腿马达行走轮正好在 1.435m铁轨上行走。d. 按下主架前进

28、按扭，中尾腿马达运转，把主架运行到每跨。4.3 桥头线路加固4.3.1 架桥机的大轴重作用地段和桥头正线的轨道条件应该符合下列规定。1、道床厚不得小于25cm （枕下至少应有15cm厚的道碴）。2、道床顶面宽不得小于350cm,并应在拨道范围内适当加宽。3、曲线地段不应设超高。4、轨距、水平、方向等应符合线路养护作业标准。5、必须采取加固措施。4.3.2 加固方式应符合下列规定。1 、轨道加固：临时增加铁垫板、轨撑、轨距拉秆、道钉和护轨等。2、单穿加固：每个枕木空加穿枕木 1 根。3、对穿加固：每个枕木空对穿枕木 2 根。4、特别加固： 可根据具体情况采取下列一种方式， 但所用人字枕木或扣轨等

29、 均应与桥台尾搭接。4.3.3 选择线路加固方式应符合下列规定：1 、大轴重停留地段应采取对穿加固。2、轴重停留地段的重型或次重型线路，经过压道已稳定时，道床厚在30cm以上可免预加固，否则应采取单穿加固3、经压道后尚不能达到完全稳定的路基，可采用单穿加固，当使用悬臂式 架桥机时应采取特别加固。4、跨过有水流浸润或其他有可能塌陷的地段以及在桥台尾与路基衔接地段， 当施工时未分层夯实，又未砌筑锥体护坡时，应采取特别加固。5、为减少单梁式或双梁式架桥机运行和启动时的线路阻力， 避免自行式架 桥机的走行机械受到损伤，可在个别地段采取单穿或对穿加固。6、半填半挖地段路基软硬不均，使用悬臂式架桥机时应采

30、取特别加固。4.3.4 线路加固作业时应符合下列规定。1、加固枕木应在线路轨枕捣实后方可加穿。2、所有加固枕木应保持水平， 与钢轨间的间距应用小手锤轻敲木垫片填实。4.4 架梁基本作业安全注意事项4.4.1 捆梁过程中不应发生下列事故1、捆梁位置和方式不符合要求， 起吊时使梁体受损或产生裂痕； 卷扬机受力 不正常，部分卷扬机超载。2、梁受挤压发生局部破损或变形；千斤绳突然滑动、部分钢丝被轧断。3、抛落钢丝绳或工具材料滑落时，打伤梁下工作人员。4.4.2 捆梁位置应符合对纵向限制的规定捆梁钢丝绳应采用 6X（37）、6*37 型或 6*61 型交互捻制的钢丝绳。 安全系 数不得小于 10。为适应

31、各种类型的梁，应备有几种不同的千斤顶绳供选用。捆 梁时应保持钢丝绳每次均向同一方向弯折， 避免受反复应力。 千斤顶与梁底面转 角接触处必须安放护梁铁瓦。千斤绳与混凝土面接触应垫木板防护。 捆梁作业应符合下列规定：1、钢丝绳不应误用。 各股钢丝绳应受力均匀， 不应有绞花和两股互压现象。2、护梁铁瓦及其他支垫物应在受力时进行调整，使其支垫牢实，不致中途脱落3、钢丝绳必须可靠地悬挂在吊钩或铁扁担上，有保险销时应插好。4、当发现钢丝绳有扭结、变形、断丝和锈蚀等异常现象时，应及时折减使 用或报废。5、受过超载的钢丝绳，应通过破断拉力试验鉴定后放可降级使用，否则不 应再度使用。6、吊梁应采用与梁型配套的专

32、用吊具。4.4.3 吊梁过程中不应发生下列事故1、卷扬系统制动失灵，梁向一端或一侧不停下落或向下坡方向不停溜动。2、滑轮无防止跳槽装置， 钢丝绳发生跳槽后梁仍继续下落或提升； 滑车组上 升超过最大限度，导致部件被轧伤或钢丝绳被绞断。3、起落梁时左右侧或前后端高差过大， 造成梁体混凝土应力过大而出现裂缝； 梁上配件或道碴下落；吊具或铁扁担被扭坏，并使各台卷扬机受力不正常。4、钢丝绳在卷筒上混缠，或钢丝绳固定端突然松脱。5、第二片梁下落时撞伤或碰动第一片梁。6、两端交替起吊时，梁的一端起落过猛引起另一端支垫失稳。4.4.5 吊梁应符合下列规定1、保持左右两侧卷扬机升降速度一致，受力正常。同时应检查

33、钢丝绳有无 跳槽和护梁铁瓦有无窜动脱落情况。2、梁体吊离支承面2O-3Omm0寸，应暂停起吊，对各重要受力部位和关键处 所进行观察，确认一切正常后方能继续起吊。3、梁在起落过程中应保持水平。横向倾斜最大不得超过 2%；纵向倾斜亦不 宜过大。4、出梁时，梁的前后端下落落差不得大于 500mm严禁梁的尾端碰擦机臂。5、双梁式架桥机偏吊时，应调节几台卷扬机的升降量，严禁出现只有部分 卷扬机受力现象。6、起重钢丝绳在起升过程中，梁被障碍物卡住或受其他外力猛烈冲击时， 必须立即停车检查钢丝绳有无异常。当有损坏，必须更换。7、落梁就位时严禁无约束地横向顶、拉。4.4.6 架桥机上移梁应注意下列事项1、移梁

34、前应重新检查零号柱和架桥机主机前支腿支垫情况， 移梁时观察墩顶 支垫处变化情况。2、机上移梁不到位，需要少量斜拉时，宜选择低位进行，斜拉距离不得超过 400mm斜拉所用手拉葫芦起质量不得小于 5t。3、机上移梁就位前，应检查捆梁钢丝绳抽取难易程度。4.4.7墩顶移梁 禁止发生下列情况1 、梁在落梁或移动过程中翻倒。2 、移梁设备破损，滑道下沉，引起梁倾斜或溜动。3 、梁保护层及墩台帽边缘受压破裂。4、移梁时方向掌握不好，造成就位困难等。附图：普头河 40 米 T 梁架设流程图（共两 张）应再：条桥忙牯亭拄放Jt在is钟桥合背培部住.训尊支哩年导榮末畫i人H临时文毗桎Htifi珂过孔时.前立也再

35、爭拉萌芦舂底爺椎發设豪盜宅寸匿吳.支撑杭木等）全揶韦起鹦*titd卅会養车运厅贸逼却以ftKrE*E些垃理肚到卅上，4毒色棗皋均呻丰篥一均 另_职于主廷采军上痢机可叹平產前址忙当 士支逼和才嗑孚誹堆在农竜农或装注成唇，轉导架目歸和主采 莖迟刖步囲空戟亡.支奸舊支宴三方杠未密益习吁氐栗.千 工理卫超叮与冕，離桶机达毘i自吏平衣狀亦过乳阳已充我识韵：葩囂运梁车呈说辜堡養为响比对.累的疔裁古 芙护隹W逹主莖三可蛋嗟逢钧:菜耨机费方凭车吁呈曙半.黑堺槪赛悴导塞员1子 年仔车竜二靑就狀杏架桥机工作流程圏一（扶两弛）怀11高淒第阳标*JS22附件：架梁验算书架桥机的吊梁的施工受力计算采用 MIDAS Ci

36、vil程序。计算模型的单元划分：本模型中主梁上下弦杆、斜撑撑、钢管支腿及连接系采用梁单元，总共个1433单元，单元划分的具体情况见下表：模型单元划分表名称单元类 型单元数量备注主梁上上弦杆梁单元412:按现场实际情况分割斜撑梁单元933横梁（天车上下，支腿上下）梁单元88分析架桥机主梁的模型三维示意图如下:模型三维示意图一片40米预制梁，重量为137吨（在吊装模拟分析时，将天车重量以等效的 质点质量添加）。架桥机荷载按自重的1.0倍施加，按预制梁吊装重量按1.2倍施加，即考虑1.2的安全系数。根据现场实际情况，预制梁经天车滑轮（8个）传递到天车双 横梁上，在有限元模拟过程在将此荷载等效的按均布

37、荷载加载在天车滑轮接触梁 单元范围内。在过孔的施工状态分析时，两台天车全部开运到尾部，以作配重使用，在本模拟分析做为安全储备不做分析，以增大其 40 米过孔的安全系数。 根据架桥机施工过程，最不利工况显然有四处：1、架桥机过孔，架桥机前支腿即将到达前一墩顶盖梁时候，为最不利施工工 况之一；2、架桥机吊装边梁时，并且当边梁处于半跨位置为更不利工况之二，此时另一天车还没有起吊T梁，T梁另一端还处于运梁车上；3、架桥机吊装边梁时，并且当边梁全部起吊，重量全部被桥架机承担时候为 最不利工况之三；4、架桥机架设边梁纵向移动墩顶，横移 T 梁到支座正上方时， T 梁重量大部 分由架桥机一边导梁承担，视为最

38、不利工况之四；一、工况一应力应变计算结果(1) 在架桥机过孔过程中 ,最不利工况处，主梁桁架整体的位移图如下 :主梁桁架的位移图桁架整体梁最大位移值为 45.4cm。在实际过孔时，可以参考这个数据，作 为前支腿顶起的高度。(2) 在架桥机过孔过程中，结构最不利位置的整体桁架的组合应力图如下 :主梁桁架的组合应力图主梁桁架的组合应力的最大值和最小值分别为227MPa和-321MPa,最大应力发生在下弦杆（=321MPa），该处位于大悬臂根部支承约束处。由于计算模型中 此处为单点集中约束, 而实际支承为长 2米的平衡梁承托, 所以必须将该点集中 反力，用手算方法将其变成按 2 米长度范围均匀分布的

39、线荷载向上作用于下弦 杆，再按多跨连续梁方法 （腹板交汇处视为劲性下弦杆的支承 ）重新计算弦杆的局 部挠曲应力，与主轴向压应力叠加后，得该处应力为187MPa与-246MPa,稍微大于容许应力215MPa,这才是真实的应力状态。18#曹钢根据产品质量证明书， 下屈服强度为325mpa,抗拉强度为440mpa，中托根部局部发生塑性变形，但 还没有超过下屈服强度， 由于是瞬间应力，所以可以认为是安全的。并且在架设 40米T梁前，中托根部要用2cm钢板在根部两米范围内进行侧面绑焊，提高架 桥机的安全系数，保证在过孔时，根部不发生局部变形。二、工况二应力应变计算结果（1）在预制梁吊装过程中 ,达跨中最

40、不利工况处，主梁桁架整体的位移图如 下:主梁桁架的位移图桁架整体梁最大位移值为5.24cm,小于桁架规范的允许位移值:f=L/400=4200/400=10.5cm，满足受力要求。(2) 在预制梁吊装过程中，结构最不利位置的整体桁架的组合应力图如下 :主梁桁架的组合应力图主梁桁架的组合应力的最大值和最小值分别为 114.8MPa和250.4MPa,最 大应力发生在下弦杆(=250.4MPa)，该处位于横移中托根部支承约束处。由于计 算模型中此处为单点集中约束, 而实际支承为长 2米的平衡梁承托, 所以必须将 该点集中反力， 用手算方法将其变成按 2米长度范围均匀分布的线荷载向上作用于下弦杆，再

41、按多跨连续梁方法 (腹板交汇处视为劲性下弦杆的支承 )重新计算弦 杆的局部挠曲应力，与主轴向压应力叠加后，得该处应力207MPa,小于容许应力215MPa,这才是真实的应力状态。三、工况三应力应变计算结果( 1) 在预制梁吊装过程中 ,T 梁全部起吊时候，主梁桁架整体的位移图如下 :主梁桁架的位移图桁架 整体 梁最大位移值 为 3.41 cm ， 小 于桁 架规范的 允许 位移 值：f=L/400=4200/400=10.5cm，满足受力要求。(3) 在预制梁吊装过程中，结构最不利位置的整体桁架的组合应力图如下 :主梁桁架的组合应力图主梁桁架的组合应力的最大值和最小值分别为123.3MPa和1

42、64.6MPa,小于 A3 钢材的允许应力值 215 MPa。四、工况一吊装预制梁应力应变计算结果(1)在预制梁吊装过程中,T梁到达墩顶正上方，横移T到达支座所处部位正 上方时,主梁桁架整体的位移图如下 :主梁桁架的位移图桁架整体梁最大位移值为 4.14cm， 小于桁架规范的允许位移值： f=L/400=4200/400=10.5cm，满足受力要求。(3) 在预制梁吊装过程中，结构最不利位置的整体桁架的组合应力图如下 :主梁桁架的组合应力图主梁桁架的组合应力的最大值和最小值分别为91.2MPa和172.0MPa,小于 A3 钢材的允许应力值 215 MPa。前支腿的稳定性分析 根据现场架桥机实际情况,需分析前支腿的稳定性。根据现场实际情况架桥机扣除底部分配梁高度与支撑枕木高度 h=7.4-1.2=6.2 米本文对支腿钢管在最不利工况下的稳定性进行计算 , 螺旋钢管立柱的截面积 A=15607.4 mm2截面回转半径 i=146.4 mm 螺旋钢管立柱的截面抵抗矩 W=1571184.82 mm3 螺旋钢管立柱作为轴心受压构件进行稳定验算,计算长度按上下层钢筋间距确 定：（T = N