承插型轮扣式支模专项施工方案

1、边防五支队第十栋住房建设工程边防五支队第十栋住房建设工程 承插型轮扣式支模专项施工方案承插型轮扣式支模专项施工方案 编制人： 审核人： 审批人： 企企业业名名称称： 广东省广弘华侨建设投资集团有限公司广东省广弘华侨建设投资集团有限公司 编编制制日日期期： 2 20 01 17 7 年年 月月 日日 目目录录 第一章：第一章： 编制依据编制依据 .7 第二章：第二章： 工程概况工程概况 .8 2.1 工程概况.8 2.1.1建筑概况.8 2.1.2第十栋楼工程概况.8 2.1.3 第十栋楼结构概况.9 2.1.4 第十栋楼各层结构概况.10 2.2 本工程支模概况.10 2.2.1 地下室支模情

2、况说明.10 2.2.2 二至屋面层支模情况说明.10 2.3 支模特点、注意重点 .11 2.3.1 支模特点介绍.11 2.3.2 支模搭设注意重点.11 2.4 支模施工条件.12 第三章：第三章： 支模设计方案支模设计方案.12 3.1 模板及支撑架的材料选择 .12 3.2 高支模系统设计.13 3.3 承插型轮扣式钢管模板支撑架布置.13 3.4 模板支撑系统设置示意图 .14 3.5 支模搭设说明.15 .15 3.5.2 120mm及以下板搭设方式.15 3.5.3 160mm板搭设方式.15 3.5.4 其他搭设要求.15 3.6 计算方式选择依据 .16 第四章：第四章：

3、计算书计算书.17 4.1 高度 4.0 米 400900MM梁模板轮扣钢管支撑架计算书.17 4.1.1 计算参数.17 4.1.2 模板面板计算.18 4.1.3 梁底支撑龙骨的计算.19 4.1.4 梁底顶托梁计算.21 4.1.5 立杆的稳定性计算.22 4.1.6 支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受冲切承受能力计算.24 4.1.7 支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受压承受能力计算.26 4.2 高度 4.0 米 160MM楼板轮扣钢管高支撑架计算书.27 4.2.1 计算参数.27 4.2.2 模板面板计算.28 4.2.3 支撑龙骨的计算.29 4.2.4 托梁的计算.30 4.2.

4、5 立杆的稳定性计算荷载标准值.32 4.2.6 立杆的稳定性计算.32 4.2.7 支撑体系钢管立杆基础为地下室底板受冲切承受能力计算.34 4.2.8 支撑体系钢管立杆基础为地下室底板受压承受能力计算.36 4.3 高度 4.0 米 120MM楼板轮扣钢管高支撑架计算书.37 4.3.1 计算参数.37 4.3.2 模板面板计算.38 4.3.3 支撑龙骨的计算.39 4.3.4 托梁的计算.40 4.3.5 立杆的稳定性计算荷载标准值.42 4.3.6 立杆的稳定性计算.42 4.3.7 支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受冲切承受能力计算.44 4.3.8 支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受

5、压承受能力计算.46 第五章：第五章： 施工准备、计划施工准备、计划.47 5.1 施工准备和计划.47 5.1.1 施工前准备.47 5.1.2 施工进度计划.47 5.1.3 技术交底.47 5.2 物质准备和计划.49 5.2.1 材料和设备准备.49 5.2.2 材料和设备计划.49 5.3 劳动力准备和计划 .50 5.3.1 劳动力准备.50 5.3.2 劳动力计划备.51 第六章：第六章： 支模施工管理措施支模施工管理措施 .52 6.1 管理组织机构及管理职责 .52 6.1.1 支模安全管理组织机构框架图.52 6.1.2 各管理人员职责.53 6.2 材料管理措施.56 6

6、.3 使用管理措施.57 6.4 拆除管理措施.57 6.5 支模施工安全管理措施 .58 第七章：第七章： 支模的安装、拆除支模的安装、拆除 .61 7.1 支模的安装.61 7.1.1 施工顺序.61 7.1.2 支撑架搭设方法.62 7.1.3 模板支撑系统构造要求措施.63 7.1.4 模板工程质量保证措施.64 7.2 支模的拆除.65 7.2.1 模板拆除条件.65 7.2.2 拆除顺序.65 7.2.3 模板工程拆除安全保证措施.65 第八章：第八章： 检查、验收检查、验收.68 8.1 验收程序.68 8.2验收人员.68 8.3 验收内容.68 8.4 施工方案搭设的验收 .

7、70 第九章：第九章： 安全技术措施安全技术措施.71 9.1 一般安全要求.71 9.2 高处作业安全技术措施 .72 9.3 支撑架体系施工安全技术措施.72 9.4 模板安装安全技术措施 .73 9.5 模板体系拆除安全技术措施 .74 第十章：第十章： 支撑架系沉降观测支撑架系沉降观测 .76 10.1 监测目标.76 10.2 监测要求.78 10.3 监测人员组成.78 10.4 支模支撑系统观测点措施 .78 第十一章：第十一章： 事故预防应急预案事故预防应急预案.79 11.1 应急救援指挥机构 .79 11.2 事故应急处理程序 .79 11.3 事故应急处理措施 .81 1

8、1.3.1 高处坠落的应急措施.81 11.3.2 物体打击预防及应急措施.82 11.3.3 支架坍塌预防及应急措施.83 11.3.4 救护场所选择.84 11.3.5 救护工具.85 11.3.6 应急救援装备.85 第十二章：第十二章： 支模施工质量保证措施支模施工质量保证措施.86 12.1 原材料的质量.86 12.2 技术交底.86 12.3 轴线偏位的预防措施 .86 12.4 垂直偏差的预防措施 .86 12.5 标高不正确的预防措施 .87 12.6 柱、梁模板胀模的预防措施 .87 12.7 梁模下垂、失稳倒塌的预防措施.87 12.8 漏浆的预防措施.88 12.9 拆

9、模时出现缺陷的预防措施 .88 第十三章：第十三章： 混凝土浇筑施工技术措施混凝土浇筑施工技术措施 .89 13.1 施工部署.89 13.2 工艺流程.89 13.3 作业准备.89 13.4 混凝土生产.89 13.5 混凝土运输.90 13.6 混凝土泵送操作工艺 .90 13.7 泵管固定措施及浇筑过程中的荷载控制措施.92 13.8 浇筑与振捣.92 13.9 梁板砼浇筑.93 13.10 砼养护.93 第十四章：第十四章： 施工图施工图 .94 第一章：第一章： 编制依据编制依据 为了确保施工安全、防止发生模板支撑系统倒塌事故，加强施工安全的管 理。根据危险性较大的分部分项工程安全

10、管理办法 （建质200987 号文件） 的要求，加强施工安全的管理，按相关规定编制本方案。 本专项施工方案主要参考以下规范和标准： 1、 直缝电焊钢管 （GB/T13793、 低压流体输送甲焊接钢管 （GB/T3092） 、 碳素结构钢 （GB/T700） 2、 建筑结构荷载规范 （DBJ15-101-2014） （广东省标准） 3、 建筑结构荷载规范 （GB50009-2012） 4、 混凝土结构设计规范 （GB50010-2010） 5、 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002） 6、 钢结构工程施工质量验收规范 （GB50205-2001） 7、 建筑施工模板安全技术

11、规范 （JGJ162-2008） 8、 建筑施临时支撑结构技术规范 （JGJ300-2013） 9、 建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011） 10、 建质200987 号文件 11、 粤建质201113 号文件 12、 建筑施工组织设计规范 （GB/T-2009） 13、 边防五支队第十栋住房建设工程工程建筑、结构施工图纸、施工组织设 计。 14、计算软件：PKPM 施工软件（CMIS_V4.0_2015 版 8 月 27 日） 第二章：第二章： 工程概况工程概况 2.12.1 工程概况工程概况 工程名称边防五支队第十栋住房建设工程 项目地点香洲区水湾路 施工单位广东省广弘华侨建设投资

12、集团有限公司 建设单位广东省公安边防总队第五支队 设计单位长宇（珠海）国际建筑设计有限公司 监理单位珠海经济特区建设监理有限公司 勘察单位广东省珠海工程勘察院 总建筑面积 27833.66 栋数/层数1 栋地上 29 层 工期670 日历天 2.1.12.1.1 建筑概况建筑概况 建筑工程项目明细表 建筑面积/长度（平方米/米）层数 名称 基底面积地上地下地上地下 第十栋 1517.7414843.542566.95291 总建筑面积：27833.66m2 2.1.22.1.2 第十栋楼工程概况第十栋楼工程概况 序号层数层高建筑面积 备注 1 地下一层4.0 米2566.95 平方米 2 1

13、层5.4 米1477.74 平方米 3 2 层3.6 米845.58 平方米 4 3 层3.1 米854.16 平方米 5 4-28 层3.1 米854.16 平方米 5 29 层3.1 米604.69 平方米 6 屋面层3.1 米90.54 平方米 7 地上 29 层，总建筑面积：27833.66 平方米 2.1.32.1.3 第十栋楼结构概况第十栋楼结构概况 地基基础钻（冲）孔灌注桩 持力层中风化花岗岩 基础形式桩承台基础 主体结构框架、剪力墙结构 抗震等级二级 使用年限50 年 构件 部位 混凝土 等级 备注 构件 部位 混凝土 等级 备注 承台、基 础梁 C35 基础垫层 C15 地下

14、室底 板 C40 女儿墙 C25 混凝土 强度等级 地下室外 墙 C40 圈梁、过 梁、构造 柱 C20 钢筋 HPB300EHRB400E 钢材 焊条E50 系列E55 系列 说明：结构安全等级：二级；地基基础设计等级：甲级；耐火极限等级：一级； 抗震设防烈度为 7 度。 2.1.42.1.4 第十栋楼各层结构概况第十栋楼各层结构概况 序号层号梁板砼等级墙柱砼等级板厚（mm） 1 地下室五层 C40C50 120、150、160 2 六九层 C35C45 100、120、150 3 十至十三层 C30C40 100、120、150 4 十四至十七层 C25C30 100、120、150 5

15、十八至二十一层 C25C30 100、120、150 6 二十二至屋面层 C25C25 100、120、150 2.22.2 本工程支模概况本工程支模概况 1、本方案包括地下室层高 4.0 米，二层层高 3.6 米，三层至屋面层层高 3.1 米。采用承插型轮扣式钢管支模方式。一层 5.4 米，不采用承插型轮扣式钢管 支模方式不在本方案的范围内。 2.2.12.2.1 地下室支模情况说明地下室支模情况说明 1、地下室建筑面积为 2566.95 平方米，层高为 4.0 米。 2、梁截面尺寸： 300800、300700、300600、400900、350600、200500、3001000 mm

16、等； 3、最梁大截面为 400900mm，梁板跨度为 7.6 米。 4、地下室顶板梁板砼强度 C40，地下室顶板厚度为 160mm、150mm、120mm。 5、地下室顶板支模基础为地下室底板，砼强度为 C40，板厚度为 350mm。 2.2.22.2.2 二至屋面层支模情况说明二至屋面层支模情况说明 1、二层建筑面积为 845.58 平方米，层高为 3.6 米，三至屋面层高为 3.1 米。 2、梁截面尺寸： 200500、300700、200600、300600、250800、200700、300800 、2001000mm 等； 3、最梁大截面为 300800mm，梁板跨度为 7.6 米。

17、 4、二层至屋面层梁板砼强度 C25C40，二层至屋面楼板厚度为 150mm、120、110mm。 5、二至屋面层的支模基础为各层楼板。 2.32.3 支模特点、注意重点支模特点、注意重点 2.3.12.3.1 支模特点介绍支模特点介绍 1、本工程支模采用承插型轮扣式钢管支模。 2、梁、板底龙骨选择 50100mm 木方作为支撑第一层龙骨，顶托梁选择 483.5 钢管作为支撑第二层龙骨。 3、全部梁板模板支撑架的立杆基础均落在在已浇筑混凝土的室内钢筋混凝土梁 板或地下室顶板结构面上。 4、支撑架立杆底部垫板上均设固定底座或可调底座； 5、支模的支撑立杆需和周边的柱子抱住、顶紧措施。 6、第二层

18、龙骨铺设在承插型轮扣式支撑架支顶可调托撑上，第一层龙骨铺设在 第二层龙骨上，梁、板底板铺设在第一层龙骨上。 7、本工程本工程在模板措施这块需严格按要求控制，每个支模施工前需技术交 底方可施工。 8、地下室支模的选择 50100mm 木方作为支撑第一层龙骨，顶托梁选择 483.5 双钢管作为支撑第二层龙骨。 2.3.22.3.2 支模搭设注意重点支模搭设注意重点 1、本工程 4.0、3.6、3.1 米支模从下往上搭设两道水平剪刀撑，标高分别为 +0.35 和在梁底搭设一道。 2、垂直剪刀撑必须控制 8 米立杆一道，而从四周向中间搭设。 3、支模的支撑体系和附近的柱子顶紧，抱柱子为 1 步距一道。

19、 4、本轮扣材料，搭设中易为梁板分开独立支撑，所以在搭设过程中，特别注意 梁板连为整体不得分离。 5、当个别轮扣架脚手架因尺寸不符，无法拉设横杆将独立架体连接成个整体时， 须增设钢管进行拉结（两端设扣件拉结） 。 2.42.4 支模施工条件支模施工条件 本工程位于香洲区水湾路，支模的施工位置空旷、平坦，施工临时用地较 完善。现场施工环境良好，施工区域与城市交通道路已贯通。施工用水已接通， 施工用电已接通，施工场地完善.临时设施已完善。施工人员配备齐全，施工特 殊工种证件齐全。施工材料合格，材料配备到场。 第三章：第三章： 支模设计方案支模设计方案 3.13.1 模板及支撑架的材料选择模板及支撑

20、架的材料选择 1、模板均采用 915mm1830mm18mm（厚）胶合板。 2、木方：统一采用 50100mm 木方。 3、支撑架系统：采用 483.5 承插型轮扣式钢管脚手架及其配套配件。 4、垫板：采用脚手架配套底座，垫板为 25025018 厚胶合板垫放。 本工程采用轮扣架钢管脚手架的规格及编号见下表： 名称名称型号（型号（mmmm）作用尺寸（作用尺寸（mmmm） LG-30300 LG-60600 LG-90900 LG-1201200 LG-1501500 LG-1801800 LG-2102100 立杆 LG-2402400 HG-30300 HG-60600 横杆 HG-9090

21、0 可调底座 DZ-700700 可调顶托 DT-700700 3.23.2 高支模系统设计高支模系统设计 1、本工程的各层的支模梁板支顶采用承插型轮扣式钢管支顶，全部梁模板支撑 在已浇筑混凝土的室内钢筋混凝土梁板结构面上，支撑架底部垫板上应设固定 底座；第二层龙骨铺设在钢管架支顶上，第一层龙骨铺设在第二层龙骨上，梁、 板底板铺设在第一层龙骨上。 2、梁的底板、侧模板采用 18mm 厚木胶合板，第一层龙骨采用 50100mm 的木 方，第二层龙骨采用 483.5 钢管。梁侧竖方 50100mm 的木方，对拉螺栓 采用 12，外楞采用 483.5 双钢管（材质 Q235）,压脚采用 50100m

22、m 的 木方，梁底与侧模的接触面采用企口连接。 3、板的底板采用 18mm 厚木胶合板，第一层龙骨均采用 50100mm 的木方，第 二层龙骨采用 483.5 钢管。 3.33.3 承插型轮扣式钢管模板支撑架布置承插型轮扣式钢管模板支撑架布置 1 1、立杆基础：、立杆基础：立杆基础采用 25025018（厚）胶合板作为垫块。 2 2、扫地杆：、扫地杆：离地面 350mm 处设置通长纵横扫地杆一道，纵上横下。 3 3、纵横水平杆布置：、纵横水平杆布置：纵横连续设置，垂直步距 1.8m，水平加固杆应顶至周边 的墙、柱上，加强支模的整体抗倾覆能力。保证模板的整体稳定性，条件允许 的情况下与结构砼柱拉

23、结，碰到梁的部位与梁顶紧（即所有水平拉杆均与四周 的建筑物顶紧顶牢） 。 4 4、垂直剪刀撑、垂直剪刀撑：在架体外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵 横向应每隔 8m 由下至上的垂直连续式剪刀撑，其宽度宜为 58m。剪刀撑与地 面倾角为 4560，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，用扣件扣紧。 5 5、水平剪刀撑：、水平剪刀撑：为加强架体稳定性，在架体+350mm 处和梁底处，增加上、下 二道水平剪刀撑。 6 6、钢管连接：、钢管连接：所有剪刀撑钢管连接均采用配套扣件搭接连接；立杆和横杆采承 插借口连接。 7 7、抱柱措施：、抱柱措施：支模的支撑体系和附近的柱子顶紧，抱柱措施为 2 步

24、距一道。 8 8、可调托撑：、可调托撑：支撑架顶部、底部采用可调托撑时。顶托螺杆不得超过 300mm， 底托螺杆不得超过 200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于 3mm，安装 时应保证上下同心。 3.43.4 模板支撑系统设置示意图模板支撑系统设置示意图 1、梁模板支撑系统设置示意图 梁模板支撑体系搭设正面示意图梁模板支撑体系搭设正面示意图 2、板模板支撑系统设置示意图 板模板支撑体系搭设正面示意图板模板支撑体系搭设正面示意图 板模板支撑体系搭设立体示意图板模板支撑体系搭设立体示意图 3.53.5 支模搭设说明支模搭设说明 1 1、300800300800、300700300700、

25、300600300600、400900400900、350600350600、200500200500、20062006 0000、30010003001000、250800250800、200800mm200800mm 及以下等梁使用两排立杆受力。及以下等梁使用两排立杆受力。 2 2、立杆纵横向间距为、立杆纵横向间距为 0.91.2m0.91.2m。 3 3、顶托梁使用单钢管受力。、顶托梁使用单钢管受力。 4 4、梁底木方采用、梁底木方采用 50100mm50100mm 间距间距 200mm200mm。 3.5.23.5.2 120mm120mm 及以下板搭设方式及以下板搭设方式 1 1、1

26、20120、110mm110mm 厚等板。厚等板。 2 2、立杆纵横向间距为、立杆纵横向间距为 0.91.2m0.91.2m。 3 3、顶托梁使用单钢管受力。、顶托梁使用单钢管受力。 4 4、梁底木方采用、梁底木方采用 50100mm50100mm 间距间距 300mm300mm。 3.5.33.5.3 160mm160mm 板搭设方式板搭设方式 1 1、160160、150mm150mm 厚板。厚板。 2 2、立杆纵横向间距为、立杆纵横向间距为 0.91.2m0.91.2m。 3 3、顶托梁使用双钢管受力。、顶托梁使用双钢管受力。 4 4、梁底木方采用、梁底木方采用 50100mm50100

27、mm 间距间距 300mm300mm。 3.5.43.5.4 其他搭设要求其他搭设要求 1 1、本工程支模施工使用、本工程支模施工使用 483.5mm483.5mm 承插型轮扣式钢管。木方采用承插型轮扣式钢管。木方采用 50100mm50100mm 松松 木。木。 2 2、垂直撑剪刀按设立图搭设，必须从外排四周开始向立面搭设立杆进行搭设。、垂直撑剪刀按设立图搭设，必须从外排四周开始向立面搭设立杆进行搭设。 纵向间距为纵向间距为 8 8 米为一排。米为一排。 3 3、立杆和柱连接按设计图搭设。、立杆和柱连接按设计图搭设。 4 4、支模钢管需要对接的。相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿

28、、支模钢管需要对接的。相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿 竖向错开的距离不宜小于竖向错开的距离不宜小于 500mm500mm，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的 1/31/3。 5 5、梁立杆垫块采用、梁立杆垫块采用 250250mm18mm250250mm18mm 胶合板。胶合板。 6 6、梁板支模的纵横向横杆步距为、梁板支模的纵横向横杆步距为 1800mm1800mm。扫地杆高度为。扫地杆高度为 350mm350mm。 7 7、最顶端一道水平纵横杆距离立杆端部必须控制在、最顶端一道水平纵横杆距离立杆端部必须控制在 0.20.2 米以内。梁顶托

29、不得升米以内。梁顶托不得升 出大于出大于 200mm200mm。 8 8、由于本工程模板使用承插型轮扣式钢管支架。所以立杆轮扣节点间距为、由于本工程模板使用承插型轮扣式钢管支架。所以立杆轮扣节点间距为 0.60.6 数设置，横杆长度为数设置，横杆长度为 0.30.3 米模数设置。米模数设置。 9 9、浇筑支模层混凝土时，必须待立杆基础层的楼板混凝土强度达到、浇筑支模层混凝土时，必须待立杆基础层的楼板混凝土强度达到 100%100%方能方能 浇筑。浇筑。 1010、支模体系必须整体拉通，梁板要拉通，不得梁单独搭设。、支模体系必须整体拉通，梁板要拉通，不得梁单独搭设。 3.63.6 计算方式选择依

30、据计算方式选择依据 1 1、计算为了考虑到钢管的使用次数等不利因素。用、计算为了考虑到钢管的使用次数等不利因素。用 483.0483.0 的标准钢管进行计的标准钢管进行计 算。但现场均使用算。但现场均使用 483.5483.5 标准的钢管。标准的钢管。 2 2、由于梁、由于梁 400900mm400900mm，高度选取搭设最高的地下室层高度，高度选取搭设最高的地下室层高度 4.04.0 米，所以按米，所以按 400900mm400900mm 梁梁 4.04.0 米，采用米，采用 2 2 排支撑立杆计算，立杆纵横向间距为排支撑立杆计算，立杆纵横向间距为 0.91.2m0.91.2m，顶托梁使用单

31、钢管。，顶托梁使用单钢管。 3 3、由于地下室层高为、由于地下室层高为 4.04.0 米，板厚度为米，板厚度为 160mm160mm，所以板按，所以板按 4.04.0 米计算，立杆纵米计算，立杆纵 横向间距为横向间距为 0.91.2m0.91.2m，顶托梁使用双钢管。，顶托梁使用双钢管。 4 4、由于地下室层高为、由于地下室层高为 4.04.0 米，板厚度为米，板厚度为 120120、110mm110mm，所以板按，所以板按 4.04.0 米计算，米计算， 立杆纵横向间距为立杆纵横向间距为 0.91.2m0.91.2m，顶托梁使用单钢管。，顶托梁使用单钢管。 第四章：第四章： 计算书计算书 4

32、.14.1 高度高度 4.04.0 米米 400900mm400900mm 梁模板轮扣钢管支撑架计算书梁模板轮扣钢管支撑架计算书 4.1.14.1.1 计算参数计算参数 钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 4.0m，梁截面 BD=400mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的 步距 h=1.80m，梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2， 抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.100.mm 木方。 木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.

33、0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底 支撑龙骨长度 1.20m。顶托采用双钢管：483.0。梁底按照均匀布置承重杆 2 根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。倾倒混凝土荷 载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.16m，梁两侧的楼板计算长度 0.60m。地基承载力标准值 145kN/m2，基础底面 扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 1.00。扣件计算折减系数取 1.00。 图 1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F

34、= 1.2025.5000.1600.6000.200=0.588kN。 采用的钢管类型为 483.0。 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。 4.1.24.1.2 模板面板计算模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.9000.400+0.5000.400=9.380kN/m 活荷载标准值 q2 = 2.0000.400=0.800kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩

35、 W = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.209.380+1.400.800)0.2000.200=0.050kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05010001000/21600=2.292N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗

36、剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.209.380+1.400.800)0.200=1.485kN 截面抗剪强度计算值 T=31485.0/(2400.00018.000)=0.309N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6779.3802004/(1006000)=0.087mm 面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求! 4.1.34.1.3 梁底支撑龙骨的计算梁底支撑龙骨的计算 （

37、一）梁底龙骨计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.200=4.590kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(20.900+0.400)/0.400=0.550kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.4000.200=0.160kN 均布荷载 q = 1.204.590+1.200.550=6.168kN/m 集中荷载 P = 1.400.160=0.224kN 龙骨计

38、算简图 龙骨弯矩图(kN.m) 龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 龙骨变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.933kN N2=1.933kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.886kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.933kN 经过计算得到最大变形 V= 2.558mm 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.886106/

39、83333.3=10.63N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求! (2)龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.933/(250.00100.00)=0.580N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)龙骨挠度计算 最大变形 v =2.558mm 龙骨的最大挠度小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求! 4.1.44.1.4 梁底顶托梁计算梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托

40、梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.787kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.574kN 经过计算得到最大变形 V= 1.557mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.787106/4491.0=166.90N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变

41、形 v = 1.557mm 顶托梁的最大挠度小于 900.0/400,满足要求! 4.1.54.1.5 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.574kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1284.000=0.612kN N = 9.574+0.612=10.186kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.

42、00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.65m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取 1.800+20.650=3.100m； 由长细比，为 3100/16=194； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.191； 经计算得到 =10186/(0.191424)=125.522N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr 计算公式 P

43、r=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5000.5100.241=0.061kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0611.2003.100/16=0.100kN.m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0611.2003.1003.100/8- 0.1003.100/4=0.047kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=9.574+1.20.510+0.91.40

44、.047/0.900=10.252kN 经计算得到 =10252/(0.191424)+47000/4491=135.644N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Fl=10190N,所以满足要求！ 冲切计算满足要求！ 4.1.74.1.7 支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受压承受能力计算支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受压承受能力计算 (一) 已知计算数据 混凝土强度等级 C25，fc=11.9N/mm2，c=1 局部压力设计值：N=10.19kN 局部受压类型： 图中：a=100mm,b=900mm,Al=90000mm2,Ab=mm2,Aln=90000mm2 (二) 计算局部受压提高系

45、数 =(/90000)0.5=1.73 (三) 验算截面限制条件 1.35clfcAln=1.3511.73211.990000=.66N10190N 截面验算满足要求! 混凝土局部受压计算满足要求！ 4.24.2 高度高度 4.04.0 米米 160mm160mm 楼板轮扣钢管高支撑架计算书楼板轮扣钢管高支撑架计算书 4.2.14.2.1 计算参数计算参数 钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度 为 4.0m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强

46、度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.100.mm 木方，间距 300mm，木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管 483.0mm。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。倾倒混凝土 荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。地基承载力标准值 145kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 1.00。扣件计算 折减系数取 1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢

47、管类型为 483.0。 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。 4.2.24.2.2 模板面板计算模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.1601.200+0.5001.200=5.496kN/m 活荷载标准值 q2 = 2.5001.200=3.000kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 64.80cm3； 截面惯性矩 I = 58.32cm4； (1)抗弯强

48、度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.205.496+1.403.000)0.3000.300=0.097kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09710001000/64800=1.499N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.205.496

49、+1.403.000)0.300=1.943kN 截面抗剪强度计算值 T=31943.0/(21200.00018.000)=0.135N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.4963004/(1006000)=0.086mm 面板的最大挠度小于 300.0/250,满足要求! 4.2.34.2.3 支撑龙骨的计算支撑龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 =

50、25.5000.1600.300=1.224kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 2.5000.300=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.201.224+1.200.150=1.649kN/m 活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m 计算单元内的龙骨集中力为(1.050+1.649)1.200=3.239kN 2.龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 3.239/

51、1.200=2.699kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.701.201.20=0.389kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.699=1.943kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.699=3.562kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.389106/83333.3=4.66N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求! (2)龙骨

52、抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31943.14/(250.00100.00)=0.583N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大 支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=1.374kN/m 最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6771.3741200.04/(1009000.00.0) =0.514mm 龙骨的最大挠度小于 1200.0

53、/400(木方时取 250),满足要求! 4.2.44.2.4 托梁的计算托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.562kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.021kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.894kN 经过计算得到最大变形 V= 0.648mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩

54、I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =1.021106/8982.0=108.26N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.648mm 顶托梁的最大挠度小于 900.0/400,满足要求! 4.2.54.2.5 立杆的稳定性计算荷载标准值立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1284.000=0.510kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A 满堂架自

55、重标准值，设计人员可根 据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5001.2000.900=0.540kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.1601.2000.900=4.406kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 5.457kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.5001.2000.900=2.700kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 4.2.64.2.6 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计

56、算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.33kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.65m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取 1.800+20.650=3.100m； 由长细比，为 3100/16=194； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.191； 经计算得到 =103

57、28/(0.191424)=127.264N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr 计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5000.5100.241=0.061kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 P

58、r=51.40.0611.2003.100/16=0.100kN.m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0611.2003.1003.100/8- 0.1003.100/4=0.047kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.457+0.91.42.700+0.91.40.047/0.900=10.015kN 经计算得到 =10015/(0.191424)+47000/4491=132.728N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Fl=10330N,所以满足要求！ 冲切计算满足要求！ 4.2.84.2.8 支撑体系钢管立杆基础为地下室底板受压承受能力计算支

59、撑体系钢管立杆基础为地下室底板受压承受能力计算 (一) 已知计算数据 混凝土强度等级 C25，fc=11.9N/mm2，c=1 局部压力设计值：N=10.33kN 局部受压类型： 图中：a=100mm,b=900mm,Al=90000mm2,Ab=mm2,Aln=90000mm2 (二) 计算局部受压提高系数 =(/90000)0.5=1.73 (三) 验算截面限制条件 1.35clfcAln=1.3511.73211.990000=.66N10330N 截面验算满足要求! 混凝土局部受压计算满足要求！ 4.34.3 高度高度 4.04.0 米米 120mm120mm 楼板轮扣钢管高支撑架计算

60、书楼板轮扣钢管高支撑架计算书 4.3.14.3.1 计算参数计算参数 钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 4.0m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。面 板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.100.mm 木方，间距 300mm，木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管 483.0mm。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.