玻璃幕墙扣件式三排钢管悬挑外脚手架施工方案

1、wWUYI中国武夷肯尼亚分公司KCB肯尼亚商业银行项目扣件式钢管外脚手架施工方案1. 编制依据及工程概况1.1编制依据1.1.1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）1.1.2建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）1.1.3建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）1.2.工程概况本工程为KCB肯尼亚商业银行大楼项目，位于肯尼亚首都内罗毕金融 中心。本工程主楼总共24层，高度超过一百米，建成后将是内罗毕新的地 标建筑，由中国武夷肯尼亚分公司承建。2. 施工程序楼脚手架施工程序：首层至2层顶板为落地式钢管外架斗 2层顶搭悬挑式外架（标高 122.10米）p 6层顶

2、搭悬挑式外架（标高 138.70M） |10层顶搭悬挑式外架（标高 154.70M)14层顶搭悬挑式外架（标高171.30M）18层顶搭悬挑式外架（标高187.30M）p22层顶搭悬挑式外架（标高200.390M） |p22层顶女儿墙顶向上一个步距（脚手架顶标高 205.00米）3.搭设材料3.1钢管3.1.1钢管规格及材质要求钢管均采用48X3.5mm高频焊接钢管。其材质应符合现行国家标准碳-1 -WUYI 中国武夷肯尼亚分公司KCB肯尼亚商业银行项目w素结构钢（GB/T-700）中Q235-A级钢的规定。3.1.2外观检查钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀（内、 外壁

3、）和硬弯曲等现象。钢管必须涂有防锈漆。3.1.3钢管上严禁打孔3.2扣件3.2.1材质采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831的规定。3.2.2外观检查扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用。3.3脚手板均采用16mn厚、宽度不少于900mn的胶合板，不得使用腐朽的脚手板。3.4安全网3.4.1平网平网材质、网绳直径、网眼尺寸、断裂强度应符合现行标准安全网（GB5725-1997 的规定。3.4.2密目安全立网密目安全立网的网目密度不低于 800目/100cm2,其技术要求应符合密目式安全立网（GB16909-1997）的规定3.

4、4.2阻燃-5 -安全网必须具有阻燃性，其续燃、阴燃时间均不超过4s343安设安全网必须挂在外架外钢管内侧。4脚手架搭设4.1搭设基本尺寸外架搭设基本尺寸表（m）立杆纵距La立杆横距步距横杆水平距连墙杆备注作业层非作业1.501.101.80La/3La二步三跨4.2底座4.2.1垫板定位。立杆应事先进行尺寸排列设计，使垫板准确地放在定位线上。4.2.2垫板长度。垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm勺木垫板或槽钢。4.2.3悬挑架垫板胶合板两层。4.3扫地杆设置4.3.1落地式脚手架均设纵、横向扫地杆。4.3.2纵向扫地杆距底座200mm4.3.3横扫地杆的相对位置：横向扫地杆固定在紧

5、靠纵向扫地杆下方的立杆上。4.4立杆441立杆接长。除顶层、顶部可采用搭接外，其余各层各步距接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接与搭设应符合下列规定：（1）立杆对接头位置两根相邻立杆的对接接头不应设置在同一步内，同步内隔一根立杆的 两个接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（2）立杆搭接搭接长度不应小于1m应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖 板的边缘至杆端距离不应小于 100mm4.4.2顶层立杆立杆顶端应高出女儿墙1.2m，高出檐口上皮1.5m。4.4.3立杆与抛撑。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据

6、情况拆除。4.4.4立杆必须用钢管与墙可靠的连接。4.5纵向水平杆（大横杆）4.5.1搭设相对位置。纵向水平宜设置在立杆内侧，其长度不应小于3跨。4.5.2接长方法。 纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用 搭接。搭接长度玄1m应等间距设置3个扣件，杆端距扣件盖板边缘玄 100mmw4.5.3对接扣件交错布置。两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应 小于500m各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。4.5.4纵向水平杆搭设交圈。在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈。4.6横向水平杆（小横杆）4.6.1与主节点

7、关系。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件固定在紧靠纵向水平杆上面的立杆上，且严禁拆除。4.6.2搭设位置。横向水平杆两端用直角扣件固定在纵向水平杆的上面。4.6.3靠墙一侧外伸长度。在双排脚手架中，横向水平杆靠墙一端的外伸长度不应大于立杆横距的 0.4倍，且不大于500mm横向水平杆杆 端搭设离装饰面距离：宜100mm4.6.4横向水平杆在主节点处，杆端伸出扣件边缘不应小于100mm.4.7连墙杆4.7.1距主节点距离连墙杆宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm4.7.2设置顺序连墙杆应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。当搭至有连墙件的构 造点时,在搭设完该处的立杆、纵向

8、水平杆、横向水平杆后，应立即设置连 墙杆。如脚手架施工操作层高出二步时，应采取临时措施，直到上一层连 墙杆搭设完后方可根据情况拆除。4.7.3连墙杆布置的最大间距应符合下表的规定连墙杆布置最大距离脚手架高度竖向间距水平间距每根连墙杆覆盖面积（m2）双排架w 50m 50m2 (h)3 ( La)w 3.6 x 4.5 (m 2)注：h 步距，La纵距4.7.4连墙杆与墙的连接方法在剪力墙上预埋 63mn塑料管，连墙钢管一端穿过预埋塑料管，紧靠 墙的两面设置扣件；连杆另一端与架体的纵向水平杆或立杆相连接。因本 脚手架高度超过24M故必须采用刚性连墙杆。严禁使用仅有拉筋的柔性 连墙件。4.8脚手板

9、4.8.1作业层的胶合板应铺满、铺稳，离开墙面w 150mm4.8.2胶合板应设置在三根横向水平杆上。4.8.3胶合板接头。胶合板的铺设可采用对接平铺或搭接铺设。对接铺设时，接头处必须设置两根横向水平杆，两杆间的距离300mm胶合 板外伸长度130150mm当采用搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上， 搭接长度200mm底部的板伸出横向水平杆的长度100mm4.8.4在拐角、斜道平台口处的胶合板，应与横向水平杆可靠连接， 防止滑动。4.8.5胶合板垂直铺设间距。规范规定，自顶层作业层的脚手板向WUYI 中国武夷肯尼亚分公司KCB肯尼亚商业银行项目下每12m满铺一层脚手板。本工程要求从第一步架起

10、，每隔6层(10.80m) 满铺一层脚手板。4.8.6胶合板探头应用直径3.2m m的镀锌铁丝固定在支承杆上。4.9剪刀撑4.9.1双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。4.9.2剪刀撑的设置应符合下列规定：(1) 高度在24m以上双排脚手架，应在外侧立面整个长度和高度上连 续设置剪刀撑。(2) 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，并不应小于6m，斜杆与地面的倾 角宜在45060o之间。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表规定：剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角45050o60o剪刀撑跨越立杆的最多根数765(3) 剪刀撑杆的接长。剪刀撑接长宜采用搭接，搭接长度玄1m用3个扣件连接，杆端距扣件盖板边

11、缘玄100mm(4) 应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上 ，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm(5) 剪刀撑从架体端部开始设置。(6) 剪刀撑、横向斜撑搭设：应随立杆、纵向和横向水平杆同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫板上。-9 -WUYI 中国武夷肯尼亚分公司4.10横向斜撑的设置4.10.1横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。4.10.2高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外， 中间应每隔6跨设置一道。4.11门洞4.11.1三排脚手架门洞采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式。本工 程采用挑空一根立杆，斜杆与地面的倾角a应在

12、45o 60o之间。门洞桁架 的型式如下图示：(1) 三排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆，详见下图示。(2) 斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm(3) 斜腹杆应采用通长杆件。4.11.2门洞桁架下的两侧立杆应为双立杆，副立杆高度应高于门洞12步。4.11.3门洞桁架中伸出的上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件应紧靠主节点处的扣件。一 IxTxlxl 】门洞处上升斜杆、平行弦杆桁架图4.12扣件安装要求4.12.1扣件规格必须与钢管外径相匹配。4.12.2 螺栓拧紧

13、力矩不应小于 40Nm 且不大于60 N m4.12.3在主节点固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向撑等 用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm4.12.4对接扣件开口应朝上或朝内。4.12.5各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm4.13栏杆与挡脚板的搭设4.13.1栏杆与挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。4.13.2 上栏杆上皮高度应为1.2m。4.13.3中栏杆应居中设置。4.13.4 挡脚板高度不应小于180mm4.14安全网搭设4.14.1网材的合格性。新安全网必须有产品合格证书，旧网必须wWUYI 中国武夷肯尼亚分公司KCB肯尼亚商业银行项目有允许使

14、用的证明书或有合格的检验记录（现场承载力合格性试验）。4.14.2系结点。 在每个系结点上，边绳应与支撑物（架）靠紧， 并用一根独立的绳系连接，系结点沿网边均匀分布，其结点间的距离不大 于750mm系绳结点牢固又易解，受力后不会散脱为准。不得用铁丝代替 系绳。4.14.3网与网的连接。多张网连接使用时，相邻部分应靠紧或重叠，连接系绳的材质与网绳相同。4.14.4 架体上水平网的垂直间距。双排脚手架内水平兜网的垂直布置，与木脚手板每3步间隔设置，并在水平网上铺设密目网。4.14.5立网搭设。立网随脚手架及时搭设，立网底部必须与脚手架全部封严。4.15排水底层脚手架，与地面接触部分必须进行基础处理

15、，做好排水工作。5. 拆除5.1拆除脚手架前的准备工作5.1.1应全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑体系等是否符合 构造要求。5.1.2应根据检查结果补充施工方案中拆除规定和措施，经批准后方可实施。5.1.3应清除脚手架子上的其它材料、杂物及地面障碍物。5.1.4拆除架体上的临时用电线。5.2拆除脚手架时应遵守下列规定521拆除一般顺序。拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。522拆连墙杆。连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆 整层或数层拆除后再拆脚手架。5.2.3分段拆除法。分段拆除高差不应大于2步。如高差大于2步时，应增设连墙杆加固。5.2.4拆下部最后一根立杆。当脚手

16、架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5M)时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。5.2.5分立面拆除法。当脚手采取分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应按规定设置连墙杆和横向斜撑加固。5.2.6卸料。卸料时，各构配件严禁抛掷至地面。6. 检查与验收对脚手架的检查与验收应严格遵照建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范(JGJ130-2001)的要求进行。6.1构配件检查验收构配件检查与验收主要内容钢管扣件脚手板新钢管旧钢管新扣件旧扣件产品合格锈蚀深度生产许外观检查，有宽玄证、质检报 0.5MM 变可证、质量裂缝、变形的严200mm厚不告、外观、管形弯曲状合格证、防禁使用，有滑丝小

17、于50mm腐径、壁厚。况。锈。的螺栓必须更朽的不得使换。用。6.2脚手架检查验收621搭设阶段性检查与验收脚手架阶段性检查与验收内容阶段初次中间验收顶层时间基础完工后及脚手搭设前每搭完1013m高度后每作业层加荷前遇有八级大风、大雨后，冬季开冻后达到设计咼度后6.2.2在使用中应定期检查的项目脚手架在使用中定期检查的项目项目杆件底座扣件架体位移荷载安全措施内容杆件的设置和 连接，连墙杆、支 撑、门洞桁架等是 否符合构造要求底座是 否松动，立 杆是否悬 空,地基是 否积水扣件是 否短缺， 螺丝是否 松动立杆的沉 降与垂直度 是否超过规 疋是 否 超 载安全防 护措施是 否符合要 求6.2.3搭设

18、的规范允许偏差双排脚手架主要搭设的允许偏差 (mm)序号内容项目技术要求允许偏差1立杆垂直度最后验收搭设咼20-80 m士 100搭设中检查偏差的高度H = 2 m士 7H = 10 m士 20H = 20 m士 40H = 30 m士 60H = 40 m士 80H = 50 m士 1002间距步距士 20纵距士 50横距士 203横向水平杆夕M申长度外伸500 mm-504扣件安装主节点处各扣件中心相互距离a 500 mm立杆上的对接扣件至主节点的距离 h/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点距离a L/3扣件螺栓拧紧扭矩40-60 N M5脚手板夕M申长度见规范(JGJ 130-200)表8

19、.2.4第8项次7. 安全管理7.1持证上岗。脚手架搭设人员必须持证上岗，并定期体检合格。7.2安全保护用品。 作业人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。7.3架体合格后使用。脚手架的构配件质量与搭设质量，应检查验收合格后方准使用。7.4控制荷载。作业层上的活荷载不得超过2kN/m。不得将模板支撑、缆风绳、砼泵送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。7.5当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设 与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。7.6在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：7.6.1主节点处的纵、横向水平杆，纵、横扫地杆。7.6.2连墙杆。7.7不得在脚手架

20、基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取措施， 并报安全部门批准。7.8安全网应按规定搭设和拆除。7.9在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。7.10用电线路在架体上时应有绝缘措施，不得乱拉乱拖。7.11脚手架接地、避雷措施等应符合用电技术规范。7.12.1使用前合格性检验。安全网搭设后，必须经专职安全员验-13 -wWUYI中国武夷肯尼亚分公司KCB肯尼亚商业银行项目WUYI 中国武夷肯尼亚分公司收合格后方可使用。7.12.2使用期间的检查。对安全网使用期间进行定期与不定期的检查，主要查网绳是否有被解开、破损等现象。7.12.3清理。安全网内的杂物、垃圾等应及时清理干净。7.

21、13搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严 禁非操作人员入内。8. 悬挑架计算悬挑架用来每四层卸荷一次，卸荷前架体高度应是四个层高加女儿墙 高度再加一个步距，即架体计算高度为：4X 4+1.5+0.6 X 2= 18.7 (m)，以 一个纵距(1.8mm)为计算单元。8.1荷载计算8.1.1架体自重标准值脚手板自重标准值(kN/m2):0.350 ;栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.150 ;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005 ;脚手板铺设 层数:11层；为了材料采购运输方便，根据肯尼亚市场供应选择采用木脚 手板；栏杆挡板类别：栏杆，木脚手板挡板；内纵杆

22、(1) 每根钢管承受结构自重标准轴向力：N G1K=0.033 X 18.7+11 X 3X 0.033=1.76 (kN)式中 0.1248(kN/m) 架体单位重，查规范附录A,表A -1 ;18.7(m)架体计算高度。(2) 每根钢管承受16mnfl胶合板(四层)自重的标准轴向力(高度方向每隔12米水平密封一次)：13.76KG/m2N2k = 0.1376 X 0.4 x 2X 11 =1.21 (kN)式中0.1376 (K N) 16mni胶合板重，为安全起见，其值取偏大值；(3) 每根钢管承受的架体自重合计轴力标准值:Mk = 1.76+1.21= 2.97(kN)中纵杆(1)

23、每根钢管承受结构自重标准轴向力：N G1K=0.033 X 18.7+11 x 6X 0.033=2.80 (kN)式中 0.033(kN/m)钢管每米重量18.7(m)架体计算高度。11架体计算层数。(2) 每根钢管承受16mm胶合板(四层)自重的标准轴向力(高度方向每隔12米水平密封一次)：13.76KG/m2N2k = 0.1376 X 0.9 x 2X 11 =2.73 (kN)式中0.1376 (K N) 16mm胶合板重，为安全起见，其值取偏大值；(3) 每根钢管承受的架体自重合计轴力标准值:Mk = 2.80+2.73二 4.53(kN)外纵杆(1) 每根钢管承受结构自重标准轴向

24、力：N gik=0.033 X 18.7+11 x 5X 0.033=2.44 (kN)式中 0.1248(kN/m)架体单位重，查规范附录A,表A -1 ;18.7(m)架体计算高度。(2) 每根钢管承受16mnfl胶合板(四层)自重的标准轴向力(高度方向每隔12米水平密封一次)：13.76KG/m2N32K = 0.1376 X 0.7 x 2X 11 =2.12 (kN)式中0.1376 (K N) 16mni胶合板重，为安全起见，其值取偏大 值；(3) 栏杆、木挡脚板标准重N32K = 0.14 X 1.8 X 2 = 0.504 (kN)式中0.14(K n)栏杆、挡脚板重，查表4

25、.2.1-2(4) 每根钢管承受的架体自重合计轴力标准值:N3K = 2.44+1.12+0.504 = 4.064(kN)8.1.2施工活载标准值本脚手架为装修及玻璃幕墙安装使用，脚手架的施工均布荷载标准值2.0 (kN/mm 2)，考虑三个作业层的荷载，每计算单元的每根钢管承受的活动标准轴向力为：A) 内纵杆血=2.0 x 3X 1.5 X 0.3 = 2.7(kN)式中 2.0k n/m 装修活载标准值1.0 kn/m2外排装修活载荷载标准值3受荷层数1.5 X 0.3 受荷面积B) 中纵杆NQk= 3X 2.0 x( 0.3 x 1.5+1.5 x 0.6 ) = 8.1kN式中 2.

26、0k n/m 2装修活载标准值3受荷层数2 X 0.3 受荷面积C) 外纵杆NQk= 3X 2.0 X 1.5 X 0.6 = 5.4(kN)式中2.0k n/m 2里排装修活载荷载标准值1.0 kn/m2外排装修活载荷载标准值3受荷层数1.5 X 0.6 受荷面积8.1.3荷载组合内立杆集中力：1.2 X 2.7+1.4 X 2.97=7.40KN中立杆集中力：1.2 X 8.1 + 1.4 X 4.53=16.06 KN外立杆集中力：1.2 X 5.4+1.4 X 4.064=12.17KN-17 -wWUYI 中国武夷肯尼亚分公司KCB肯尼亚商业银行项目8.1.4风荷载水平风荷载标准值为

27、：2m k= 0.7 a z?卩 s ?wo = 0.7 x 2.02 x 0.9 x 0.45 = 0.573 (kN/m ) 式中a z风压高度变化系数，取高度 90m,B类时为2.02 ;a s体型系数，按表 4.2.4 中取 1.3 = 1.3 x( 0.6+0.089 ) =0.9。其中考虑密目网的挡风面积占 60%则 = 1.2An/AW= 1.2 x 0.5/1.0 =0.6 ;敞开式架体的挡风系数为0.089 ;W基本风压，内罗毕地区取 0.45 (kN/m2)。8.2立杆稳定性验算取最不利，中间钢管进行计算组合风载时：N/A(T +MW/W=11.73/0.186X 489+

28、0.33 x 106/5.08 x 103 =129+65= 194 v f=205(N/mm2(符合要求) 式中N 每根立根轴向力设计值组合风荷载时 N 二 1.2N gk+0.85 x 1.4 x Nk=1.2 x 4.53+0.85 x 1.4 x 10.8= 18.228(kN)不组合风荷载时 N=1.2 Ng+1.4 x N=20.556KN压杆稳定系数当入二 L/i二 k a h/i= 1.8 x 1.5 x 1800/15.8=197 v 入二 210 查表 C得 =0.186 ;A钢管截面积；M由风载设计值产生的立杆段弯矩：MW = 0.85 X 1.4 m KLah2/10规

29、范公式(534 )=0.85 X 1.4 X 573X 1.5 X 1.8 7l0 = 0.33(kN M);W 钢管截面模量。8.3斜拉钢丝绳承载力计算8.3.1本工程采用 16(拉爆值1250MP)钢丝绳对每道工字钢进行斜 拉，上下连接点位置详件附图。钢丝绳轴向力计算，斜长 L= (2.22+42) 0.5=4.565MF=12.17+16.06 X 1.0/2.2+7.4 X 0.4/2.2=20.82KN钢丝绳斜拉力 Th= (20.82 X 4.565/4 ) =23.75KN( Fg) =a Fg/K=0.85X 125/3.5=30.35KNFg为钢丝绳拉爆值。K为安全系数，取值

30、3.5。满足要求钢丝绳的水平拉力 Tv= (20.82 X 2.2/4 ) = 11.4KN最小焊缝面积，上下两层，两道断开施焊Smin=TV f v=(11.4 X 103)/ 125=91.2 mm 2=V/A=(11.4 x 103)/265=56.72N/mm2vfv=125N/mm符合要求。9. 连墙杆计算9.1连墙杆的轴向设计值N.= N.v+N)规范公式(5.4.1)=13+5= 18 (kN)式中 N LW风载波产生的连墙杆轴向设计值(设高度为55mN-w= 1.4 m k A/= 1.4 m K(2h x 3La)=1.4 x 0.573 x (2 x 1.8 x 3x 1.

31、5)=13 (kN)NO连墙杆约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，当双排架时取5( kN)。9.2连墙杆的抗拉计算连墙杆采用 48x 3.5脚手钢管，其抗拉应力为：(T= N_/An = 18000/489 = 36.81 v f=205 (N/mm2)( 符合要求)9.3每根连墙杆内侧所需的抗滑扣件只数n= N-/8000 = 18000/8000 = 2.25(取 3 只扣件)式中8000(N)直角扣件、旋转扣件(抗滑)承载力设计值。10. 落地式三排脚手架计算本工程脚手架实际搭设高度为 20.3m.10.1采用单立管时可搭设的高度H计算10.1.1当不组合风载时H3=A f- (1.2H

32、G2K+1.4刀Nx)/1.2g K=0.186 X 489X 205- (1.2 X 1.1 + 1.4 X 3.646 ) 103/1.23X 0.1248 X 10=18.65 X 103-6.78 X 103/0.15 X 103 = 81.6 (m)式中稳定系数，同本方案第8.2条；N32构配件自重产生的标准轴向力为:0.68+0.42=1.1 ;刀Mq-施工荷载产生的标准轴向力总和为39(kN)，同本方案第8.1.2条；gK按规范附录 A表A-1，取0.1248 (Kn/m)10.1.2当组合风载时Af-1.2NG2KHS=+ 0.85心(5+加 a2g k18.651031. 2

33、 1. 1 103+ 0. 85 汉 1.4 3. 9 汇 10312.6 1035. 081037 186891.20. 1248103=67 (m)式中 M w-风载产生的标准弯矩值2 2MW=m KLah/10 = 0.26 X 1.5 X 1.8 /10 = 0.126(kN m)10.2脚手架搭设高度限值按规定在上面计算高度两式中取较小值Hb= 67 (m),搭设高度限 -21 -wWUYI 中国武夷肯尼亚分公司KCB肯尼亚商业银行项目值：:H= HS/ (1+0.01Hs)=67/(1+0.01 x 67) = 40 (m)10.3落地式脚手架立杆稳定性计算本工程脚手实际搭设高度为

34、20.3m,计算搭设限高为40m由于计算悬 挑脚手架时的搭设高度大于40米，因此在此状态下立杆稳定性同样能够满 足要求。10.4立杆地基承载力计算立杆支设在地下车库砼结构顶板上。为防止脚手架立杆对地下室砼顶 板破坏，在立杆下垫100X 100的垫块，立杆基础底面的平均压应力应满足 下式的要求：p= N/A= 12.17 x 103/1 x 1=12.17(kn/m 2) v fg= kc f gK= 1.0 x 30 kn/m2= 30 kn/m2 (kPa)(符合要求)12、工字钢承载力计算申L；hlnnKA向职(匚站苇裁値hbdLFrlXTTW, (rr ：)Sn(3)d. 4 rm1丫(

35、e1*眞-(r ： !i10厠3, 311. 331 1.3534549.31, M9. &12. aI2B745-8.47乱5乩JL14.2L他77. 441. 35内抽-甘怛76!HOis. 5y. i7.53.百2L 51比尉71210.?S. 75IB. 17a他榭6-耳骗.】i51 1.27I -1CJ.ML 9&, S79X121, 21.K9阳1809-1& 510. 71, 3TO. 741319I85 川 |IQ b 57, 3712?. 9珮2220010071 1. 11. 527. 9123S. 9136 18.157. 931.3- LI200102011. 11.

36、SI. 525&2250.21 46l 1工朋価ML 12.07IDIZ. 3虫31.百忆133. OS34O&3CKS. &77. 7氐99225. 941, 12,32安案一：脚手架为悬挑脚手架，采用 20a#工字钢悬挑，对于每根工字钢采用 16 #钢丝绳斜拉算如下：其力学性能如下：243A=26.1cm, m=20.5kg/m, I x=1130cm i=6.58cm, W x=141cm,2 2f=215N/mm, f v=125N/mm.工字钢受力分析图如下：工字钢所能承受的最大弯矩：18#工字钢 Mmax=215X 185.4=39.86KN m20a#工字钢 Mmax=215X 236.9=50.9KN m内立杆集中力：1.2 X 2.7+1.4 X 2.97=7.40KN中立杆集中力：1.2 X 8.1 + 1.4 X 4.53=16.06 KN外立杆集中力：1.2 X 5.4+1.4 X 4.064=12.17KN支座处弯矩：3M=7.4 X 0.4+16.06 X 1.0+12.17 X 2.2+1/2 X 20.5 X 9.8 X 10- X1.62=