物料提升机基础施工方案[1]1

1、杭州市江干区杨公小学工程物料提升机基础施工方案编制人：职务（职称）:负责人：职务（职称）:审核人：职务（职称）:批准人：职务（职称）:盛金茂建设有限公司二O 年四月施工组织设计（方案）审批表工程名称：杭州市江干区杨公小学建设单位：杭州市江干区教育局施工单位：浙江金茂建设有限公司监理单位：杭州福正监理咨询有限公司审批名目： 物料提升机基础施工方案项 目 部 报 批意 见编制说明：编制人：项目经理：项目部（章）：年年n月月日日公司审核意见r匸！企业技术负责人（签子）：公司年（章）：月 日审查意见：专业监理工程师（审核人）：监理单位（章）:工程年 月日监理审查意见:单位 审批 意见总监理工程师（审核

2、人）监理单位（章）年 月曰施工升降机基础施工方案、工程概况：本工程位于杭州市江干区，西临禾佳路，南临杨公路，东连丽江I I公寓，北接杨公村15组，占地面积19765吊该工程由江干区教育局 筹建，杭州江南建筑设计研究院有限公司设计，上海岩石土工程勘察设计研究院有限公司地质勘察，杭州福正监理咨询有限公司监理，由 金茂建设有限公司总承建施工。根据本工程的特点建筑物的平面布置 和高度，结构层的不同以及施工条件，工程进度的要求，须在各号楼 配置物料提升机4台。为确保施工升降机的安装、拆卸、质量及安全，特制定本方案进行安拆施工。二、设备概述：SSDB-100升降机的设计、制造、安装、使用和维护均遵循下列标

3、准和规范：GB/T 10052 1996施工升降机分类GB 100531996施工升降机检验规则GB/T 100541996施工升降机技术条件JGJ8 1992范GB502052001龙门架及物料提升机安全技术规钢结构工程施工及验收规范设备基本型为8节，最高井架高为21m可根据所承建的楼层高 度确定所需的井架高度（节数）；井架高度（节）=最大工作高度（m +6 （m /3 （m/根）三、SS系列施工升降机1. JJS系列施工升降机的特点（1）JJS系列施工升降机严格按照国家标准和行业标准进行设计 和制造。使用安全、运行可靠、操作方便。（2）该机由四根钢丝绳牵引，吊笼上装有断绳保护装置和楼层停靠

4、栓，从而大大减小吊笼发生断绳坠落事故的可能性。使升降机的运行更加安全、可靠。（3）底层井架安全门和吊笼进料门，借助吊笼停靠时的机械联 锁实现开闭。吊笼出料门与停靠安全栓采用机械联动。（4）电气控制部分，采用24V安全电压的移动式控制盒，盒上 设有电锁、上升/停/下降自复位转换开关、起动和停止（点动）按钮（兼响铃）、紧急停止按钮以及吊笼上升（红）、下降（黄）、起动（绿） 指示灯。（5）设有电源隔离、漏电、短路、失压、断相、电动机过载、 紧急关停等相当齐全的安全保护。(6) 备有下列配套的辅助装置，反相断相保护、停靠门与电气 连锁装置、选层与自动平层控制器等。(7) 曳引轮圈米用四槽三片拼装式，维

5、修时，不必拆卸曳引轮 和钢丝绳就可更换，既方便又快捷。(8) 导轨架由标准节组装，制造精度高、互换性好、装卸方便 快捷。(9) 与以卷扬机为动力的提升机相比，结构更紧凑，刚性、稳 定性更好，工作效率成倍提高。无冲顶之忧。2、主要结构主要由曳引机、导轨架、钢丝绳、天梁、吊笼、天轮、安全装置、 电气控制箱等部分组成。3、主要技术参数(表3-1 )主要技术参数表表3-1项目技术参数备注额定载重量1000kg额定提升速度38m/mi n最大提升高度95m提升钢丝绳规格6X 19- 9.3 1670电机型号Y160M-4电机功率7.5kw额定电压380V防坠器制动距离100mi n自动防坠器型号JDF-

6、2对重质量1100kg吊（扌笼净空尺寸长X宽X高）3760mrX 1350mrX 2000mm标准立角钢尺寸（长度）3000mm整机质量（高5)7m8000kg4、SSDB-100施工升降机安装基础及技术要求，详见图3-1安装基础KiI5001050too基础平面4他211 丿j1F318图3-1安装基础图说明：1. 浇灌C20混凝土基础；2. 基础表面水平度偏差不大于10mm3. 基础周围应有排水措施；4. 基础周围接地直接连接接地系统，并焊有接线螺栓。四、基础计算书（基础尺寸如图4-1）图4-1基础尺寸图(一) 根据施工升降机使用说明书计算整机重量：10t计：10

7、000 kg ;10000X 9.81 = 98100N;附增加约10%。即：9810N总计：107910N=107.91kN(二) 基本参数1. 依据规范建筑地基基础设计规范(GB 50007- 2002)混凝土结构设计规范(GB 50010- 2002)简明高层钢筋混凝土结构设计手册(第二版)2. 几何参数：已知尺寸：B = 1500 mm,H= 250 mm,B = 1990 mm,无偏心：E2 = 1500 mm,A = 2600 mmA = 4200 mmA = 2600 mmas = 80 mm基础埋深d = 0.25 m钢筋合力重心到板底距离3. 荷载值:(1)作用在基础顶部的标

8、准值荷载Fgk = 106.81 kNFqk = 1.10 kNMxk =0.00 kN mMxk = 0.00 kN mMyk =1.98 kN mMyk = 1.98 kN mMxk = 0.00 kNVxk=0.00 kNVgyk = 0.00 kNVyk=0.00 kN(2)作用在基础底部的弯矩标准值Mk =Mxk+ Mxk =0.00+ 0.00 =0.00 kN mMk =:Myk+ Myk -=1.98+ 1.98 =3.96 kN mVXk =:V）xk + Vqxk =0.00+ 0.00 =0.00 kN11 m1LJVyk =:V gyk + Vqyk =0.00+ 0.

9、00 =0.00 kN m绕 X轴弯矩：M0xk = ML 乂 （H + H2） = 0.00 0.00 x 0.25 = 0.00 kN m绕丫轴弯矩:M = MM + VXk （H + H） = 3.96 + 0.00 x0.25 = 3.96 kN m（3）作用在基础顶部的基本组合荷载不变荷载分项系数rg = 1.20活荷载分项系数rq = 1.40F = rg Fgk+ rq Fqk = 129.71 kNM =rgMXk + rqMU二 0.00 kNmM =rgMU + r qMyk二 5.15 kNmVX =r gVgxk + r qVqxk= 0.00 kNVy =r gVgy

10、k + r qVqyk= 0.00 kN（4）作用在基础底部的弯矩设计值绕 X轴弯矩:MX 二 MV （H + H） = 0.00 0.00 x 0.25 = 0.00kN m绕丫轴弯矩:M0y = M+7-( H + H = 5.15 + 0.00 X 0.25 = 5.15kN m4. 材料信息:混凝土： C20 钢筋：HRB335(20M nSi)5. 基础几何特性：底面积：S = (A + A)( B + B2) = 5.20 X 3.00 = 15.60 m 2绕 X 轴抵抗矩：W =(1/6)( B+B2)(A+A)2=(1/6)2X 3.00 X 5.20 =13.52 m绕 丫

11、轴抵抗矩：vy2(1/6)( A+A)( B+R)=(1/6)X 5.20 X 3.002 = 7.80 m(三) 计算过程1. 修正地基承载力修正后的地基承载力特征值 fa = 118.00 kPa2. 轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式： 按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)下列公式验算:(4 - 1)pk = ( Fk+ Gk)/ AFk = Fgk + Fqk = 106.81 + 1.10 = 107.91 kNpk = (Fk + G)/S二(107.91 + 78.00)/15.60= 11.92 kPa b/6时寸，Pkmax =2( Fk+ G)/3 la(4

12、 4)X方向：偏心距 exk = Mk/( F + Gk) = 3.96/(107.91+ 78.00) = 0.02 me = exk = 0.02 m (B 1 + B)/6 = 3.00/6 = 0.50 mPkmaxX = ( Fk + Gk)/ S+ Myk/ VV=(107.91+ 78.00)/15.60 + 3.96/7.80 = 12.42 kPa 1.2 x fa = 1.2 x 118.00 = 141.60 kPa，满足要 求。4. 基础抗冲切验算计算公式：按建筑地基基础设计规范(GB50007 2002)下列公式 验算：Fi w 0.7 B hp f t 弟 h(4

13、5)Fi = pj Ai(4 6)(4 7)am _ ( at + at)/2片築龍網, zhulong.Gom1 1Pjmax,x =F/S+ My/W二 129.71/15.60+ 5.15/7.80 =:8.97 kPaPjmi n,x =F/S M0y/W= 129.71/15.60 5.15/7.80 =:7.65 kPaPjmax,y =F/S+ M0x/ W= 129.71/15.60+ 0.00/13.52 :=8.31 kPaPjmi n,y=F/S二 129.71/15.60 0.00/13.52 :=8.31 kPaPj = pjmax,x + Pjmax,y F/S =

14、 8.97 + 8.31 8.31 = 8.97 kPa(1)柱对基础的冲切验算：H = H + H2 as = 0.25 + 0.00 0.08 = 0.17 m-|Fl!. UX方向：2Ax 二 1/2 ( + A)( B + R B-2H0) 1/4 (A + A A 2H0)=(1/2) X 5.20 X (3.00 1.99 2X 0.17) (1/4) X (5.204.20 2X 0.17) 2= 1.63 m 2Fx = pj Ax = 8.97 X 1.63 = 14.66 kNab = min A+ 2H0, A + A = min4.20 + 2X 0.17, 5.20

15、= 4.54mamx = ( a + ab)/2 = ( A+ ab)/2 = (4.20+ 4.54)/2 = 4.37 mFxw0.7 B hp f t amx H0=0.7 X 1.00 X 1100.00 X 4.370 X 0.170=572.03 kN，满足要求。Y方向：Ay = 1/4 (2 B+ 2H+A1 + A A)( A1 + A A 2H0)2X 0.17)=0.88 mFy = pj Ay = 8.97 x 0.88 = 7.88 kNab = minB+ 2H0, B + B二 min1.99 + 2X 0.17, 3.00 = 2.33+ 2.33)/2 = 2.

16、16 mamy = ( a + ab)/2 = (B+ ab)/2 = (1.99Fly0.7hp f t amy H0厂i0.7 x 1.00 x 1100.00 x 2.160 x 0.170=282.74 kN，满足要求。5. 基础受压验算计算公式：混凝土结构设计规范(GB 500102002)(4 -8)Fl Fl = 129.71 kN，满足要求。6. 基础受弯计算计算公式：按建筑地基基础设计规范(GB 50007 2002)下列公式验算：2M 二ai(2l +a)(Pmax+p 2G/A)+ (Pmaxp) l/12 (4 - 9)M =(l a) 2(2b + b)( Pmax+

17、 pmin 2GA)/48(4 10)(1)柱根部受弯计算：VG= 1.35 Gk = 1.35 X 78.00 = 105.30kNX方向受弯截面基底反力设计值：Pminx=( F + Q/ S My/ W =(129.71+ 105.30)/15.605.15/7.80 = 14.40 kPaPmaxx=( F + Q/ S + Mly/W =(129.71+ 105.30)/15.60+5.15/7.80 = 15.72 kPaPnx = Pminx + ( Pmaxx Pminx)(2 B + B)/2( B + E2)=14.40+ (15.72 14.40) X 4.99/(2 X

18、 3.00)=15.50 kPaI - I截面处弯矩设计值：M = ( B+ B)/2 日2 22( A + A) + A( pmaxx+ pnx2GS)+ (P maxx Pnx)( A + A)/12=(3.00/2 1.99/2) 2(2 X 5.20 + 4.20)(15.72 + 15.50 2X 105.30/15.60)+ (15.72 15.50) X 5.20)/12= 5.53 kN mn - u截面处弯矩设计值：Mt = ( A + A A) 2( B + E2) + B( pmaxx + pminx 2G S)/48=(5.20 4.20) 2(2 X 3.00 + 1

19、.99)(15.72 + 14.40 2 X 105.30/15.60)/48二 2.77 kN mI - I截面受弯计算：相对受压区高度： Z = 0.003837配筋率： p =0.000123P p min = 0.001500p = p min = 0.001500计算面积：375.00 mm2/mn - u截面受弯计算：相对受压区高度： Z = 0.003331配筋率： p =0.000107Ci I口p p min = 0.001500p = p min = 0.001500计算面积：375.00 mm2/m(四) 计算结果1. X方向弯矩验算结果：计算面积：375.00 mni/

20、m采用方案：D12200实配面积：565.49 mmi/m2. Y方向弯矩验算结果：计算面积：375.00 mmi/m采用方案：D12200实配面积：565.49 mm/m出料平台搭设方案温州市医学院附属第一医院迁建工程 03标段,按施工时垂直 运输的需要，在楼边设置 SSDB100型 升降机8台，最大使用高度 至上层楼面，离地50 m物料提升机与楼层外缘间隔距离 1.40 m 需搭设平台，以供人员和材料的出入。平台采用扣件和 48X 3.2钢管搭设，左右外侧立面采用密目型口安全网封闭。一、平台的几何尺寸和构造参照扣件式双排钢管脚手架的构造型式，自地面至十层楼面搭设 出入平台，总高2m,平台的

21、里立杆离墙 0.10m、外立杆离机架立柱 0.10m、里外立杆横向排距 1.20m。相应升降机的吊笼位置，立杆纵 向间距，步距14层为1.50m四层以上为1.30m。横向水平杆的 里端与楼层外缘梁顶紧，左、右端内立杆分别与柱用扣件和钢管连结， 连结杆的竖向间距 3.00 m。在楼层平面上，铺满木板，板底设间距 0.50m的纵向水平钢管，左、右西两边设置1.80m高防护栏杆和0.30m 高踢脚杆作临边防护，离楼层边沿1.50m处设置可前后开启的双扇铁 栅防护门。二、卸料平台计算1.参数信息：1) 基本参数立杆横距lb(m):1.20，立杆步距h(m): 1.50 ;立杆纵距la(m):1.70，

22、平台支架计算高度H(m): 46.00 ；平台底钢管间距离(mm): 400.00 ;钢管类型(mm):48X 3.2，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80 ;2脚手板自重(kN/m):0.300 ;栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150 ;施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000 ;3)地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa):500.00 ;立杆基础底面面积(m):0.25 ;地基承载力调整系数:0.50图2-1井架落地平台侧立面图2.板底支撑钢管计算：板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W= 4.73 cm 3;截面惯性矩

23、I = 11.36cm4;i1ri1700图2-2板底支撑钢管计算简图1) 荷载的计算：脚手板自重(kN/m):qi =0.3 X 0.4 = 0.12 kN/m ;(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m):Q = 4 X 0.4 = 1.6 kN/m ;”2) 强度验算：板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下：M 口 -g最大支座力计算公式如下：2荷载设计值：q=1.2 X q1+1.4 X Q =1.2 X 0.12+1.4 X 1.6 =2.384kN/m ;最大弯距 MU = 0.125 X 2.384 X 1.72 = 0.861 kN m ;支座力 N = 0.5 X 2

24、.384 X 1.7 = 2.026 kN ;最大应力 (T = MU / W = 0.861 X 106 / (4.73 X 103) = 182.076 N/mm 2;板底钢管的抗弯强度设计值f=205 N/mm2;板底钢管的计算应力182.076 N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mrf,满足要求。3) 挠度验算:计算公式如下：V=38W均布恒载：q = qi = 0.12 kN/m ;V = (5 X 0.12 X (1.7 X 103)4 )/(384 X 2.06 X 100000X 11.36 X 10)=0.558 mm；板底支撑钢管的最大挠度为0.558 mm小于

25、钢管的最大容许挠度 1700/150与10 mm 满足要求。3.横向支撑钢管计算：横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算； 集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =2.026 kN ；PpPP1；1200支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN m)2 0272 0272.0262.02C支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.811kN m ;最大变形 Vmax = 5.312 mm ;最大支座力Qmax = 4.053 kN;最大应力 (T = MMw=0.811X 106/4.73 X 103=171.394 N/mmf ;横向钢管的计算应力171.394 N/mm2小于

26、 横向钢管的抗弯强度设计值 205 N/mml,满足要求！横向支撑钢管的最大挠度为5.312 mm小于横向支撑钢管的最大容许挠 度1200/150与10 mm 满足要求！4、扣件抗滑移的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承 载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。R Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN ;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 4.053 kN ;R 6.40 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。5. 支架立杆荷载标准值(轴力)计算：1)静荷载标准值包括以下内容：(1)

27、脚手架的结构自重(kN):NG1 = 0.129 X 46 = 5.939 kN ;栏杆、挡脚板的自重(kN):N32 = 0.15 X 1.2 X 10/2 = 0.9 kN ;(3)脚手板自重(kN):Naa = 0.3 X 1.2 X 1.7 X 10/4 = 1.53 kN :经计算得到，静荷载标准值NG = N3i+Nk+NG= 5.939+0.9+1.53=8.369 kN ;2）活荷载为施工人员及卸料荷载：施工人员及卸料荷载标准值：Nt = 4 X 1.2 X 1.7/4 = 2.04 kN ;3）因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2 Ns + 1.4 N.

28、 = 1.2 X 8.369+ 1.4 X 2.04 = 12.898 kN ;6.立杆的稳定性验算：立杆的稳定性计算公式：门；-li其中 N 立杆的轴心压力设计值（kN） : N = 12.898 kN ; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 入=lo/i的值查表得 到；i计算立杆的截面回转半径（cm） : i = 1.59 cm ;A立杆净截面面积（cm2） : A = 4.5 cm 2;W立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3） : W=4.73 cni;c钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）;f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;10 计算长度（m）;参照建筑施工扣件式钢管脚

29、手架安全技术规范，由以下公式计算：10 = k 卩 hk-计算长度附加系数，取值为1.155 ;卩- 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3 ;取最不利值卩=1.8 ;入= h/i =1.8 X 1.5 X 103/15.9 = 169.811 210 ，长细比满足要求;立杆计算长度 I。= k yh = 1.155 X 1.8 X 1.5 = 3.118 m ;入=lo/i =3118/15.9=196 ;152.462由长细比入的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.188钢管立杆受压应力计算值 ；(T =12.898 X 103 /( 0.188 X 4

30、50 )=N/mrr;立杆钢管稳定性验算(7 = 152.462 N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值2f = 205 N/mm，满足要求！7.立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p f g地基承载力设计值：f g = f gk X kc = 250 kpa ;其中，地基承载力标准值：fgk= 500 kpa ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ;立杆基础底面的平均压力：p = MA =51.59 kpa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 12.9 kN ;基础底面面积：A = 0.25 m 。p=51.59 fg=250 kPa。地基承载力满足要求！三、施工设备1. 单位工程各级负责人按安全技术规范与建筑施工安全检查标准的有关要求及本方案、逐级向搭设和使用人员进行技术及安全交 底。2. 按有关要求对钢管、扣件和槽钢等材料进行检查验收，不合格 的构配件不得使用。3. 清除地面杂物，并将搭设部位的外脚手架拆除。四、搭设底排钢管