浅谈某多层框架建筑的结构设计方案

1、浅谈某多层框架建筑的结构设计 论文上传：dy731 留言摘要：结合工程实际情况和对比计算结果，着重介绍该建筑的梁、板、柱设计思路和电算后的结果分析，结构设计中经常会遇到一些规范或规程未论及的问题，这就需要设计人员积累经验，利用正确的概念进行设计。 关键词：结构设计 桩基 合理布局 工程简况：拟建工程为长乐市航城镇下朱村村建1号楼。本工程位于长乐市航城镇下朱村，是一幢底22详见附1260m,23.5m,8994M层商业网点的单元式住宅楼，建筑面积，建筑层数为6.5层，总高度建筑占 2图1, 附图结构平面图。 附图 1 1 / 16 2特征值地基承载力(本工程所选持力层0.8KN/ M,抗震设防烈

2、度7度, 本程自然备件:基本风压300KPa. 一、结构选型使结构在,而且必须使结构具有足够抵抗侧力的刚度, 建筑物的结构设计不仅要求具有足够的承载力,本工程综合分析了结构的适用基于上述基本原理,水平力作用下所产生的侧向位移限制在规定的范围内.由钢筋砼框架承担,.此结构为框架体系,选取了附图1,2所示的结构方案经济安全,抗震,施工方便等因素尽量减少平面扭转对结构的,在满足建筑功能情况下竖向力和侧力.本钢筋砼框架刚度布置相对比较均匀. 影响且桩端满载较均匀,桩基安全等级为二级,建筑物体型相对简单, 由于本工程地基基础设计等级为乙级,100mm宽的防震缝轴与20轴间设,下不在软弱下卧层桩型为端承摩

3、擦桩,所以本工程只在0.000以上19. 同时兼作伸缩缝 二、基础设计,第二层为淤泥1m-2m左右, 福州地区工程地质情况比较复杂,一般第一层为杂填土和粉质粘土(I,厚度 第四层为淤泥夹粉质粘土或淤,2m-3m左右或中粗砂夹淤泥,厚度,厚度8m-15m左右第三层为粉质粘土(第六层为粉质粘左右,混砾卵石层,厚度5m-8m左右,厚度3m-6m,第五层为粉质粘土(泥夹淤泥夹中细砂可,第九层为中风化层,第七层为残积粉质粘土,厚度3m-5m左右第八层为强风化1m-2m土淤泥,厚度左右,桩,一般选用取第八或九层或第五层作为持力层,对于中高层建筑物,九层七选作为桩基持力层的有五,八,就,选取以上的土层作为桩

4、尖持力层,型一般选用预制桩或冲钻孔灌注桩对于八层左右的住宅楼多层建筑不仅是采用什么桩型所以选取什么土层作为多层建筑物的持力层造价太高桩太长持力层太深不妥当,?2 / 16 工程技术人员,也是业主或甲方共同关心的问题.因为持力层和桩型的选择,不单纯是结构问题,而且是一个综合性的科学问题,不仅要考虑地基的承载能力,结构的安全可靠,施工技术条件的可行,还要考虑造价上的经济合理.由于基础工程的造价在整个建筑总造价中占很大比例,在基础承载力和沉降控制满足设计要求之后,经济性就成为选择持力层与桩型的首要问题. 本工程位于长乐市航城镇下朱村,拟建物为三幢6.5-7.0层的住宅楼.整个场地比较平整.从地质勘察

5、资料可以了解到拟建场浅部土层中：杂填土，呈松散状，力学强度低，均匀性差。粘土层力学强度较低，厚度薄层,呈稍密至中密状,分布连续,具有一定力学强度,但厚度较薄,且变化大(薄者仅0.6M,其下不均匀分布有高灵敏度软弱下卧层.淤泥质土及粉质粘土粉砂相对软弱下卧层,故中砂(含碎石层桩基工程地质性能差。粉质粘土至粉砂层,呈可塑或稍密状,强度较低,厚度普遍较薄,仅局部地段分布,桩基工程地质性能差.拟建场地下部地层中：角砾层,呈中密状,力学强度较高,但其厚度普遍较薄,综合分析整个场地该层的分布,其桩基性能一般。全风化凝灰熔岩层,力学强度虽较高,但厚度较薄,分布不连续,且仅在场地东侧有分布,故层桩基工程地质性

6、能久佳。11,强中风化凝灰岩层,其力学强度随深度增加逐渐增强。 综上所述，结合结构的荷重要求，拟建住宅楼无法采用天然浅基础方案，宜采用桩基方案，考虑到地下水对钻孔灌注桩的影响地下水对泥浆的稀释作用，造成塌孔，缩径）因此选用预应力管桩。 三、楼盖设计 本工程选用的是主次梁楼盖，主次梁楼盖虽然存在着结构高度较大与平板和双向密肋体系相比）和模板安装制作比较复杂与平板和梁板体系相比）的问题，但却具有下例优势：楼盖砼折算厚度最小，自重最轻；开间大，房间布局灵活承载力大对结构整体刚度的贡献盖的设计方案也随之增多,同时也出现在主次梁楼盖设计中应怎样合理布置柱网的综合效益最好?究竟应该选择短跨为主梁还是选择长

7、跨为主梁?在框架梁的弹性受力分析和承载力计算时,是否应该考虑现浇板的共同工作效应?如何有意识地对端跨进行调整会更有利?下面结合本工程从概念设计的角度作粗浅的探讨,以利于本工程的优化设计和为将来设计积累经验. 4.1主次梁与柱网的合理布局 主次梁体系的传力途径从广义讲是楼面荷载通过板传给次梁,再由次梁通过受弯传给主梁,最后由主梁传给柱子.在支承和传递荷载的过程中,主次梁的变曲变形,I均与它们各自承担的弯矩Mi及其自身跨度4 / 16 的平方成正比,而与弹性模量E和弯曲平面内截面惯性矩Ii成正比,另一方面,从设计要求来分析,建筑功能要求主次梁所占的结构空间高度越小越好.这就意味着要合理调整主次梁跨

8、度.但结构性能要求主梁的弯曲变形除满足砼规范中表3.3.2受弯构件的挠度限值外,还应该控制在次梁弯曲变形的1/2-1/3范围内最为理想,同时还应具备足够的抗扭刚度,特别是边跨主梁. 因此，本工程做主次梁楼盖的柱网布置时考虑上述影响优先选择的柱网是矩形(除建筑有功能要求的以外以短跨为主梁,长跨为次梁,而且短跨与长跨的比例应小于0.75比较经济,本工程一般比较常取0.65-0.7,这样设计出来的主次梁截面高度能协调一致,从而保证楼盖的结构高度最小.另一方面,从本工程的使用功能和建筑美学方面考虑,主梁的布置是依据房间布局而定的.关于厅的楼盖,虽然其开间和进深尺寸都相对较大,由于考虑到厅的净高和空间美

9、感,厅里的楼盖就做成大板而不是设置次梁来降低其板厚.因此,本工程主次梁布局主要是依据墙下有梁的方案来定的.这里就取一个本人在实习期间所做的一个简单的实际工程来为主次梁的合理布置做一概念性的比较。例如图5所示为福州东区自来水厂加料间加建工程,柱网布置如图5所示, 图5 东区自来水厂加料间加建工程短跨为主梁的设计方案 以短跨主梁截面尺寸为300mm600mm,次梁截面尺寸为200300现浇板厚为90mm,在正常使用荷载作224-1 的比值如表主次梁的跨中弯矩Mi,Li,Ii和i,用下,(载按2.0KN/M,恒荷按4KN/M梁间荷载不考虑,4-1 东区自来水厂加料间加建工程主次梁不同布局的各项指数比

10、值表 Mg/Mj Lg2/Lj2 MgLg2/MjLj2 原设计 主梁短跨1.486 0. 44 0. 66 比较方次梁短次梁长主梁长5.0472.2511.356 5 / 16 Ig/Ij 1. 967 12.861 g/j 1/2.98 1/1.13 . 代表次梁代表主梁,j 注:下角号g 但其所承担的,尽管该主梁承受了由次梁传来的很大集中荷载 表1原设计的各项指数比值可清楚说明而挠度却只有,1.5倍弯曲效应却从其自身相对较短的跨距中得到缓解,其最大弯矩值仅比次梁弯矩大了约又为较大跨度的次梁提供了一个抗弯和抗这样设计者即创造了一个较小的楼盖结构高度,次梁的1/3左右. 扭刚度都比较理想的支

11、座次梁之间为了便于比较,短跨为次梁,则主次梁布置如图6, 若换一种方案,将其布局改为长跨为主梁,次梁总挠度及其主梁。并根据比较方案中的主,L=2.4m,则厚仍为90mm的单向板跨长与原设计保持不变,取误差j2,g1+即,次梁总挠度及主要弯曲应力相同的原则(g2+j2=的最大弯曲拉应力应的原设计的主以长跨为21还给出了图次梁为200400表则主梁为不大于5%来确定所需主,次梁截面尺寸,300800,尽管当把长跨作为主梁时,在与原设计相同的荷截作用下.从表中不难看出,主梁,短跨为次梁的楼盖结构但其实际上则需承担的弯曲效应却被其自身相对较更为有利的两跨等间距集中荷载,主梁承受着较方案12. 值竟比次

12、梁大出11倍之多5,其最大弯距值约为次梁弯矩的倍,而与弯曲变形成正比的Mi长的跨距所加大通过东区自来水厂加料间加建工程本人总结出以长跨为主梁的主次梁楼盖存在如下值得注意的问 ,主梁的相应挠度大楼盖的结构高度大,增加了层高及总建筑高度。(2次梁截面高度相差悬殊题:(1主,应增大。,材料用量与结构自重M作为次梁支座的刚性与稳定性相对较差。(3楼盖的砼平均折算厚度较大. (4不经济 东区自来水厂加料间加建工程长跨为主梁的设计方案 图 6 4.2 现浇板共同工作的考虑6 / 16 长乐下朱村村建工程的框架结构都采用梁板整体现浇,在水平荷载作用下,通过框架梁和现浇板的共同受弯来约束柱顶的转动,使柱子产生

13、自上而下的反弯曲,从而形成楼架作用.由于梁板的共同作用,不仅提高了框架梁的截面刚度,还提高了梁端负弯矩承载能力.因此设计本工程时特别注意了下列问题: (1框架弹性受力分析时框架梁的合理截面形式 在进行整体现浇梁板分析时,本人为计算方便,把框架梁简化为矩形截面(与无楼板或预制楼板的空框架一样计算,很显然这与现浇梁板框架结构的实际性能不符.若在进行整体现浇梁板的框架分析时,框架梁R则该框架,而实际上框架位移值要比计算值小的线刚度仅取矩形截面I值，计算得出的自振周期明显偏大而跨中正,.在垂直荷载作用下的梁端负弯矩计算值偏大结构实际承受的地震作用及其效应都将比计算值大将现按规范规定的有效翼缘宽度,.所

14、以设计时根据整体现浇梁板共同工作的特性和原理,弯矩值却偏小等. ,共同参与弹性受力分析浇板作为框梁架的翼缘 (2梁端负弯矩钢筋的合理分布范围 在砼结构对作为框架梁翼缘的现浇板内与架肋平行的钢筋参与梁端正截面抗弯承载力工作的问题, 设计时按所以,2001中都未很明确的规定.设计规范(GB 500102002和建筑抗震规范(GB 50011矩形截面进行极限承载力计算所需的梁端负弯矩钢筋与无现浇板的空框架梁一样布置在梁筋顶部的宽度范这无形之中增加了梁支座处,围之内,而翼缘板内平行于梁肋的钢筋则按现浇板的受力或构造要求设计布置由于作为梁翼缘板内平行梁肋的钢筋参与梁端抗弯承载,负弯矩钢筋的配筋量,导致负

15、屈服弯矩的相应提高这时裂缝可能不会出现在框架梁.力的工作,支座处的负屈服弯矩明显要比无翼缘矩形梁的负屈服弯矩提高 而先在柱上出现塑性铰，形成强梁弱柱现象。上,为实现“强柱弱梁”的设计目的，保证在罕遇地震时，能很快地在梁端附近出现塑性铰线，形成具有 延性的结构体系。应将按设计荷载，地震作用计算所需的梁端弯矩钢筋合理地分布在梁肋及其有效的翼缘 宽度范围之内。至于多少有效翼缘宽度内的钢筋可以被考虑，共同参加梁支座正截面的抗弯工作也暂时没有定论。根 倍的板厚范围内的板上，下钢筋参与共同抗弯。据经验取每一梁侧的6程序的调整信息下进行调）两点的共同作用，梁端弯矩在SATWE在本工程设计时为保证以上1），梁

16、跨中弯矩增大 考虑该工,即长乐市下朱村村建）的设计过程中未考虑活荷载的不利分布,而仅按满布计算 在本工程折减, 本工程的现浇楼板采用刚性楼板假定。这时宜考虑楼板对梁抗扭的作用而对梁的扭矩进行折减 . 梁的扭矩不应折减0.4。若考虑楼板的弹性变形,对于本工程折减系数取系数一般为0.4-1.0. (5 梁刚度增大7 / 16 主要考虑现浇楼板对数值的作用,楼板和梁连成一体按照”T”形截面梁工作,而计算时梁截面取矩形,因此可将现浇楼面中梁的刚度放大,通常现浇楼面的边框梁取1.5,中间框架梁取2.0. 4.3次梁和次梁间的相互作用 (1关于次梁受力 本工程所用的设计软件PK引入了构件的内力大小与其刚度

17、成正比,并由变形协调条件确定.根据空间三维分析,次梁不再像平面框架分析方法中那样作为荷载加到主梁上,而是与主梁共同作用.如L1和L2交叉梁系(图7,P点为L1和L2的交点,设L1和L2在P点是分开的,并未连在一起,那么,经过精确的计算,L1刚度比L2大,在P点处L1的变形比L2小,根据变形协调条件, ,它们是作为一个整体共同作用的,而不能彼此分开单独考虑. 其次从结构图中可以看出,局布结构布置较复杂,主次梁有时很难确定,梁的支座和跨长也就很难确定,只能根据刚度条件来计算其实际受力状况,不过,大多数情况下,对于框架梁,一般以柱间距为一跨这与平面框架分析是一致的,但对于非框架梁(即习惯上的“次梁”

18、，应该一榀框架梁到另一榀框架梁之间为一跨。 图 7 主次梁共同作用的交叉梁系 2）关于铰接问题 在工程设计中，经常会遇到二级或三级）次梁压在一级或二级）次梁上的情况。如图8为本次实习期间所做的练习之一福州中茵花城1号的局部结构图）， 8 / 16 图 8 中茵花城1号楼局部结构图 一般认为L2，L3只是将板面荷载化为集中荷载作用在L1上，而不起别的作用。事实上并非如此，如图8中L2和L3作为弯折构件即CA BD）也在起着支撑L1的作用，L1和L2，L3是相互支撑，共同作用的，因此，L2和L3的下部钢筋必须锚入L1内La，而不是Las。这一点应值得注意，否则不能发挥L2和L3的共同支承作用。AB

19、段受扭，要配抗扭钢筋，在很多情况下，AB段的扭矩很大的，往往造成配筋困难甚至超筋，在这种情况下，为了避免AB段受扭，只需在L2的A端和L3的B端做成铰接即可。铰接之后，L2与L3将分别支承在L1上，L1的配筋明显加大，AB段的扭减为零，L2，L3配筋减小，这是一种人为调整后的计算结果。对应这结果，L2与L3的下部钢筋锚入L1内的长度可以为Las。配筋与软件计算模型一致才能保证结构安全。 44主次梁相交在主梁中引起的扭矩 主次梁相交时，当主梁两侧的次梁跨度相差过大而在主梁中引起的扭矩以及次梁边跨与主梁相交在主梁中引起的扭矩往往容易被忽视，其后果将导致建筑结构的可靠程度降低，留下事故隐患，甚至诱发

20、安全事故。 如图9所示的主次梁组成在长乐下朱村村建中不少见，现在就以这种主次梁布置对扭矩产生的原因，变化规律及其对梁的影响作一番探讨。假设LB上均布荷载q，支承于主梁LA上而形成主次梁相交。 B9 / 16 图 9 LB到LA上下支座的距离分别为L3，L4。根据变形协调条件可求得LA梁中L3段内的扭矩T3, 注：式中GI为扭转刚度。 T 从式A）可看出，随着次梁跨度L2，荷载q的增加以及主梁跨度L1，次梁到主梁支座的距离L3的减B小范围内箍筋需要加密,这是为了使梁端可能产生塑性铰的区域有较好的延性,这是抗震设计的构造要求.显然,构件除了要满足抗震构造要求外,还需保证在受力状态下的安全,如梁还应

21、满足竖向荷载作用(或与水平荷载组合作用下抗剪承载力的要求,以此确定抗剪箍筋的数量.但本工程所用的PK软件只输出框架梁端(节点处的剪力和箍筋面积,梁其余部分的剪力和箍筋面积的变化情况不得而知,导致用程序计算时在加密区1.5h-2h长度内满足梁端部受力和构造要求(如箍筋间距为100,而在非加密区(1.5h-2h以外范围内的箍筋数量则按加密区数量50%(如间距20010 / 16 配置,个人认为这是不安全的.图10为一框架梁的剪力示意图,在竖向均布荷载作用下,剪力图反对称(图10a,若中间的箍筋数量按加密区数量的50%配置,则加密区的长度至少需要L/4(L为梁长.在一般情况下,梁高h小于L/8,则L

22、/4就大于2h,加密区长度取2h就满足不了抗剪的要求.在水平荷载为主要荷载的情况下,剪力图偏于一边(图10b中间部位的剪力一般情况下只比端部最大剪力小20%-30%,有时甚至与端部剪力基本一致,此时梁全长都需要按端部剪力配置箍筋. 因此,做设计时应重视这一现象,最好由端部剪力和梁上荷载计算出中间部分的剪力进行配置箍筋,如果设计时间不允许,为安全起见,结合有经验工程师的经验,在梁全长范围内都按端部最大剪力配置箍筋,最大间距为100mm(一,二级抗震或150mm(三,四级抗震,这在水平荷载较大时也不会浪费多少钢筋. 图10 剪力示意图 五、柱设计 本工程框架柱设计的一个突出问题就是钢筋砼柱的轴压比

23、问题.在设计中经常出现,框架柱的断面由轴压比限值确定.这往往使柱子断面很大,一方面,这样大的柱子,很容易使柱的剪跨比(L=H/2h大于2而形成短柱。另一方面,由于柱断面很大,占去了许多建筑空间,建筑师们不易接受,同时,由于自重增大,引起地震反应增大,造成恶性循环. 5.1轴压比限值的实质 规范通过限制轴压比,主要是希望柱发生延性好的大偏心受压破坏,从而保证框架柱有足够的变形能力在高轴压比情况下V-滞回环骨架曲线的下降段比较陡,滞回环的丰满程度差,在循环次数不多的情况下,框架柱丧失的承载力较大,耗能的能力较差,在低轴压比情况下V-滞回环骨架曲线下降段比较平缓,框架柱承受变形能力较大,而承载力降低

24、不明显,对轴压比加以限制,即要求在满足一定层间变形时(层间位角为1/50,在反复荷载作用下滞回曲线在第三个循环抗力下降量不超过前一个循环抗力下降量,保证在大变形下,仍有稳定的承载能力,从而保证框架柱“大震不倒”. 5.2本工程关于轴压比限值影响因素的考虑 (1框架柱截面形状的影响 11 / 16 框架柱的断面形状将直接影响着柱截面界限破坏时钢筋和砼内应变,应力的分布和砼受压边缘的极限应变,从而影响到不同的截面形式的框架柱,反映出的强度变形特性是不一样的,在相同条件下,圆形柱的轴压比限值可提高10%左右.但本工程为住宅建筑，考虑房间布局的因素，只选用矩形截面的柱而不考虑选择圆柱。 (2框架柱剪跨

25、比(入=H/2h的影响 0 建立在截面界限破坏基础上的轴压比公式中,未考虑剪应力的影响,没有体现出剪跨比的影响,事实上,剪跨比能够大体反映截面上弯曲正应力与剪切应力的比例关系,因而是框架柱破坏形式的主导因素.通常认为框架柱的剪跨比越大,延性越好.在一般配筋条件下,当入2时,框架柱在横向水平剪力作用下,一般都会发生延性好的弯曲破坏。当入2时,框架柱就变成了短柱,在横向水平剪力作用下,一般发生延性差的剪切破坏.这种情况在本工程中出现在与楼梯休息平台相连的框架柱和墙有大开窗处的框架柱。对与短柱本工程采取全长加密，取8100。 (3箍筋的形式与含量 在利用界限破坏条件推导框架柱的轴压比限值时,并没有考

26、虑箍筋约束的有利影响,箍筋能改善砼的受力性能,特别是能提高砼受压边缘的最大压应变 (4砼的强度等级(fc的影响 本工程不考虑采用高强砼,因为高强砼虽可以减小轴压比,但是砼的强度等级不一样,fc和不一样,一般情况下,随着砼强度等级的提高,变形能力变差. 总之，柱子设计关键是控制轴压比。本工程为三级抗震，根据规范轴压比限值取0.9。另外一个关键问题就是短柱现象，千万不要忽略了。 六、电算过程要注意的几个问题 6.1计算过程的控制 (1由于本工程在19轴与20轴之间设有伸缩缝.这个伸缩缝把上部结构分成独立的两块,所以1-19轴与20-38轴宜按2个独立工程分别输入计算机进行计算若将其合并成一个工程运

27、用SATWE程序进行整体分析时,程序无法考虑分缝的影响.把两块当成整体共同受力,不能反映真实的情况。内力,配筋的计算结果与分开计算有较大误差.其次，该工程建筑设计中1-19轴与20-38轴是对称的。所以本工程建模只建1-19轴的结构。而20-38轴的梁、板、柱布置与配筋均跟1-19轴同。 (2底层计算层高应算至底层柱的嵌固点,即基础顶面,有些设计人员忽视这一点,仅将底层层高作为计算层高输入,造成底层计算刚度大于实际值,不安全.本工程底层层高为3.8m。考虑至基础顶面距离为0.5m，这样底层计算高度取4.3m。 (3为了减少麻烦,加快计算速度常不执行“特殊梁框定义”菜单,殊不知,在此菜单中可进行

28、角柱,框支柱这些程序无法自行判断的构件定义。角柱,框支柱很重要,规范对其内力均有放大系数,其构造也与其它柱有区别,应该对它们作出定义.另外,执行本菜单还可以检查框架,连续梁,连梁等设置是否正确. 6.2关于长乐下朱村建的总信息控制 12 / 16 (1相关的地震参数:地震烈度Naf,场地土类别Kd,近远震标志Ner.这几个参数应根据建筑物所处的位置确定,在SATWE程序的参数修正中可以设定,但最好在PMCAD程序的人机交互中设定.一次偶然的机会,在设计一幢IV类场地土上的框架结构工程时,在SATWE程序的参数修正中将场地土类别定义为IV,而PMCAD程序中的场地土类别则仍是程序的缺省值2,即I

29、I类场地土.经过计算后发现一些不合适的地方,又对PM程序中的荷载或截面作了微调,重新执行SATWE程序时,以为场地土类别还是IV类就未作参数修正,计算结束后校核总信息发现,场地土类别仍为II类,究其原因就是重算时连接PM程序生成几何数据时又一次将PMCAD程序中的II类场地土读入,这样使地震作用少算许多,尤其是底部两层. (2周期折减系数Tc，这一参数是考虑填充墙的刚度对框架的影响而设置的，应根据建筑物的填充墙材料，数量等来确定。如果是砌块墙，其早期弹性阶段刚度较大，会吸收很大的地震力，应通过设定Tc=0.7-1.0来放大地震力,而对于轻质隔墙,其刚度很有限,可设立Tc=0.9-1.0.该工程

30、外墙采用200mm多孔空心砖，而内隔墙均为100mm厚的轻质隔墙。所以考虑填充墙的影响不大，取Tc=1.0。 s故一般,SATWE程序可以根据梁柱截面尺寸计算构件自重程序缺省值为25KN/m,由于 (3砼的重度GC,s,则偏小墙来讲,取Gc=25KN/m柱,墙自重,亦不包括其粉刷重,对柱,框架结构工程中输入的荷载不包括梁,33 Gc=26KN/m。应根据工程情况,考虑粉刷,取Gc=26-28KN/m为宜，本工程取因为这一参数的确定影响到.,框架剪力墙的抗震等级Nf,Nw在PMCAD程序的参数设定中确定 (4但此时各种内力调整SATWE墙的内力调整系数的设置和构造作法,在程序中亦可修正,SATW

31、E程序中梁,柱,. 系数亦需同时逐一修改,较麻烦程序100mm,SATWE,为, (5梁,柱箍筋间距Sb,Sc,对于抗震设防的框架结构此值取加密区箍筋间距值可同时满足梁抗剪强度等于100mm,值计算剪力最大点所需的箍筋面积并输出根据给定的Sb,Sc,取Sb,Sc可稍加估算后将加密区范围,.和抗震构造要求在用平法绘制梁配筋图时应注意:若梁以承受均布荷载为主尤其应验算若梁上荷载大且以集中荷载为主之外的箍筋间距放大,则非加密区的箍筋间距不可随意放大,按框架的连续梁的箍筋无需设加密区,集中作用点处的抗剪能力.另外根据抗震抗范中的构造规定,次梁因此，对于次梁，本工程箍筋取对抗震反而不利构造作法会造成浪费

32、,甚至会造成薄弱构件的转移,.次梁加大箍筋间距后应注意要按实际间距复算所需程序均按加密区间距计算箍筋面积SATWE,。由于6200. 的箍筋面积 6.3 平法制图时的注意事项13 / 16 图 11 未调整的H轴平法标注图 (1现有的应用软件可根据计算机配筋值一次性自动生成梁的平面整体表示法配筋图,大大地方便了设计人员,但设计者还应根据施工的可行性作调整,若不认真复查会出现类示图11的配筋.图11中如图示:218为贯通筋,轴4支座的非贯216,伸出柱两边的长度均为大跨之净跨的1/3即1600mm,轴5支座非贯通筋214伸出支座柱两边的长度也是大跨净值的1/3,为1600mm.两种非贯通筋相互重

33、叠,不仅难以施工,还造成不必要的浪费,此时应根据实际情况调整轴4,5支座的非贯通筋,可将轴4改为218+314或轴5 改为218+216,以满足施工要求. (2根据目前工程施工的实际情况,梁截面较高时,由于砼养护不当造成梁侧裂缝较常见,除施工部门需加强养护措施外,设计部门在绘图时,就应在平法构造图的基础上加大梁侧腰筋的直径和根数. (3大跨度的梁挠度,裂缝宽度均应验算,潮湿环境中的大梁更应根据实配钢筋计算裂缝宽度平法制图时集中力作用点处的吊筋和附加箍筋应认真核算,尤其是楼梯间处梯梁常与大梁不在同一张图中表示,不能漏设附加箍筋,必要时对一些受力复杂的梁应画详图表示. 七、电算结果的人工调整 7.

34、1梁,柱截面尺寸的调整 设计人员根据教科书建议的梁,柱截面尺寸的取值范围,结合自已的经验先对所有构件的大小初步确定一个尺寸.此时须注意尽可能使柱的线刚度ic与梁的线刚度i的值大于1.这是为了实现在罕遇地震作用B下,让梁端形成塑性铰时,柱端仍可处于非弹性工作状态而没有屈服,但节点还处于弹性工作阶段的目的.即“强柱弱梁强节点”。将初步确定的尺寸输入计算机进行试算，一般可得到下述三种结果 1）部分梁、柱仅为构造配筋。此时，可根据电算显示的梁的裂缝宽度和柱的轴压比大小适当减小梁、柱的截面尺寸再试算。 14 / 16 0.3mm,部分柱的轴压比超限或配筋率过大(试算时可控制柱的配筋率不大于3%.此时,可

35、适当放大这部分梁、柱的截面尺寸再试算。 3）梁、柱的截面尺寸均合适，勿需调整。此时，要进一步观察梁、柱的配筋率是否合适。 72梁、柱的适宜配筋率 原则：掌握配筋率“适中”为宜。这个“适中”指在规范规定的区间内取中间段，其值约相当于定额含钢量。规范规定框架梁的纵向受拉钢筋最小配筋率为0.2%,最大配筋率为2.5%。框架柱的纵向钢筋配筋率区间为0.5%-4%. 对于框架梁,其纵向受拉钢筋的配筋取0.4%-1.5%较适宜.对于框架柱,其全部纵向受力钢筋的配筋率取1%-3%较适宜.梁、柱配筋率的上限在试算阶段宜留有一定余地，因为下一步梁、柱配筋的调整还需要一定空间。 7.3 框架梁配筋的调整 框架梁显

36、示的配筋是梁按强度计算的配筋量，调整的目的是解决梁的裂缝宽度超限和“强剪弱弯”的问题。 设计人如不注意框架梁的裂缝宽度是否超限即出施工图，这样的图纸存在有不符合规范的缺陷。仔细检查梁的裂缝宽度，如果改用小直径的钢筋后梁的裂缝宽度仍然超限，就要增加梁的配筋或加大梁的截面尺寸，调整至满足规范要求。 框架结构设计中，应力求做到在地震作用下框架梁的梁端斜截面受剪承载力应高于正截面受弯承载力。即“强剪弱弯”。具体在调整梁的配筋时，笔者建议可做以下几项调整：1）梁端负弯矩钢筋可缩小系数采用0.85）；2）梁的跨中受拉钢筋可放大1.1-1.3倍；3）梁端箍筋的直径可增加2mm；应选择最不利的方向进行框架计算，也可两个方向均进行计算后比较各柱的配筋，取其较大值，并采用对称配筋。 (2调整柱单边钢筋的最小根数：柱宽450mm时3根，450mm柱宽750mm时4根，75