主体育馆脚手架工程施工组织设计方案

1、目录一、工程概况 2二、编制依据 5三、施工准备 5四、脚手架选型 6五、搭设脚手架的要求 6六、脚手架的搭设、拆除 96 1 脚手架的搭设 96 2 脚手架的拆除 11七、检查与验收 117.1 构配件检查与验收 117.2 脚手架检查与验收 12八、脚手架计算 12九、技术质量保证措施 24十、安全使用保障措施 25十一、应急救援预案 25第十四届省运会主场馆（主体育馆）脚手架施工方案一、工程概况本工程为省第十四届省运会主体育馆， 位于基地中部，体育场和综合球类馆 之间。主体育馆平面轮廓为“梭型”以长轴中心线为对称轴两侧完全对称，长轴 约为180米，短轴约为110米。屋面长轴方向两边低，短

2、轴方向两端高，整体呈 “马鞍形”空间形态，屋面纹理模仿海螺、贝壳的纹路，体现临海建筑的特点， 形态饱满富有时代感。其中占地面积 16034m2,总建筑面积28872m2地上四层， 屋面钢结构最高点结构标高：31.9m （结构中心线相对标高）。主体育馆层高及各层标高参数表见表 1-1表1-1结构标高参数序号楼层结构标咼高度1一层结构6.772二层结构11.24.53三层结构15.854.654四层结构20.44.55主体育馆典型剖面见图1-1,1-2 :图1-1主体育馆典型剖面1图1-2 主体育馆典型剖面 2为保证装饰装修时操作平台的安全性，我方现统计主体育馆需搭设脚手架的 区域，见表1-2，脚

3、手架搭设区域详见附图1、2、3。表1-2脚手架搭设情况统计序号搭设区域（轴线）搭设楼层平面长度（m搭设高度（m）备注1D轴交15-20轴区域一层至钢结构支座4220.5装修操作安全脚手架2J轴交15-20轴区域一层至钢结4220.5装修操作安全脚构支座手架315轴/DJ轴区域一层至钢结构支座43.822装修操作安全脚手架4C轴/314轴区域二层至钢结构支座92.416.47装修操作安全脚手架5K轴/314轴区域二层至钢结构支座92.416.47装修操作安全脚手架63轴/CK轴区域二层至钢结构支座60.613装修操作安全脚手架714轴/CK轴区域二层至钢结构支座60.613装修操作安全脚手架、编

4、制依据1、第十四届省运会主场馆主体育馆 B版施工图;2、主要规、规程：建筑结构荷载规GB50009-2001;建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJ130-2011 ；建筑工程安全生产管理条例钢管脚手架扣件GB15831-2006建筑施工手册第四版中国建筑工业；建设工程施工现场消防安全技术规GB50720-2011建筑拆除工程安全技术规JGJ147-2004施工现场临时用电安全技术规JGJ46-2005建筑施工高处作业安全技术规JGJ80-91建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质监（2009）87号建设部2009号文省配套实施细则品茗施工安全设

5、施计算软件 V.7.0.37.183三、施工准备1、技术准备：根据现场进度、架体立杆基础等实际情况，结构情况编制外 脚手架专项施工方案；对操人员进行岗前培训及安全教育。2、材料准备：钢管（48X 3.0）、扣件、竹串片脚手板、安全网。3、机具设备：塔吊、活动扳手、力矩扳手，卷尺、线坠。4、作业准备：脚手架地基处理好，符合规的要求；搭设脚手架场地应清理 干净；脚手架施工组织设计已审批。四、脚手架选型本工程外脚手架最大搭设高度 22m采用扣件式钢管脚手架，立杆横距 1.05m，立杆纵距1.5m，横杆步距1.8m，外架排立杆离墙面350mm连墙件按二 步三跨设置，通过抱柱、楼层结构梁上的预埋钢管与与

6、外架进行刚性连接。五、搭设脚手架的要求1 、材料要求（1）钢管、型钢及连墙件等材质应符合现行国家标准 碳素结构钢GB/T700 中Q235AI冈的要求。（ 2）各类构配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准规定，并应有出 厂合格证及产品标志。（3）安全网应符合密目式安全立网GB16909- 1997和安全网GB5725 1997的要求。2、立杆基础的要求搭设脚手架的场地应进行清理、平整并排水通畅。垫木面积不小于0.25m2且厚度不小于50mm。本工程外架立杆基础有回填粘土、一层混凝土地面及二层 看台。3、纵向水平杆的构造要求（1）纵向水平杆应设在立杆的侧，其长度不应小于 3跨。（2）纵向水平杆

7、的接头扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨， 不同步或同跨现个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm ,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3 （即500mm）。搭接长度不应小于1000 mm,应等距离设置3个旋扣件固定，端部扣件盖板边缘至 搭设纵向水平杆杆端的距离不应小于 100 m。(3) 脚手架使用竹串片脚手板，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用 直角扣件固定在立杆上，脚手板用 16铅丝扎牢。4、横向水平杆的构造要求(1) 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，直 角扣件至主节点中心距不应大于 150伽。(2) 作业层非主

8、节点处横向水平杆， 宜根据支承脚手板的需要等间距设置， 最大间距不应大于纵距的1/2 (即850伽)。( 3)横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上。5、脚手板的要求(1) 作业层脚手板应铺满、铺稳，离墙面 120伽150伽。( 2)脚手板应设置在三根横向水平杆上。脚手板对接平铺时，接头处必须 设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取 130伽150伽，两块脚手板外伸长度 的和不应大于300伽；搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大 于200伽，其伸出横向水平杆的长度不应小于 100伽。(3) 作业层端部脚手板探头长度应取 150伽其板长两端均应与支承杆可靠 地固定。6、立杆(

9、 1 )每根立杆底部应设置垫板。(2) 脚手架必须设置纵、横扫地杆，纵向扫地杆距地面垫板高度在 200 mm 以。横向扫地杆在纵向扫地杆的下面。 当立杆基础不在同一高度上时， 必须将高 差的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。靠边坡上方 的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm。(3) 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距为二步三跨。( 4)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。(5)立杆顶端宜高出女儿墙1m，高出檐口上皮1.5m7、连墙件(1) 靠近主节点布置，偏离主节点的距离不应大于 300m；(2) 应从底层第一步纵向水平杆处开始

10、设置；( 3)优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；(4) 本工程外架连墙件采用楼层上的预埋钢管和钢管抱柱与主体结构刚性 连接，宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接端部应下斜连接，不应 采用上斜连接；(5) 当脚手架下部暂时不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件 与脚手架可靠连接，与地面的倾角在45 :60 :之间；连接点中心至主节点的距离 不应大于300mm抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。8、剪刀撑(1) 每道剪刀撑宽度为4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45 60之间。(2) 本工程脚手架高度最高处为22m，根据规要求，高度在24m以下的单、 双排脚手架，均必须在外

11、侧两端、转角及中间间隔不超过 15m的立面上，各设 置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。(3) 剪刀撑斜杆应用旋转扣件搭接。旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150伽。9、门洞由于施工需要将在外架四周预留若干个门洞作为施工通道。(1) 双排脚手架门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地 面的倾角?应在45600之间。门洞桁架的型式宜按下列要求确定：当步距(h )小于纵距(la )时，应采用B型，并应符合下列规定： h=1.8m，纵距不应大于1.5m;h=2.0m，纵距不应大于1.2m。(2) 双排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定：1)

12、双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面的节 间设置一根斜腹杆；2) 斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋 转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm图5-2 门洞处上升斜杆、平行弦杆桁架3) 斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也 可采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件 盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。4) 门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12 步。5) 门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件 宜紧靠主节点处的扣件。六、脚手架的搭设、

13、拆除6. 1脚手架的搭设1 脚手架搭搭设要点(1) 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以 上两步。(2) 开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后， 方可根据情况拆除。(3) 当搭设到连接杆处时，将横向、纵向水平杆连接好后，立即搭设连墙 杆。(4) 封闭型脚手架在同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与外角部立杆固定。(5) 各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100伽(6) 横向水平杆靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100伽。(7) 自顶层脚手架往下计，每隔3.6m满铺一层脚手板，在底层1.8m处应 满铺一层脚手板，以防上部杂物掉落伤害。(8)

14、 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的侧，上栏杆上皮高度应为1.2m，挡 脚板高度不应小于180mm。(9) 施工层高出连墙件2步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件 搭设完后方可根据情况拆除。(10) 剪刀撑，横向斜撑搭设应随立杆、纵向水平杆横向水平杆等同步搭设。(11) 扣件规格必须与钢管外径(48)相同；螺栓拧紧扭矩力不应小于40N.m，且不应大于65N.m;对接扣件开口应朝上或朝。(12) 脚手板探头应用铁丝固定在支承杆件上；自顶层作业层的脚手板往下 计，宜每隔12m满铺一层脚手板。2.操作工艺流程见图6-1图6-1 操作工艺流程图3.搭设方法：按照从下到上的原则，依照脚手架搭设操作规程

15、进行搭设。6. 2脚手架的拆除1 脚手架拆除要点(1) 清除脚手架上杂物及地障碍物。(2) 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。(3) 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或瘦长层拆除后 再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。(4) 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5米)时，应先在适 当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。(5) 卸料时严禁将钢管、扣件抛掷至地面。(6) 拆除脚手架，应统一指挥，防止撞击已建成的装饰面。2 脚手架拆除流程见图6-2。图6-2 脚手架拆除流程图2 脚手架拆除方法遵循“从上到下，先搭后拆，后搭先拆

16、”的拆除原则，按照脚手架拆除操作规程进行拆除。拆除架体要保证架体的稳定性和人员的安全，预防严防安全事故发生。七、检查与验收7.1构配件检查与验收1. 新钢管应有产品质量合格证，有质量检验报告；钢管表面应平直光滑， 不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕；钢管外径、壁 厚、端面等的偏差要符合规的要求。2. 旧钢管要按规进行抽检；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形 的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新旧钢管、扣件必须进行防锈处理。3. 脚手板的使用要符合规要求，腐朽的脚手板严禁使用。7.2 脚手架检查与验收1. 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收： (1)基础完

17、工后即脚手架搭设前；(2)作业层上施加荷载前；(3)每搭设1013m高度后；( 4)达到设计高度后；( 5)遇有六级大风与大雨后；( 6)停用超过一个月后。2. 脚手架使用中，应定期检查下列项目：( 1 )杆件的设置和连接， 连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；( 2 )地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；( 3)扣件螺栓施工松动；( 4 )安全防护措施是否符合要求；脚手架是否超载；(5)本工程脚手架高度为22m其立杆的沉降与垂直度偏差尚应符合规的 要求。八、脚手架计算扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规(

18、GB50007-2002)、建筑结构荷 载规 (GB 50009-2001)、 钢结构设计规 (GB 5001 7-2003)等编制。本次计算 针对22n高脚手架。一、参数信息 :1. 脚手架参数本工程脚手架搭设高度5m至22n不等，现以22m为计算模型。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5 米，立杆的横距为 1.05米，大小横杆的步 距为 1.8 米；排架距离墙长度为 0.35 米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48 X 3.0 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00 ； 连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距 3 米，采用

19、扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值 :2.500 kN/m 2；脚手架用途 : 装修脚手架； 同时施工层数 :2 层；3. 风荷载参数 本工程地处省市，基本风压为 0.8 kN/m 2；风荷载高度变化系数 也为1.00，风荷载体型系数e为1.13 ; 脚手架计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m2):0.1248 ； 脚手板自重标准值 (kN/m2):0.300 ；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.150 ； 安全设施与安全网 (kN/m2):0.005 ；脚手板类别 : 竹笆片脚手板；栏杆挡板类别 :栏杆、

20、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值 (kN/m2):0.033 ；脚手板铺设总层数 :4； 单立杆脚手板铺设层数 :0；5. 地基参数地基土类型 : 素填土；地基承载力标准值 (kpa):160.00 ； 立杆基础底面面积 (m2):0.25 ；地基承载力调整系数 :0.40 。鼬W秫畑面图、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规(JGJ130-2001)第524条规定，大 横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上 面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P 1=0.033 kN/m

21、;脚手板的自重标准值：P2=0.3 X 1.05/(2+1)=0.105 kN/m ;活荷载标准值：Q=2.5 X 1.05/(2+1)=0.875 kN/m ;静荷载的设计值:q 1=1.2 X 0.033+1.2 X 0.105=0.166 kN/m ;活荷载的设计值:q 2=1.4 X 0.875=1.225 kN/m ;图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为 Mmax=0.08 X 0.166 X 1.52+0.10 X 1.225

22、X 1.5 2 =0.305 kN.m；支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为 M2max= -0.10 X 0.166 X 1.5 2-0.117 X 1.225 X 1.5 2 =-0.36 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T =Max(0.305 X 他.36 X06)/4490=80.178 N/mm 2;大横杆的最大弯曲应力为 (7 = 80.178 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设 计值 f=205 N/mm 2，满足要求！3. 挠度验算 :最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：其中：静荷载标准值 : q 1= P1+P2=0.03

23、3+0.105=0.138 kN/m ； 活荷载标准值 : q 2= Q =0.875 kN/m ；最大挠度计算值为：V= 0.677 X 0.138 X 15007(100 X 2.06 X 105X 107800)+0.990 X 0.875 X 1500/(100 X2.06 X 105X 107800) = 2.188 mm ;大横杆的最大挠度 2.188 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm 与10 mm满足要求！三、小横杆的计算 :根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算， 大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算

24、值作为小横杆集中荷载， 在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值： p1= 0.033 X1.5 = 0.05 kN ； 脚手板的自重标准值： P2=0.3X1.05X1.5/(2+1)=0.158 kN ； 活荷载标准值： Q=2.5X1.05X1.5/(2+1) =1.313 kN ； 集中荷载的设计值 : P=1.2 X(0.05+0.158)+1.4 X1.312 = 2.086 kN ；r 1r 、r 1r1r1r 1r 1r1卩 冃r rr百r 1fri广r 1! -.3卜L/3F+小横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载

25、与大横杆传递荷载的标准值最不利分 配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mmax = 1.2 X 0.033 X 1.052/8 = 0.006 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = 2.086 X 1.05/3 = 0.73 kN.m ;最大弯矩M= Mqmax + M pmax = 0.736 kN.m ;最大应力计算值(T = M / W = 0.736 X614490=163.867 N/mm 2 ;小横杆的最大弯曲应力(7 =163.867 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆

26、传递荷载的设计值最不利分 配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=5 X 0.033 X 10504/(384 X 2.06 X 105 X 107800) = 0.024 mm ; 大横杆传递荷载 P = p 1 + p 2 + Q = 0.05+0.158+1.312 = 1.52 kN ;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下VPmax = 1519.95 X 1050X (3 X 105俨-4 X 1050/9 )/(72 X 2.06 X 105x 107800) = 2.812 mm ;最大挠度和 V = V qmax + V pmax =

27、 0.024+2.812 = 2.836 mm ； 小横杆的最大挠度为 2.836 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7 与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算 :按规表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载 力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规5.2.5):Rw Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值 : P 1 = 0.033 X1.5X2/2=0.0

28、5 kN ；小横杆的自重标准值 : P 2 = 0.033 X1.05/2=0.017 kN ； 脚手板的自重标准值 : P 3 = 0.3 X1.05X1.5/2=0.236 kN ； 活荷载标准值 : Q = 2.5 X1.05X1.5 /2 = 1.969 kN ； 荷载的设计值 : R=1.2 X(0.05+0.017+0.236)+1.4 X1.969=3.121 kN ；R 8.00 kN ，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !五、脚手架立杆荷载计算 : 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以 下容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN) ，为0

29、.1248N G1 = 0.1248+(1.50 X2/2) X0.033/1.80 X(22.00-22.00) = 0.000；N GL1= 0.1248+0.033+(1.50X2/2) X0.033/1.80 X22.00 = 4.089 ；(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板，标准值为0.3N G2= 0.3 X ox 1.5 X (1.05+0.3)/2 = 0 kN ;N gl2= 0.3 X4X 1.5 X (1.05+0.3)/2 = 1.215 kN ;(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板， 标 准值为0.15N

30、G3 = 0.15 X0X1.5/2 = 0 kN ；NGL3= 0.15 X4X1.5/2 = 0.45 kN ；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2)； 0.005NG4 = 0.005 X1.5X(22-22) = 0 kN ；N GL4= 0.005 X1.5X22 = 0.165 kN ；经计算得到，静荷载标准值N G =NG1+NG2+NG3+NG4 = 0 kN ；N GL=NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4 = 5.919 kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距施工荷载总和 的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 2.

31、5 X1.05X1.5X2/2 = 3.938 kN ； 风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规(GB50009-2001) 的规定采用：W o = 0.8 kN/m 2；U z- 风荷载高度变化系数， 按照建筑结构荷载规 (GB50009-2001) 的规定采用：U z= 1 ；U s - 风荷载体型系数：取值为 1.13；经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X0.8X1X1.13 = 0.633 kN/m 2；不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N s = 1.2N GL+1.4NQ= 1.2X5.919+ 1.4 X3.93

32、8= 12.615 kN ；N d = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 X 0+ 1.4 X 3.938= 5.512 kN ;考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值为N s = 1.2 N GL+0.85X1.4NQ = 1.2 X5.919+ 0.85 X1.4X3.938= 11.788 kN；N d = 1.2 N G+0.85X1.4NQ = 1.2 X0+ 0.85X1.4X3.938= 4.686 kN ； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 X1.4WkLah2/10 =0.850X1.4X0.633X1.5X1.82/10 = 0.366 kN.m

33、；六、立杆的稳定性计算 :外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1. 22.00 米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 5.512 kN ； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm ； 计算长度附加系数参照扣件式规表 5.3.3 得 ：k = 1.155 ；当验算杆 件长细比时，取块 1.0；计算长度系数参照扣件式规表5.3.3得：卩=1.5 ;计算长度，由公式I。= k X ”X确定：Io = 3.118 m ; 长细比 Lo/i = 196；轴心受压立杆的稳定系数由长细比I o/i的计算结果查表得到： =0.188

34、 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm 2；立杆净截面模量 (抵抗矩) ： W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ： f =205 N/mm 2；(T = 5512/(0.188X 424)=69.155 N/rh;立杆稳定性计算(7 = 69.155 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f= 205 N/m*,满足要求！考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ： N = 4.686 kN ； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm ； 计算长度附加系数参照扣件式规表 5.3.3 得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规表533

35、得：卩=1.5 ;计算长度 , 由公式 l 0 = kuh 确定： l0 = 3.118 m ； 长细比: L 0/i = 196；轴心受压立杆的稳定系数由长细比I o/i的结果查表得到： = 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm 2；立杆净截面模量 (抵抗矩) ： W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ： f =205 N/mm 2；(T = 4685.625/(0.188X 424)+365973.552/4490 = 140.291 N/mft?立杆稳定性计算(7 = 140.291 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/m*,满足要求！2. 2

36、2.00 米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ： N = 6.307 kN ； 计算立杆的截面回转半径 ： i = 1.59 cm ； 计算长度附加系数参照扣件式规表 5.3.3 得 ： k = 1.155 ；当验算杆 件长细比时,取块 1.0；计算长度系数参照扣件式规表5.3.3得：卩=1.5 ;计算长度，由公式I。= k X X确定：I。= 3.118 m ;长细比 Lo/i = 196；轴心受压立杆的稳定系数 由,长细比 I o/i 的计算结果查表得到 ： = 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm 立杆净截面模量 (抵

37、抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm 2；(T = 6307/(0.188X 424)=79.128 N/m2;立杆稳定性计算(7 = 79.128 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/mmt满足要求！考虑风荷载时 , 双立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N =5.894 kN ； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm ； 计算长度附加系数参照扣件式规表 5.3.3 得 ： k = 1.155；计算长度系数参照扣件式规表5.3.3得：卩=1.5 ;计算长度 , 由公式 l 0 = kuh 确定： l0 = 3

38、.118 m ； 长细比: L 0/i = 196；轴心受压立杆的稳定系数由长细比I o/i的结果查表得到： = 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm 2;立杆净截面模量 (抵抗矩 ) ： W = 4.49 cm 3; 钢管立杆抗压强度设计值 ： f =205 N/mm 2;7 = 5894.032/(0.188 X 424)+365973.552/4490 = 155.45 Nm/m 2 ;立杆稳定性计算 7 = 155.45 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2,满足要求！七、连墙件的计算 :连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N I = N

39、Iw + N 0风荷载标准值 Wk = 0.633 kN/m 2;每个连墙件的覆盖面积脚手架外侧的迎风面积Aw = 10.8 m 2;按规 5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N 0= 5.000 kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN) ,按照下式计算：NIw = 1.4 X WkX Aw = 9.568 kN ;连墙件的轴向力设计值 Ni = N iw + No= 14.568 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：N f = A - f其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比10 /i = 350/15.9的结果查表得到 =0.941, I为排架距离墙

40、的长度；又： A = 4.24 cm 2; f=205 N/mm 2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.941 X 4.24 X 104X 205X 103 = 81.792 kN；N = 14.568 N f = 81.792,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni = 14.568小于双扣件的抗滑力16 kN，满足要求！V抑手架T酗1A连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求Pw f g地基承载力设计值：f g = f gkX kc = 64 kpa ;其中，地基承载力标准值：f gk= 160 kpa ;

41、脚手架地基承载力调整系数： kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力： p = N/A =22.05 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 5.512 kN ；基础底面面积 ：A = 0.25 m 2 。p=22.05 f g=64 kpa。地基承载力满足要求！九、技术质量保证措施1、进场（搭设前）脚手架材料质量标准1 ）钢管：采用外径48mm壁厚3.5mm勺Q235勺焊接钢管，材质符合碳素结 构钢（GB700-88）的相应规定。不得有明显变形、裂纹、压扁和锈蚀。必须进 行防锈处理： 即对购进勺钢管先行除锈， 然后壁搽涂两道防锈漆， 外壁涂防锈漆 一道和橘黄色面漆（安

42、全标识性特殊钢管面漆为红白相间），并定期复涂，能保 证文明施工要求。2 ）扣件：符合可锻铸铁分类及技术条件（GB978-67）的规定,与钢管管径相匹配。使用机械性能不低于KT-33-8的可锻铸铁，附件材料应符合碳素结 构钢（GB700-88中Q235钢的规定；螺纹符合普通螺纹（GB196-81）的规 定；扣件不得有加工不合格、无出厂合格证、表面裂纹变形、锈蚀等质量问题。活动部位应灵活转动；夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm表面应涂刷油漆。2、脚手架的质量检查及验收1 ）在脚手架基础、分段措施完成之后，必须由安全部、技术部、工程部、 配属队伍等按照分段、 部位、搭设和防护等项目进行检查、 验收，并填写验收单、 合格后方可进行搭设或使用。2 ）脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许投入 使用或继续使用。A、每搭设10m高度；B、达到设计高度；C、刚搭设完毕后或连续使用达六个月；D施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；E、在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力作用之后；F、在使用过程中，发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结以及其它安全隐患