放射室专项施工方案-木模

1、编号:A2 施工组织设计（方案）报审表 工程名称：开平市中心医院肿瘤科大楼致：江门市安厦建设监理有限公司我方已根据施工合同的有关规定完成了 开平市中心医院肿瘤科大楼直加机房专项施工方案的编制和专家论证工作， 该方案已经我单位上级技术负责人审查批准, 请予以审查。附：直加机房专项施工方案承包单位（章）广东金辉华建集团有限公司项目经理日 期年 月 日专业监理工程师审查意见：审查结论：同意修改后再报重新编制专业监理工程师日期总监理工程师审核意见：审查结论：同意修改后再报重新编制项目监理机构 总监理工程师 日期放射室专项施工方案专家论证报审表工程名称：开平市中心医院肿瘤科大楼致：专家评审小组我方已根据

2、施工合同的有关规定完成了开平市中心医院肿瘤科大楼直加机房专项施工方案的编制，请专家予以评审。附：直加机房专项施工方案承包单位（章）：广东金辉华建集团有限公司项目经理：日期：专家小组评审意见：该专项施工方案内容完整、可行，计算书和验算依据符合有关标准规范的要求，安 全施工的基本条件满足施工现场的实际情况，同意施工单位认真按此方案进行施工，监 理单位加强监督把关。日期单位职务职称签名开平市中心医院肿瘤科大楼直加机房专项施工方案工程名称：开平市中心医院肿瘤科大楼工程地点：开平市中心医院建设单位：开平市中心医院设计单位：开平市腾达建筑设计院施工单位：广东金辉华集团有限公司监理单位：江门市安厦建设监理有

3、限公司编制单位:广东金辉华集团股份有限公司开平市中心医院项目部审批单位：广东金辉华集团股份有限公司技术部审批人：审批日期:编制人：技术负责人：编制日期： 年 月目录第一章、编制依据 1.第二章、工程概述 1.2.1 工程概况 1.2.2 放射室平面布置示意图及剖面图 1.第三章、结构工程特点与难点及处理措施 3.3.1 结构工程特点 3.3.2 结构工程难点 4.3.3 处理措施 4.第四章、人工机械与材料计划 4.4.1 劳动力投入 4.4.2 主要材料供应计划 5.4.3 主要施工机械设备 5.第五章、施工整体部署及计划 6.5.1 结构施工整体部署 6.5.2 施工总体顺序 6.第六章、

4、放射室施工方法及技术措施 6.6.1 钢筋工程 6.6.2 模板工程 7.6.3、混凝土工程 8.第七章 模板工程计算书 1.4.7.1 墙板计算书 1.4.7.2 1.8 米厚顶板计算书 2.2.7.3 3.0 米厚顶板计算书 3.2.第八章 直线加速器室保温材料计算 4.18.1 混凝土配合比初步设计 4.18.2 混凝土升温计算 4.1.8.3 保温材料计算 4.1.第九章、安全保障措施 4.3.9.1 施工安全措施 4.3.9.2 开展安全教育 4.4.9.3 加强安全检查 4.4.第十章、文明施工及环保 4.5.10.1 文明施工 4.5.10.2环保保护 4.5.第十一章 应急预案

5、 4.7.第十二章、监测监控 4.8.第一章、编制依据1、中华人民共和国国家标准 GBJB-74 “放射防护规定”2、广东省卫生厅转发卫生部的有关规定：(1) (80)卫生字第38号关于发布“医用治疗X线卫生防护规定”(2) GBW 3-80 “医用远距治疗R线卫生防护规定”(3) (81)卫工字第7号关于发布“医用高能X线和电子束卫生防护3开平市人民医院放射室施工招标文件； 4房屋施工组织设计手册及有关施工规范、规程、标准等； 5混凝土外加剂应用技术规范 (GB50119-2003) 6我单位多年类似工程的施工经验。第二章、工程概述2.1 工程概况开平市中心医院肿瘤科大楼直加机房 ,包含钴

6、60室、直线加速器室等。 其治疗设备的 电子束和光子束(即高能x射线和高能r射线)如果泄漏出去，对人体有严重的伤害及至 人于死亡。因此，国家对医院放射治疗室的卫生防护有严格的防护规定， 各种放射治疗室墙板的 防护厚度均按国家规定，根据防护等级和要求，经计算确定。计算时，混凝土的密度为 2.35T/m3。此类构筑物绝对不允许有蜂窝、孔洞、裂缝的出现和夹有松散混凝土的现象。 以确保防护构筑物不池漏射线伤人。治疗室与控制室均需分设； 治疗室四周墙及顶板均厚度不同； 入口为 S 迷道或迷宫型 迷道，多次散射，使治疗室入口的散射强度接近于天然；门或栏为连锁装置即行程开关， 使门或栏不关上不能开机；门口拟

7、装工作指示灯。 (即红、绿灯)闭路电视摄像头，声或 光警报系统，应急关闭等；钻60深部X线，浅层X线治疗室，均在顶板上有曲道抽风， 解决既不漏射线又能每小时 3- 4 次换气；激光定位装置；直线加速口，还要制冷系统把0 0C 2水温降至18 -20机内降温系统；放射治疗室均把使用面积要求设计在 30m以上。钻 60 及深部 X 线治疗室砼墙与顶板较厚， 必须配外， 上下两层防裂钢筋， 否则大体 积混凝容易出现收缩裂缝，做成射线漏出，无法补救，甚至迫使废弃不能用。另方面考虑 平战结合，墙板增加每平方三吨冲力， 概算标配筋比防裂钢筋增加不多， 这样战时附落弹， 也不至大破坏，不易做成钻源流失，酿成

8、严重的放射事故。2.2 放射室平面布置示意图及剖面图I 一4JL丄亠亠JL第三章、结构工程特点与难点及处理措施3.1结构工程特点1、放射室结构尺寸为宽14.7mx长39.9m。结构砼强度C25,底板厚度2.50m,顶板厚度1.80m、3.0cm，壁墙厚度 1.60m、1.80m、2.90m。2、由于放射室结构砼标准很高，砼不能出现蜂窝、麻面、孔洞；地平、墙身与顶板因要安装设备，施工误差必须在规范之内，地面、顶面平整，墙身竖直。3、施工缝预留二道：墙与底板之间第一道施工缝留在标高 0.30米处，墙与顶板之间第二 标高4.20米处，接缝采用凹凸状；严禁出现施工冷缝。施工缝如下图：4、预留箱后用钢板

9、进行防射线，钢板厚度为减少砼厚度的1/3厚。3.2结构工程难点1、 由于墙顶板厚度较大，钢筋密且墙体顶板内均有二至三层钢筋网（钢筋间排距10cm）， 砼的浇筑振固相当困难。2、墙、顶板砼厚度160cm300cm在现浇砼期间室温较高，容易引起砼开裂，出现施工 冷缝等。3、墙、顶板砼较厚，并且要连续现浇，不能出现施工冷缝，砼自重和施工时动载对模板 脚手架要求很高。3.3处理措施1、合理安排各工序，准备预备人员杜绝出现由于施工人员不够而出现施工冷缝。2、优化施工组织设计，合理进行分缝。3、配套施工设备并配备发电机防止由于停电而出现施工冷缝。4、 减小碎石粒径，碎石粒径最大不能超过钢筋间距1/3,增加

10、搅拌时间增加砼和易性，坍 落度控制在17cm,砼下料高度控制在2m范围之内，加强砼的捣固。5、施工缝严格按技术要求施工。6、加强施工过程监控力度，发现施工质量问题及时处理。7、在施工时，严格按设计及规范施工。&保证内外温差不超过25度，采取蓄热保湿养护法，利用墙顶板采用木模的有利条件， 可以有效封闭混凝土内水分蒸发，使混凝土能在潮湿条件下进行养护，控制干缩裂缝产生， 在这之上再盖麻袋或草包保温，减少表面热量散发。优化砼配合比，砼内掺加冰块与缓凝剂， 尽量避免中午开始现浇砼，减少水化热。第四章、人工机械与材料计划4.1劳动力投入根据工程规模及工期要求，在施工过程中劳动力依据现场实际情况调整:劳动

11、力投入表序号人员名称人数备注1管理人员162砼工153钢筋工254架子工125模型工186电焊/氧焊工67电工28后勤服务人员及杂工15合计109附注说明：根据该项目施工进度与工期要求，增加人员，满足施工的需要，确保工期4.2主要材料供应计划主要材料计划表序号项目名称单位数量备注1钢筋T根据进度米购2C25砼m323003 48架管T15根据进度米购4脚手架管扣件个3320根据进度米购4.3主要施工机械设备主要机械设备序号机械名称规格型号单位数量备注1发电机30KVA台12全站仪徕卡台13水准仪徕卡台14电动空压机3 m3台15钢筋调直机GT4-10台16潜水水泵QY100-45-5.5台27

12、砼运输车10 m3台58钢筋切断机CQ40台19砼输送泵三一 B60台310平板捣固器套111捣固棒套212电动木工锯台113手提木工锯台1说明：如根据工期要求不能满足施工生产时，立即投入相应的机械设备以满满足正常施工生产。第五章、施工整体部署及计划5.1结构施工整体部署结构施工原则“底板与墙在标高0.3m处留施工缝，墙与顶板之间在标高4.3m处留施工缝。 5.2施工总体顺序放射室施工：土方开挖一砼垫层一底板钢筋绑扎及预埋件一底板砼浇筑一养护底板砼f绑扎墙钢筋f安装墙内预埋件f安装墙身模板f加固模板安装对拉筋f现浇墙身C25砼f养护砼-脱模一搭脚手架一顶板模板一绑扎板钢筋一安装预埋件一检查结构

13、尺寸与预埋件位 置f现浇顶板C25砼f养护砼f脱模f地平预埋件安装现浇地平砼f砼收面f养护砼f放射 室内外装修。第六章、放射室施工方法及技术措施6.1钢筋工程(1) 钢筋绑扎顺序底板及导墙施工时预留插筋f (底板及导墙混凝土) f墙内层钢筋f水电套管f墙外 层钢筋f (模板、混凝土)f顶板钢筋f清理验收。注：防雷接地等穿插进行。(2) 钢筋绑扎注意点钢筋锚固长度及弯筋长度；双层钢筋间距均匀，板双层筋之间用22钢筋做马凳支撑，间距1000mm设一道，3000mn及1800mn板厚部分分开设置。马凳长1000mm横筋两端悬臂100mm两支腿 间距800mm高度根据需要制作。因墙较厚， 竖向钢筋容易

14、变形， 板筋绑扎到墙筋上易使墙筋发生变形， 在墙的两片钢 筋之间加斜支撑或在墙内设马凳支撑。6.2 模板工程6.2.1 、顶板模板（1）厚度为1800mn顶板模板模板面层选用双层18mm厚九夹板，中间夹一层塑料薄膜，兼起保温养护作用，次龙 骨采用80x 80mn木方，间距不大于150mm经计算主龙骨采用100X 100mn木方不能满足 要求，因此主龙骨采用双根背靠背 10 槽钢做支撑（单根 10 槽钢虽能满足要求但肢短不 容易固定，两槽钢用 M12螺栓连接，间距1000mr）间距600mm支撑采用？48x 3.5钢 管支撑体系，立杆间距500mm横杆步距1000mm并与四墙体用可高底座顶紧。（

15、3）厚度为3000mm顶板模板模板面层选用双层18mm厚九夹胶板，次龙骨采用80x 80mm木方，间距不大于150mm 主龙骨采用双根背靠背10槽钢（两槽钢用 M12螺栓连接，间距1000mm，做支撑间距 600mm支撑采用？48x 3.5支撑体系，立杆间距500mm横杆步距600mm顶板模板支撑脚手架因横杆长度模数关系在周边如出现不合适情况， 要增加立杆并用 扣件横杆与整架连接。 或采用交错方式保证顶板模板周圈支撑强度。 顶板模板在混凝土强 度达到设计标准值 100%后再晚一周方可拆除。因顶板支撑较密，直线加速器室内第二道 施工缝以上侧模板同顶板一起拆除。6.2.2 、顶板侧模板模板面层为双

16、层18mm?九夹胶板，次龙骨采用80x 80mm木方竖向设置，间距不大于 150mm水平向采用双根？48x3.5做背楞间距400mm采用M22对拉螺栓，水平间距800mm 外墙部分用止水型加焊 80x 80x 5 止水片，内墙对拉螺栓埋在墙混凝土中， 对拉螺栓两端 加锥形垫，剔除后将螺杆外露部分割除，用膨胀砂浆补平。侧模板在板底标高以下用螺栓对拉，中间用钢丝对拉，外侧用钢管加可调支撑或 100 x 100mm木方配木楔支撑于地面上，支撑水平间距 800mm支撑端部垫木方。内侧模板用 钢管做斜撑。6.2.3 、墙侧模板墙模板内混凝土净高4.5米，模板配制高度4.7米，模板面层板为双层18mm厚九

17、夹 胶板，次龙骨间距250mm双？48x 3.5钢管间距500mm对拉螺栓为M16水平间距、竖 向间距均为500mm模板宽度以2440mm 1220mn为主。6.2.4 底板模板底板模板采用240厚砖模，M10水泥砂浆砌筑。6.2.5 墙体重点、难点部位的模板施工方法1、墙下口施工缝处：因企口缝高 300mm墙下第一道对拉螺栓无法穿过，现作如下 修改：将该处对拉螺栓割断，与附加的25水平钢筋单面焊10d,紧贴企口缝上口位置加 一排对拉螺栓，间距按 500mm。2、墙上口施工缝处：该处先支设企口模板，模板与搭设的操作架上的钢管连接、锁 牢，模板下端放在预埋的对拉螺栓上。3、对拉螺栓500mm用1

18、20X80X10mnt勺钢板作垫片，用双螺母锁紧钢板，调整好模板尺寸后，后一道螺母与对拉螺栓点焊牢固，两钢管之间间距不大于20mm且通高分三处用钢筋点焊连接牢固。6.2.6 、施工注意事项1、顶板模板因跨度大，自重大，应按 2%o起拱。2、为防辐射，所有穿墙螺杆不能加套筒。6.3 、混凝土工程6.3.1 直线加速器室墙厚达 1.6 米、 1.8 米、 2.9 米，顶板厚达 1.8 米、 3.0 米，为大 体积混凝土， 为保证施工质量， 按大体积混凝土施工要求进行施工。 施工控制重点为分层 浇筑及温度控制。6.3.2直线加速器室混凝土浇筑量一、二号机房底板均约为591需，墙均体约为607需, 顶

19、板均约为450m,分三次浇筑，第一次浇筑底板及基础梁（C25P8，混凝土量约为59im, 浇筑至侧板0.30m标高。第二次浇筑墙体（C25矿），混凝土量约为607帛，浇筑至4.30m 标高。第三次浇筑墙顶板（C25矿），混凝土量约为450m,浇筑至6.30、7.50m标高。6.3.3 0.30m 以下（混凝土底板及侧墙）为C25P8,水泥采用普通硅酸盐水泥。0.30m 以上（混凝土侧墙及顶板）为 C25P8水泥采用水化热较低的矿渣硅酸盐水泥，混凝土密 度2400kg/m3。6.3.4 由于直线加速器室墙、板厚度不同，现场混凝土浇筑后温度应力仅根据水泥选 料及选择最大浇筑厚度计算。6.3.5 混

20、凝土的施工1. 技术措施为保证混凝土工程在夏季期间的施工质量，采取如下措施：(1)为保证混凝土不开裂，在混凝土中应掺加缓凝剂或减水剂。(2) 在风雨或暴热天气运输混凝土，罐车上应加遮盖，以防进水或水分蒸发。(3) 在高温炎热季节施工时，要在混凝土运输管上遮盖湿罩布或湿草袋，以避免阳 光照射，并注意每隔一定的时间撒水湿润。(4) 顶板分层施工时的构造措施：在顶板水平施工缝处插入 1660(钢冈筋，伸入上 下层混凝土 500mm梅花形布置，在上下层混凝土接触面中设置 16150双向钢筋网片， 提高混凝土表面抗拉能力、降低干缩影响。2. 混凝土温度控制和收缩裂缝预控措施混凝土温度控制为了有效地控制有

21、害裂缝的出现和发展， 必须从控制混凝土的水化升温、 延缓降温速 率、减小混凝土收缩、 提高混凝土的极限拉伸强度、 改善约束条件和设计构造等方面全面 考虑的措施。( 1 )降低水泥水化热a. 选用低水化热混凝土；b. 充分利用混凝土的后期强度，减少每立方米混凝土中水泥用量。根据试配、试验水3泥用量P.S32.5，严格控制在330kg/m以内；c. 使用粗骨料，尽量选用粒径较大，级配良好的粗骨料，如：密云产碎石，掺加粉煤 灰等掺合料、掺加相应的减水剂、改善和易性、降低水灰比，以达到减少水泥用量、降低 水化热的目的。( 2)降低混凝土入模温度a. 选择较适宜的气温浇筑大体积混凝土， 尽量避开炎热天气

22、浇筑混凝土。 夏季采用低 温搅拌混凝土，对骨料进行护盖或设置遮阳装置避免日光直晒， 运输工具应达设避阳设施， 以降低混凝土拌合物的人模温度。b. 掺加FS-H复合型外加剂，初凝时间延长到16小时。c. 在混凝土入模时，入模温度不大于 25C，采取措施改善和加强模板内的通风，加 速模内热量的散发。(3)加强施工中温度控制a. 在混凝土浇筑之后，做好混凝土的保温保湿养护，缓缓降温，充分发挥徐变特性， 减低温度应力，夏季应注意避免爆晒，注意保湿，以免发生急剧的温度梯度发生。b. 采取14天长时间的养护，规定合理的拆模时间，混凝土浇筑后7天拆侧模，延缓降温时间和速度，充分发挥混凝土的“应力松弛效应”O

23、c. 加强测温和温度监测与管理，实行信息化控制，随时控制混凝土内的温度变化，内 外温差控制在25C以内，混凝土降温速度不大于1.52 C/d，及时调整保温及养护措施， 使混凝土的温度梯度和湿度不致过大，以有效控制有害裂缝的出现。d. 合理安排施工程序， 控制混凝土在浇筑过程中分层浇筑厚度， 避免混凝土拌和物堆 积过大高差。在结构完成后及时回填土，避免其侧面长期暴露。（4）改善约束条件，消减温度应力 采取分层浇筑大体积混凝土，要求混凝土分层厚度为 1525cm ，以放松约束程度，减少每次浇筑长度的蓄热量，以防止水化热的积聚，减少温度应力。（5）提高混凝土的极限拉伸强度a. 选择良好级配的粗骨料，

24、严格控制其含泥量，含泥量不大于1.0%。加强混凝土的振捣，提高混凝土密实度和抗拉强度，减少收缩变形，保证施工质量。b. 采取二次投料法，二次振捣法，浇筑后及时排除表面积水，加强早期养护， 提高混 凝土早期或相应龄期的抗拉强度和弹性模量。c. 在大体积混凝土基础内设置必要的温度配筋， 在截面突变和转折处， 底、顶板与墙 转折处，孔洞转角及周边，增加斜向构造配筋，以改善应力集中，防止裂缝的出现。（6）其它预控措施a. 混凝土浇筑时，振捣要密实，以减少收缩量，提高混凝土抗裂强度。 并注意对板面 进行抹压，可在混凝土初凝后，终凝前，进行二次抹压，以提高混凝土抗拉强度，减少收 缩量。混凝土浇筑后，应及时

25、进行养护b. 采取蓄热保湿养护法， 利用墙顶板采用木模的有利条件， 可以有效封闭混凝土内水 分蒸发，使混凝土能在潮湿条件下进行养护， 控制干缩裂缝产生， 在这之上再盖麻袋或草 包保温，减少表面热量散发。c. 保湿养护能能使水泥水化顺利进行， 提高砼的极限拉伸强度， 减小温度应力以及减 少砼表面的收水裂缝，最终确保内外砼温度梯度在设计和规范允许范围之内。d. 直线加速器室保温层施工要求 对于不同部位按方案要求加盖保温材料（或双层底模） ，参见下文保温材料计算书。e. 墙模侧面挂麻袋时， 用铁丝将麻袋连成条状覆盖， 盖严贴实固定在围檩上， 木档区 格内塞麻袋。养护期间适当喷水润湿麻袋。f. 因支撑

26、的影响，加速器室墙板与顶板分开浇筑，因此墙顶亦需用麻袋保温。g. 保温期间，尤其是顶板保温时封闭直线加速器室进门，可以有效地防止热量散失。h. 保温期间要做好相邻区域的防火安全工作，严禁游烟和附近动火作业。i. 保温层的撤除时间参照大体积混凝土程经验， 一般不得早于一周时间。 具体方法是 分层拆除保温材料，严禁施工人员擅自提早拆模。6.3.6 混凝土浇筑由于施工时间处于夏季， 为保证混凝土浇筑连续均衡， 为缩短浇筑时间， 采用两台汽 车泵进行。混凝土理论泵送能力：90mVh x 2=180nr/h混凝土实际泵送能力（ 1#泵为例）：5.5 m3*（ 90mVh 宁 60min） =3.7min

27、 （每罐车泵送时间）考虑交通影响、罐车就位、退车及分层浇筑、振捣的要求，间隔时间合计为 20min60min* 20 min=3 车60min 泵送能力为 5.5m3x 3=16.5mf总的60min泵送能力为16.5m3x 2=33nn （每小时最小混凝土需求量） 考虑到交通高峰期是造成堵车， 将该部位混凝土浇筑时间定在晚上八点开盘， 同时 夜间环境温度较低，有利于减少混凝土浇筑期间的蓄热量。 另外要合理安排施工程序， 使两台汽车泵顺序循环分层浇筑混凝土， 分层厚度严格 控制在200250mm用标尺杆检查，振捣密实以表面出浆为准，控制混凝土浇筑过程中均 匀上升，避免混凝土拌合物堆积过大高差，

28、防止水化热的聚集，消减温度应力。 预先在模板上口四周留设泄水孔。 在浇筑混凝土前清理流畅， 以使混凝土表面泌水 排出。当混凝土浇筑接近尾声时， 将混凝土泌水排集到模板边， 顺泄水孔流出或用真空泵 将水抽出。 大体积混凝土养护期间需严格控制，其内外温差在25 C范围内，养护主要达到保温、保湿的目的。混凝土浇筑后 1 2小时内在混凝土上表面覆盖塑料布及两层麻布袋，在 侧面模板外侧悬挂包覆一层塑料布， 一层麻布袋形成保温层， 以保证混凝土表面温度不至 过快散失， 减少混凝土表面的温度梯度， 防止产生表面裂缝， 充分发挥混凝土的潜力和材 料的松弛特性。 使混凝土的平均总温差产生的接应力小于混凝土抗拉强

29、度，防止产生贯穿裂缝。同时连续蓄水养护保湿， 使尚在混凝土强度发展阶段。 潮湿的条件可防止混凝土表 面产生脱水而产生干缩裂缝， 另外，可使水泥的水化顺利进行， 提高混凝土极限抗接强度， 拆侧模时间控制在 7天。6.3.7 、测温1、测温仪器的选用和埋设测温仪器选用JDC-2型携带式电子测温仪及其相匹配的埋入测温元件。全部测温孔均按平面布置图编号，每组测温点元件埋设3个深度，分别为200mm浇筑高度的中间位置、 浇筑底标高返200mm高位置。这样就可真实地反映混凝土内外温差、 降温梯度和温升的均 匀性。将测温元件按不同测定深度定位，将其引出线绑扎在一起，固定在与板中上下层钢 筋绑在一起的竖向钢筋

30、支棍上，让测温线的插头露出混凝土表面 300500mn用塑料布包 扎保护好。根据温差，再增减保温层的厚度。测温杆平面布置图如下：2、测温a. 每个工作班对混凝土入模温度测定4次。b. 混凝土从开始浇筑15天之内每隔2h测量一次。以后对混凝土上、中、下面和大气 温度每昼夜测定4次。c. 由于直线加速器室层高高，浇筑截面面积大，为保证浇筑质量，减少温度裂缝， 共 分三次浇筑。第一、二次混凝土浇筑后的测温应持续到下一次浇筑开始前； 最后一次混凝 土浇筑后的测温应达到28d,混凝土浇筑14d以后可每昼夜测温2次。d. 测定的温度必须正确、真实、记录详细及时反馈给现场技术负责人。3、混凝土养护a. 降低

31、混凝土块体里外温度差和减慢降温速度来达到降低块体自约束应力和提高混 凝土抗拉强度，以承受外约束应力时的抗裂能力，对混凝土的养护是非常重要的。b. 混凝土浇筑前，应准备好在浇筑过程中所必须的抽水设备和防雨防暑措施。混凝土的养护墙、梁混凝土采用涂刷养护剂及浇水的方法进行养护，大体积混凝土顶面蓄水养护。c. 夏季施工时，覆盖保温在混凝土浇筑完毕后混凝土终凝后进行。d. 抗渗混凝土的浇水养护时间不得少于 14天。4、混凝土试块留置每一台班浇筑的混凝土，均留置四组试块（并依据混凝土方量增加组数），测同条件、 7d、28d强度，一组备用；地下室底板、外墙等有抗渗要求的部位增加一组抗渗试块。各构件拆模强度以

32、及同条件强度试块预留结构类型拆模要求试块留置组数竖向结构7天留置同条件试块4组楼板强度达到100%!晚一周留置同条件试块4组以上注：拆模后，混凝土和模板分离，但不能撤除模板，以保证混凝土内部温度与表面温 度的温差要求。第七章 模板工程计算书7.1 墙板计算书墙模板的计算参照建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范 (GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨 (木楞或钢楞 )组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙 骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两 侧模板拉结，

33、每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2;一、参数信息1. 基本参数次楞间距(mm):250;穿墙螺栓水平间距(mm):500;主楞间距(mm):500;穿墙螺栓竖向间距(mm):500;对拉螺栓直径 (mm):M16;2. 主楞信息主楞材料 :圆钢管;主楞合并根数 :2;直径(mm):48.00;壁厚(mm):3.50 ；3. 次楞信息次楞材料 :木方;次楞合并根数 :1;宽度(mm):100.00;高度(mm):100.00;4. 面板参数面板类型 :胶合面板;面板厚度 (mm):18.00;面板弹性模量(N

34、/mm2):9500.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;面板抗剪强度设计值 (N/mm2):1.50;5. 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9000.00;方木抗剪强度设计值 ft(N/mm2):1.50;钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00;C聊勵钦悟方未;诸機扳1叫別闻图墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其 中的较小值：F=0.22丫 ti矽V1/2F=yH其中丫-混凝土的重力密

35、度，取24.000kN/m3;t -新浇混凝土的初凝时间，取2.000h ;T -混凝土的入模温度，取20.000 C；V -混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ;H -模板计算高度，取4.500m；3-外加剂影响修正系数，取1.200 ;伦-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得23.042 kN/m 2、108.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算 荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=23.042kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，

36、强度验算要 考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。qrEf、?r3rA0L L250250面板计算简图1. 抗弯强度验算弯矩计算公式如下：M=0.1qH2+0.117cpl2其中，M-面板计算最大弯矩（N mm）;l-计算跨度（次楞间距）:l =250.0mm ;新浇混凝土侧压力设计值q仁1.2 23.042区500 .900=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4 200 0.50 0.90=1.260kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系

37、数。面板的最大弯矩：M =0.1 X12.443 250.02+0.117 1.260 250.02= 8.70 104Nmm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算：（T = M/W f其中，（T -面板承受的应力（N/mm2）；M -面板计算最大弯矩（N mm）；W -面板的截面抵抗矩：W = bh2/6 = 500 18.0 18.0/6=2.70 10 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值（N/mm 2） ；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：（T = M/W = 8.70泌1（2.70 1於=3.2N/mm2； 面板截面的最大应力计算值（7 =3.2N/mm小于面板截面

38、的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2. 抗剪强度验算计算公式如下：V=0.6q1l+0.617q2|其中， V-面板计算最大剪力 (N)；l-计算跨度 (次楞间距 ): l =250.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q仁1.2 23.042区500 .900=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4 200 0.50 0.90=1.260kN/m； 面板的最大剪力： V = 0.6 12.443 250.0 + 0.617 1.260 250.0 = 2060.8N； 截面抗剪强度必须满足 ：t = 3V/(2bh)w fv其中，t-面板截面的最大受剪应力(N/m

39、m2)；V-面板计算最大剪力 (N)：V = 2060.8N； b-构件的截面宽度 (mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度 (mm)：hn = 18.0mm ；fv-面板抗剪强度设计值 (N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值：t =3 X 2060.8/(2 X 500X 18.0)=0.343；/mm 面板截面抗剪强度设计值 ： fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值t =0.343N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值t =1.5N/mm满足要求！3. 挠度验算 根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载

40、作用。 挠度计算公式如下 ：V =0.677I4/(100EI) 10X10/6 X= 166.667cm3;I = 10 1XX0X0/12 X= 833.333cm4;1r1rhr1iiriprir1T卩hfrffiL500,顽L次楞计算简图1. 次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117cpl2其中，M-次楞计算最大弯矩(N mm);l-计算跨度(主楞间距):l =500.0mm ;新浇混凝土侧压力设计值 q1： 1.2 2X.042 .250 X.900=6.221kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4 200 0.25 0.90=0.630k

41、N/m,其中，0.90为折 减系数。次楞的最大弯矩：M =0.1 6.221 爲00.&+0.117 0.630 500.0?= 1.74 105N mm；次楞的抗弯强度应满足下式：(T = M/W f其中，(T -次楞承受的应力(N/mm2)；M -次楞计算最大弯矩(N mm);W -次楞的截面抵抗矩，W=1.67X105mm3; f -次楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm2;次楞的最大应力计算值：(T = 1.74文/1067 105 = 1 N/mm2;次楞的抗弯强度设计值：f = 13N/mm 2;次楞的最大应力计算值(7 = 1 N/mm小于次楞的抗弯强度设计值f=13N/

42、mm 2,满足要求！2. 次楞的抗剪强度验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下 :V=0.6q1l+0.617q2l 其中， V 次楞承受的最大剪力；l- 计算跨度 (主楞间距 ): l =500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值qi: 1.2 23.042区250 900/仁6.221kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4 200 0.25 0.90/1=0.630kN/m，其中，0.90为 折减系数。次楞的最大剪力： V = 0.6 6.221 500.0+ 0.6170.630 500.0 = 2060.8N； 截面抗剪强度必须满足下式：t =3V/(2bh)其中

43、，t-次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-次楞计算最大剪力 (N)：V = 2060.8N； b-次楞的截面宽度 (mm)：b = 100.0mm ；hn-次楞的截面高度 (mm)：h0 = 100.0mm ；fv-次楞的抗剪强度设计值 (N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 次楞截面的受剪应力计算值 :T =3 X 2060.8/(2 X 100.0 X 100.0 X 1)=0.309N/mm 次楞截面的受剪应力计算值 t =0.309N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2,满足要求！3. 次楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷

44、载标准值，同时不考虑振动荷载作用 挠度验算公式如下：V =0.677q/(100EI) 8.33 106) = 0.032 mm；次楞的最大容许挠度值 : V = 2m；m次楞的最大挠度计算值V =0.032mm小于 次楞的最大容许挠度值v =2mm满足要求！（二）主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3.5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为：W =5.078 ）2= 10.156cm3;I =12.187 2= 24.374cm4;E = 206000N/mm2;1.903kM1,903kN1.903kM1.903kN1

45、.9O3kN1.903RN心山*心心0500L7r亠r主楞计算简图?123311弼1.9031.475 1 475D.42B0.429-0.4284J42HXJ0 J，! 475 1.4751.903-1.909*23312331主楞计算剪力图（kN）0.2140.214主楞计算弯矩图（kN m）主楞计算变形图（mm）1. 主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载：P= 1.2 送3.04 J0.25 E.5+ 1.4 送0.25 %.5= 3.806kN;主楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）:I = 500mm ;强度验算公式：（T = M/W f其中，斤 主楞的最大应力计算值（N/mm2）M -主楞

46、的最大弯矩（N mm）; M = 2.14 W5 N mmW -主楞的净截面抵抗矩（mm3）; W = 1.02 W04 mm3;f -主楞的强度设计值（N/mm2）, f =205.000N/mm2;主楞的最大应力计算值：（T = 2.14胡102 104 = 21.1 N/mm2;f=205N/mm2,主楞的最大应力计算值（7 =21.1N/mm小于主楞的抗弯强度设计值满足要求！2. 主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足 :t =2V/AC fv其中，t-主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-主楞计算最大剪力 (N)：V = 2331.2N；A -钢管的截面面积 (mm2)：A = 978.606mm2 ；fv-主楞的抗剪强度设计值 (N/mm2)：fv = 120 N/mm2； 主楞截面的受剪应力计算值 :T =2 X 2331.2/978.606=4.764N/mm主楞截面的受剪应力计算值 t =4.764N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2,满足要求！3. 主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值：v = 0.145mm主楞的最大容许挠度值：v = 2mm主楞的最大挠度计算值v =0.14