既有居住建筑综合节能改造设计的研究

1、既有居住建筑综合节能改造设计的研究北京市住宅建筑设计研究院胡颐蘅李群王郁桐摘要：本文针对已完成的既有非节能居住建筑一惠新西街12#楼的综合节能改造工程实例，对综合改造中涉及的围护结构、采暖系统等多项改造技术进行了系统研究，并对建筑改造前后的能耗测试数据进行了分析对比，为北京市既有建筑的节能改造设计提供借鉴。经能耗检测，惠新西街12#楼在节能改造后全面达到了北京市节能65%的设计标准。节能效果分析表明围护结构及采暖系统各项改造的节能效果和节能贡献率不同。因此既有建筑节能改造应综合考虑技术、经济、安全、适宜等因素优化改造方案和优选改造顺序，各项技术的集成、实施要达到经济投入与节能效果的最佳平衡点。

2、关键词：既有居住建筑，综合节能改造，围护结构，采暖系统、节能贡献率1 .试点工程的基本情况1.1试点工程的研究思路本项目被列入北京市既有建筑节能改造试点工程和建设部中德技术合作“中国既有建筑节能改造项目”。研究思路是依据北京地区居住建筑节能设计标准(DBJ11 602 2006) 65%节能设计标准(以下简称65%节能设计标准)所要求的建筑物综合能耗值为目标，研究既有建筑的节能改造技术和节能效 果。1.2惠新西街12#楼基本情况惠新西街12#楼位于朝阳区惠新西街，建筑面积约10179.94怦，共十八层，共计 144户。该楼建于1988年，为内浇外挂板结构，外墙为280mnW粒混凝土，外窗为空腹

3、钢窗，屋面作法不详。经实测围护结构热工性能和耗热量指标如表1-1所示：表1-1惠新西街12#楼围护结构热工性能和耗热量指标项结果、J围护结构传热系数 W/tf .K建筑物耗热量指标w/m外墙外窗屋面改造前理论2.016.401.0725.9改造前实测2.046.401.2626.265%节能设计标准0.602.80.6014.65从上表中看出，惠新西街12#楼围护结构的传热系数和建筑物能耗远高于北京地区现行节能设计标 准。部分住户还反映外墙出现了结露发霉现象，经红外热成像仪检测， 显示结露发霉处外墙内表面温度在9C左右，表明该处外墙存在热工缺陷，严重影响了外墙的保温效果，导致冬天室内温度低，舒

4、适度 较差。综合上述情况，惠新西街12#楼属于北京市典型的非节能居住建筑，适合进行节能改造。2节能改造设计标准目前节能设计标准中尚无针对既有建筑的节能专项要求。 因此依据北京地区现行的 居住建筑节能 设计标准 （ DBJ11 602 2006），此次节能改造设计外围护结构传热系数、建筑物耗热量指标等均应 达到 65%节能设计标准。在此前提下各部分围护结构传热系数的指标在标准限值的基础上，根据改造工 程实际情况经综合热平衡计算后具体确定。 利用外保温消灭外墙热桥彻底解决室内结露发霉的问题； 室 内通风环境要满足 0.5 次 /h 换气次数的要求；采暖系统通过改造要实现分系统可调节、分室可控温、

5、热力入口及分户热量可计量，为今后的供暖体制改革作好准备。3. 围护结构节能改造技术3.1 外墙节能改造：经比较，外墙保温采取了 EPS板导热系数 入c=0.042 W/ m 2 K的外保温技术。按 65%节能设计标 准规定，外墙传热系数限值 K为0.60 W/rn- K,原建筑外墙为280mnf陶粒混凝土，实测热阻为0.49 m.K/W, 经计算EPS板厚度需要60mm但由于该住宅建于八十年代，过道间距不满足现行消防设计规范要求，无法进行保温，楼梯间隔 墙也存在同样问题。 此外， 既有建筑节能改造中的外窗更换由于受各种因素影响， 实际上很难做到 100% 的改造率。综合上述因素， 基于对建筑围

6、护结构的总体热工性能的权衡判断以及对节能成本的整体比较， 最终EPS板采用了 100mm的厚度，据此计算的外墙传热系数理论值可达0.36 W/m 2 K3.2 屋面节能改造屋面的保温设计为倒置式屋面， 改造时为避免施工期间遇雨造成顶层住户损失， 直接在原防水上面 加铺60mm厚 XPS板，然后抹聚合物砂浆防护层，上铺30mm厚豆石混凝土并加做一层卷材防水。天沟部分设计采用了内保温。3.3 外窗节能改造外窗节能改造是围护结构中较为复杂的工作， 按照规范要求设计将原装空腹单玻钢窗改为内平开双 玻断桥铝节能窗 , 由于部分住户在自家装修时已更换了外窗，且形式不一，其中有的外窗能达到限值标 准，有的略

7、有超出。鉴于已装修的住户改造难度较大， 经多方论证， 依据北京市 65%节能设计标准 5.2.2 条文说明中“本 标准仅允许外窗的传热系数略有超出，通过降低其他围护结构的传热系数来弥补”1 的要求，最终将所有空腹单玻钢窗更换为EAH40系列断桥铝节能窗，其传热系数均理论值达到 2.60W/m2?K。其余传热系数稍有欠缺的，设计上经总体热工性能的权衡判定，通过增加外墙和屋面的保温效果来弥补，最终144户中虽然有 36 户没有按设计要求更换外窗，同样达到了综合节能65%的设计要求。4. 采暖系统节能改造技术4.1采暖热源的改造小区热源于2001年改造成以天然气为燃料的32台斯朗特芬大气式模块锅炉，

8、热源一次侧、二次侧难以起到调节之间用板换连接，模块炉自带气候补偿装置。 但由于室外温度测量装置安装位置不合理,作用。此次改造设计调整了室外温度测量装置的摆放位置,将其放置在锅炉房北墙外高约2.5米处，以便客观采集采暖期室外实际温度。同时，在热源二次侧加装热计量总表及过滤装置。4.2室外管网的改造小区热源所带热用户为12#楼以及与之面积、高度完全相同的其余三栋住宅楼，其中12#楼离热源最近，此次改造如图 4-14.2.1 小区外网系统的调节在小区热力管网各楼热力入口处， 均安装了自力式流量平衡阀， 有效降低由于外网水力不平衡所造 成的能量损失。改造后测试结果表明管网的输送效率达到了 96%超过6

9、5%节能设计标准中管网输送效 率达到90%勺指标要求。4.2.2加装热计量装置在各楼热力入口处分别安装了热计量装置及水质过滤装置， 以便获得试点楼分阶段改造前后的测试 数据，并与未进行改造的其余相同住宅楼进行能耗测试指标对比分析， 从而为既有居住建筑节能改造的 合理实施提供客观准确的依据。4.2.3加装二次增压设施由于只有 12#楼进行了室内管网的改造， 加装了散热器温控阀， 系统阻力相比其余三栋楼有所增大，因此在不改变热源二次侧总的系统循环泵扬程的前提下，仅在12#楼热力入口处增设了二次加压泵，以保证楼内系统正常的循环压力，在达到节能目标的同时，保证室内的供暖效果。4.2.4 加装楼内流量调

10、节装置 依据量调节原理，在 12#楼热力入口处加设电动三通调节阀，利用设置在系统最不利点所在房间的温度传感器按18C设定室内温度，当由于室外温度升高等原因导致室内温度过热时，通过电动三通调 节阀来调节降低楼内系统的总体供热流量。 从而使围护结构改造后的户内供热量能够切实降低， 减少由 于室内过热用户开窗散热导致保温不节能的现象发生。 同时由于改造后的楼内系统为变流量系统， 本次 设计利用电动三通调节阀的旁通使外网仍保持定流量系统，从而不会对整个小区的热源及整体系统的稳定运行造成影响。4.3 室内管网的改造4.3.1 楼内供热系统改造 楼内地上住宅部分供热系统上下区均将原有的传统上供下回垂直单管

11、系统改造为上供下回垂直单管加跨越管系统， 通过加装单管温控阀为用户的行为节能创造条件。 从理论上讲， 系统应改造成传统的 垂直双管系统更为理想， 但由于不是所有住户都同意入户进行系统改造， 双管系统无法实现； 且增加一 组立管会造成楼板的大量剔凿，尤其卫生间因剔凿楼板会造成防水的破坏。上述不利因素表明，12#楼改造采用垂直单管加跨越管的系统形式更为适宜。4.3.2 户内散热器改造依据设计，户内原有 300*80 钢质串片散热器均改为钢制扁管散热器，每组散热器均安装单管低阻 温控阀以达到分室可控温的要求。 由于楼内部分居民在装修时已更换过散热器不同意再度更换，经核实产品均满足系统承压能力，且不属

12、于淘汰产品，因此，最终更换了其余所有（共121 户）钢质串片散热器。为了保证系统稳定，所有的散热器都加装了低阻温控阀，且一律不装暖气罩，以达到分室可控温、 热量可调节，为住户提供了自主节能的条件。4.3.3 楼内加装计量及调节装置楼内大系统地下一层、 二层采暖系统分支处， 安装静态平衡阀以保证各系统的平衡； 安装热力计量 分表， 保证住宅部分供热量的准确计量。 楼上住宅部分所有散热器均安装蒸发式热分配表以测量改造后 系统的热分配状况，实现分户可计量，为将来通过计量收费的价格杠杆培养住户的行为节能做好准备。5. 同步新风换气技术用户在采暖季开窗除了房间过热的原因之外，另一个主要原因就是通过开窗换

13、气，保持室内空气的新鲜。本次改造设计第一次在既有居住建筑节能改造中引进了德国LUNO蛰司的住宅同步新风换气系统，可以在有效改善室内空气品质、保证人体健康舒适的同时，减少室内能量损失，达到节能环保健康的目的。新风系统采用负压通风方式。由安装在浴室卫生间的排风机向通风道排风，排风量按0.3-0.5次/h换气计算，使室内产生负压。根据大气平衡原理，室外新风通过户内各居室外墙进风口，经隔尘降 噪处理后进入室内。（图5-1）排岀室内污浊空气图5-1新风系统工作原理图在屋顶卫生间通风风道安装无动力风机，无动力风机在空气流动时自行转动，可加速卫生间通风道内的气体向上流动，增强新风系统的换气功能及效果。按照德

14、方专家的要求，新风换气系统所设屋顶排风机应采用电动风机，但从国情出发，考虑到物业维护水平及电费分摊收缴困难，最终仍采用了无动力风机解决上述问题。6. 改造效果分析既有建筑节能改造最终目的是为了节省能源，通过对节能改造前后围护结构热工性能、建筑热环境及建筑耗热量进行综合测试和分析， 同时对各部分改造的节能贡献率既节能效果做出评估，为今后的既有建筑节能改造提供借鉴和参考。6.1红外热成像检测采用红外热像仪对建筑物外围护结构的保温效果进行检测，其改造前后的热成像结果显示：改造后的外墙不存在明显热桥，外窗外表面温度明显低于改造前的外窗外表面温度，建筑物外窗的保温性能得到了明显改善。6.2围护结构传热系

15、数与建筑物耗热量指标测试6.2.1改造前后的数据结果改造前后围护结构热工性能、耗热量指标与北京市节能65%设计标准要求进行了对比，其结果如表6-1所示。表6-1 惠新西街12#楼检测结果项类、目别围护结构传热系数W / m .k建筑物耗热量指标2W/m采暖耗煤量指标2（Kg/m ）外墙外窗屋面北京标准0.62.80.614.658.80改造前理论2.016.401.0725.9019.50改造前测试2.046.401.2626.20-改造后理论0.362.600.3712.017.23改造后测试0.382.800.4114.25-检测结果表明，惠新西街12#楼的各项指标已全面达到北京市65%节

16、能设计标准。6.2.2测试数据与理论数据的差距通过08-09年采暖季的测试，单位面积建筑物耗热量指标的检测值为：14.25W/ m2,高于设计理论计算值：12.01 W/ m,造成数据差距的主要原因从定性的角度分析主要是由于设计理论计算的条件设定 是冬季室外平均温度为-1.6 C,室内新风换气次数为0.5次/h，而08-09年采暖季实际室外平均温度为3.3 C；换气次数由于用户自主开窗（详表 6-2 ）以及楼门没有采用门禁系统经常不能关闭，造成换 气次数远大于0.5次/h ;这其中还包括室内自由得热无法准确判定的因素。表6-2住户开窗情况统计表（初寒、严寒和末寒期各选一天，每小时记录一次住户开

17、窗）观测时间气象条件不冋朝向开窗数量东南西北初寒中午12: 00晴，北风2、3级转4级，2-12 C112689严寒中午12: 00晴，北风2、3级，-8-2 C72692末寒中午12: 00阴有小雪，南风2、3级，-5-1 C516726.3采暖系统改造节能效果分析6.3.1室内平均温度测试利用自计议对12#楼室内平均温度改造前后进行了3年测试，12#楼室内平均温度见表 6-3表6-3 12#楼室内平均温度序号测试阶段室内平均温度（C）107年1月改造前17.3208年1月围护结构改造后25.2309年1月采暖系统改造后23.0632自主行为节能对采暖系统改造节能效果的影响连续三年的测试表明

18、，在进行了外墙和外窗节能改造后，建筑围护结构综合热指标已达到北京地区65%节能标准，室内温度大幅提咼。但由于缺之有效的调控措施，室内温度偏咼，住户普遍反映偏热。在进行了采暖系统改造后，由于热力入口及户内增加了调控措施，室内温度降到了相对合理的区域，但实际室温仍高于设计计算温度（18C），节能效果提升很有限。纠其原因：其一是住户还没有使用温控阀自主调节的习惯，项目工作人员在2009年3月14日入户进行了温控阀使用情况调查，共计116户，调查结果见图6-1和图6-2。图6-2住户对室内温度满意度温控阀未调节的住户基本把阀门放在最高温档位。上述调查结果表明，虽然相对于设计标准室内温度达到23.0 C

19、,属于偏热，但绝大多数住户仍表示满意而且即使对住户反复进行了温控装置的使用培训， 但多数住户仍不习惯使用温控阀来调节温度；其二，热力入口的室内温度传感装置放置的房间是居委会，频繁的开门开窗造成室内温度不能客观反映楼内其他住户的实际室温，依据此房间的温度进行调节势必会造成偏差。通过分析可看出，将温度传感装置放在室内，从控制上更加直接，但无论放在任何位置受用户行为习惯的影响都较大。 笔者认为，依据气候补偿原理，可尝试将温度传感器放置在室外的方法。依据室外 温度的变化对实际的供热流量进行调节，虽然控制上不够直接，但既能达到控制室内温度过热的目的， 又可将行为习惯的影响尽量减小，能够有效提升节能效果，

20、应不失为权宜之策。此外，如果传感装置放置得当，设定准确，一定程度上能够起到弥补温控阀调节室温不利的作用。据文献记载：18层的高层住宅，室温每增加2C,就会增加7%勺采暖能耗2，据此计算，如果能够将室内平均温度控制在 18C，相比07-08年度采暖季仅围护结构改造后，12#楼可节省采暖能耗约501GJ,相比08-09年度采暖季采暖系统改造后， 12#楼可节省采暖能耗约 344GJ,因此，只要调节手段 适宜，12#楼仍存在一定的节能潜力。其三，从表6-2可看出，12#楼虽然安装了同步呼吸换气系统，但住户仍然习惯开窗换气。据文献记载，由于开窗换气损失的耗热量目前已达到居住建筑耗热量的10浓上3。依据

21、热平衡原理，可以认为建筑物的得热量即采暖季实际的采暖供热量和室内的自由得热，应与建筑物的耗热量即围护结构的实际耗热量、冷风渗透耗热量以及由于开窗和楼门入口频繁开启所带来的换气热损失之间存在基本平衡。笔者利用12#楼08-09采暖季的测试数据（表6-4）进行了推导和估算：表6-4 12#楼08-09采暖季测试数据（1GJ=278KWh （采暖期共128天）楼号建筑面积m2室内平均温度C室外平均温度C建筑物总供热量KWh1210179.9423.003.30547104可推出08-09采暖季12#楼由于开窗和楼门入口频繁开启所带来的换气热损失约占12#楼建筑耗热量的13%可以推断，随着建筑物围护结

22、构节能率的提高，换气损失的耗热量对于建筑物整体耗热量的影响 权重将会越来越大。综上分析，用户的行为习惯对采暖系统的节能改造效果影响很大，如果用户缺乏自主节能意识，采暖系统尤其是户内系统的节能改造效果将会大打折扣，在改造条件成熟之前， 可不急于进行户内系统的改造，而是先利用热力入口的流量调节装置达到控制室内温度的目的。6.4围护结构各主要部分改造节能效果分析根据公式（6-4）我们可以算出12#楼改造前后各主要部分的传热耗热量：qi =（t i-te） i ? K i ? Fi（ 6-4 ）式中：ti 全部房间的平均室内计算温度，一般住宅取16C；t e 采暖期室外平均温度，北京地区取-1.6 C

23、； i围护结构传热系数的修正系数；K i 围护结构传热系数，W/ m2?K;F i围护结构面积。带入12#楼的基础数据计算后可以得到围护结构各主要部分改造前后单项传热耗热量如表6-5示，从而得到各部分能耗影响权重。如图6-3和6-4所示。在热工计算中实际上还应考虑空气渗透耗热量，由于难以判别各部位在其中的影响权重，故在此不做具体分析。表6-5 围护结构各主要部分改造前后的传热耗热量（W）外墙外窗屋面合计改造前215437.14129957.2710896.48356290.89图6-3改造前总传热耗热中各主要部位比例改造后37649.2252670.993545.7093865.91从图表中可

24、以看出改造前在围护结构各部位中外墙的传热耗热量所占比例最大，其次是外窗，而由于12#楼为高层建筑所以屋面的影响相对较小。但改造完成后围护结构各部位传热耗热量所占比例发生了变化，由于外保温采用了 100mmEP板，传热耗热量下降的幅度巨大。而外窗的传热系数虽也降为2.8ni?K,但对总传热耗热量影响权重却大幅提高，超过了外墙。屋面传热系数虽然下降也很多但总面积较 小，因此屋面的影响权重总的来说变化不大。从改造前后节能贡献率的角度做一个比较，具体计算为改造前后各部位单项节能量与总节能量的比较，结果如图6-5所示。综上不难看出，对于惠新西街 12#楼的节能改造来说，综合考虑节能效果及资金投入，改造顺

25、序应 先围护结构、后采暖系统。围护结构中最有效的是外墙的改造，其节能贡献率超过了 2/3 ；其次是外窗，由于是高层，屋面的贡献率相对较小。从理论上说，如果外窗的传热系数能够在65%节能标准的限值基础上进一步降低，其节能潜力是非常高的。但实际应用还需考虑各项技术的节能成本，降低外墙与屋面的传热系数，成本只体现在保温材料厚度的增加费用上，既节能增量成本较低；相对而言，由于目前国内技术水平所限，外窗传热系数的降低，其成本却要高得多。因此在既有建筑围护结构节能改造中，首先应考虑外墙和门窗，其次是屋面。同时应适当增加外墙、屋面的保温厚度；而外窗的改造满足现行标准限值即可。这样既可弥补部分无法改造部位的热损失，又可取得最大节能投入产出比。综合考虑行为节能的影响，采暖系统的改造应优先考虑热力入口的改造，即热量计量和管网系统的平衡调节，最后选择户内系统，量入为出，循序渐进。7. 结论7.1 目前采用的技术主要以居住建筑节能设计标准（DBJ11602 2006）为依据，单就基本技术而言，总体讲都是比较成熟安全的。如何针对既有建筑的实际情况， 综合考虑集成这些技术， 能够在满足 节能目的的基础上，使技术性能、投入成本、安全可靠、对