铸造浇注系统设计

1、第七章 浇注系统设计,本章主要讲授浇注系统类型的选择，浇注最小截面尺寸的计算，其它铸造合金浇注系统的特点。要求掌握浇注系统的选择原则。 重点为浇注系统的选择原则和确定浇注位置，难点为浇注系统选择原则的灵活应用。,概 述,浇注系统：铸型中液态金属流入型腔的通道之总称,组成：浇口杯、直浇道、直浇道窝、横浇道、内浇道,正确设计浇注系统使液态合金平稳合理的充满型腔，对铸件品质影响很大，铸件废品中的30%是因浇注系统不当引起。,浇注系统的组成,浇注系统设计原则,使液态合金平稳充满铸型，不冲击型壁和型芯，不产生涡流和喷溅，不卷入气体，并利于型腔内的空气和其他气体排出型外，防止金属液过度氧化及产生砂眼、冷豆

2、、气孔。,阻挡夹杂物进入型腔，以免在铸件上形成渣孔。,调节铸型及铸件各部分温差，控制铸件的凝固顺序，不阻碍铸件的收缩，减少铸件的变形和开裂倾向。,合金液流不应冲刷冷铁和芯撑。防止冷铁的激冷效果降低及表面熔化，避免芯撑过早软化和熔化，造成铸件壁厚变化,浇注系统设计原则,浇注系统尽可能结构简单紧凑，占砂箱面积小，体积小，有利于减少冒口体积，节约合金和型砂，提高砂箱利用率，方便造型、清理和浇注系统模样的制造,使液态合金以最短的距离，最合适的时间充满型腔，有足够的压力头，并保证金属液面在型腔内有必要的上升速度等，以确保铸件的质量；,起一定的补缩作用，在内浇道凝固前补给部分液态收缩,浇注系统的设计内容与

3、步骤,选择浇注系统的类型和结构； 合理地在铸型中布置浇注系统及确定内浇道的引入位置和个数； 计算浇注时间和浇注系统中的最小断面积，确定直浇道的高度（如有浇口杯则从杯中液面高度算起） 按经验比例数据决定其他组元的断面积； 大批量生产时需经过生产阶段的反复，如有不足之处，应调整以上各项设计内容，甚至修改工艺方案，直到合理并保证质量为止。,第一节 液态金属在浇注系统的流动,型壁的多孔性、透气性和合金液的不相润湿性，给合金液的运动以特殊边界条件,在充型过程中，合金液和铸型之间有着激烈的热作用、机械作用和化学作用；合金液冲刷型壁，粘度增大，体积收缩，吸收气体、使金属氧化等；,浇注过程是不稳定流动过程 在

4、型内合金液淹没了内浇道之后，随着合金液面上升， 充型的有效压力头渐渐变小 型腔内气体的压力并非恒定 浇注操作不可能保持浇口杯内液面的绝对稳定,一、砂型流动的水力学特点,合金液在浇注系统中一般呈湍流状态,多相流动 一般合金液总含有某些少量固相杂质、液相夹杂和气泡，在充型过程中还可能析出晶粒及气体，故充型时合金液属于多相流动,一、砂型流动的水力学特点,浇口杯作用： 用来承受来自浇包的金属液流并引入直浇道，防止过浇而溢出； 避免流股直冲直浇道，减少液流对铸型的冲击 有一定的挡渣作用； 当砂箱高度低、压头不够时，又可用以增加金属液的静压头。,二、浇口杯中的流动,浇口杯分类：漏斗形浇口杯、池盆形浇口杯,

5、二、浇口杯中的流动,漏斗形浇口杯 特点：结构简单，制作方便，容积小，消耗金属液少；只能用来接纳和缓冲浇注的金属流股，挡渣能力小； 应用：主要用在小型铸铁件及铸钢件，广泛用于机器造 型。 结构：漏斗口的直径应该比直浇道大一倍以上。可用带滤网的漏斗形浇口杯。,池盆形浇口杯 特点：挡渣作用明显，但是制作程序复杂，消耗的金属较多 应用：主要用于中大型铸铁件。 结构：浇口盆 的深度应该大 于直浇道上端 直径的5倍。,浇口杯中应避免出现水平涡流,液态金属在平底的浇口杯中流动 时易出现水平涡流。 流量分布不均匀造成流速方向偏 斜。水平分速度对直浇道中心线 偏斜，形成水平涡流运动。在涡 流中心区形成一个漏斗形

6、充满空 气的等压自由液面的空穴。容易 将空气和渣子带入直浇道。,原因：水平各向流量不均衡造成流速方向的偏斜。,若忽略金属粘度的影响，视液态金属为理想流体，浇口杯内液态金属应满足动量矩守衡： mvr=常量 式中：m 距离直浇道中心为r处的质点的质量 v m点的切线速度 r m点距离直浇道中心的距离。 漏斗形等压自由液面的形成：一旦出现水平旋涡，越靠近中心，m质点的离心加速度越高，重力加速度和离心加速度的合成加速度越接近于水平，根据流体力学原理，等压面垂直于总加速度方向。等压面逐步由水平过度到垂直，形成中空的大气压力表面。 对铸件质量的影响：卷气、渣沿等压面进入型腔。,影响水平旋涡的因素 浇口杯中

7、金属流股的水平分速度越大，越容易形成水平旋涡。而水平分速度的大小又与以下因素有关： a 浇口杯内液面的深度：液面深度超过直浇道上端直径的5倍时可基本消除水平旋涡。 b 浇注高度：浇包嘴离浇口杯越高，越容易产生水平旋涡。,c 浇注方向：逆向浇注较顺向浇注为佳。纵向逆浇不易形成水平涡流，而纵向顺浇易将夹渣带入型腔；带底坎时，侧向浇注时金属液可能绕过底坎从另一侧进入直浇道形成水平涡流。,图 底坎和浇注方向对液流流向的影响 a) 纵向逆浇 b)纵向顺浇 c)侧向浇注,纵向顺浇方便浇注工作，不易产生垂直涡流，轻质点夹杂物进入直浇道的可能性大； 纵向逆浇易形成垂直涡流，有助于夹杂物上浮。 侧向浇注形成垂直

8、涡流的可能介于上述两者之间，液流从一侧流向直浇道，易形成水平涡流。,图 底坎和浇注方向对液流流向的影响 a) 纵向逆浇 b)纵向顺浇 c)侧向浇注,生产中减轻水平旋涡的措施 a 用大深度浇口杯 b 浇口杯底部安放筛网等,c 在浇口杯底部设置堤坝，形成垂直旋涡。,垂直旋涡的挡渣作用： 金属液沿斜壁流下，由于流速的减低和流向的改变，形成垂直方向的旋流。,在池形浇口杯中增设隔板和在浇口杯出口处又有底坎，就能把浇包落入浇口杯中流股的紊乱搅拌作用限制在浇注区范围内，且能急剧改变流股方向，形成使轻质点杂质上浮的流向。,a)合理 b)不合理,d 用拔塞等方法，使浇口杯内液面达到一定深度时再向直浇道注入,即使

9、带隔板和底坎（或凹坑）的浇口杯，也不能完全阻挡浇注开始时液流带入的气体和夹杂物，故浇注重要铸件时，常在浇注前用各种方法将直浇道堵住，等浇口杯充满后再打开，并一直保持浇口杯的液面高度。,浇口杯的结构设计 1)浇口杯中金属液面的高度：h5d直上，而且浇口杯与直浇道要采用圆角连接, r0.25d直上； 2)采用纵向逆浇，设置底坎、挡板和闸门等； 3)采用特殊结构的浇口杯：拔塞式、浮塞式、铁隔片式、闸门式等； 4）浇口杯与直浇道相连的边缘做成凸起状。,直浇道的功用： 引导金属液进入横浇道、内绕道或直接导入型腔； 提供足够的压力头，使金属液克服各种流动阻力，在规定时间内充满型腔。,三、直浇道中的流动,直

10、浇道形状： 常做成上大下小的锥形、等断面的柱形和上小下大的倒锥形。,（1）液态金属在直浇道中的流动特点,直浇道一般不能挡渣，而且金属液通过时容易带入气体。当气体被卷入型腔时而又不能顺利逸出时就会在铸件中形成气孔。,1）水模拟实验真空吸气理论 实验条件：采用有机玻璃模型，制作浇口杯和直浇道两组元浇注系统，采用水模拟的方法，采用尖角、圆角连接形式，采用等断面和变截面的直浇道结构。,直浇道入口处的形状影响液流分布：尖角连接时直浇道内呈不充满流动；圆角连接时则为充满状态。,直浇道形状影响液流的内部压力：尖角连接时不充满，而且流股呈渐缩形，直浇道上口有真空区存在。,有锥度的直浇道呈 充满状态，且呈正压流

11、动，从直浇道上的小孔流水；而等断面的直浇道虽然也呈充满状态，但是却呈负压流动，吸入气体；,（1）液态金属在直浇道中的流动特点,直浇道的流动特点 （1）两种流态：充满和不充满。非充满状态易带气，但在底注包浇注时或用阶梯浇注系统时采用。 （2）非充满直浇道中金属液以重力加速度做等加速运动，流股必定向内收缩；流股内部与砂型表层气体之间无压力差，气体不可能被吸入，而是被金属表面吸收和带走。 （3）直浇道入口形状影响金属流态。入口尖角时，增加流动阻力和断面收缩率，常导致非充满式流动。要使直浇道呈充满流态，要求入口处圆角半径rd/4。 （4）水利学模拟实验与砂型中实际流动状况有差异。 （5）砂型中直浇道充

12、满的理论条件。,26,2）真空吸气理论 假设条件： 浇注系统是由不透气材料制成； 流体呈稳定流动，且为不可压缩流体； 直浇道为等断面结构。 如图所示，选择直浇道的 出口2-2为分析的基准面，则 伯努利方程可写为： 其中，z2=0，p2=pa，整理得：,由于是稳定流动，根据连续流动定律，有： f1v1=f2v2， f1=f2，v1=v2 则 因为z1远远大于h1-2，所以，（p2-p1）/0，p2 p1 ，p2 =pa，pa p1 。 因此，真空吸气理论的分析可以得出结论：在直浇道中有真空度存在，流体经过浇注系统时要吸入气体。,1）、入口处的连接 (与浇口杯连接处) 采用圆角，一般要求入口处圆角

13、半径rd4(d为直浇道上口直径)。 这样可以减少气体的卷入和避免尖角型砂被冲掉引起冲砂缺陷。,直浇道结构设计,防止液流带入气体和冲砂，设计直浇道时应注意以下几点：,直浇道的形状上大下小的锥形即设计锥度,2）直浇道的形状,则：v2v1, 可使p2p1， 流体呈正压流动；,上大下小的锥形，有利于在直浇道中呈正压流动，能防止吸气或非充满状态而带气。,3、蛇形直浇道则使h1-2, 增大，保证p2p1。蛇形直浇道时利用增加水力损失改变直浇道压力分布的一例，多用于有色金属铸件和直浇道直接接于型腔时。,4、直浇道尽量设在横、内浇道的对称中心处，以使金属液流程最短，流量分布均匀。,4）、设直浇道窝,金属液对直

14、浇道底部有强烈的冲击作用，并产生涡流和高度紊流区，常引起冲砂、渣孔和大量氧化夹杂物等铸造缺陷。设直浇道窝（凹井） 可改善金属液的流动状况。,直浇道窝的作用,缓冲作用：液流下落的动能有相当大一部分被窝内液体吸收而转变为压力能，再由压力能转化为水平速度流向横浇道，减轻了对直浇道底部铸型的冲刷。,直浇道窝的作用,改善内浇道的流量分布：例如在s直：s横： 2s内= 1 ： 2.5 ： 5的实验条件下，无直浇道窝时，两相等截面的内浇道的流量分配为：31.5%（近直浇道者）和68.5%（远者）；有直浇道窝时的流量分配为： 40.5%（近直浇道者）和59.5%（远者）。,直浇道窝的作用,减小直-横浇道拐弯处

15、的局部阻力系数和水力压头损失。,缩短直-横浇道拐弯处的湍流区。,浮出金属液中的气泡：最初注入型内的最初金属液中，常带有一定量的气体，在直浇道窝内可以浮出去。,直浇道窝的作用,直浇道窝的直径应为直浇道下端直径的1.4-2倍，高度为横浇道直径的2倍，直浇道与横浇道的连接也应做成圆角。,直浇道窝结构设计,直浇道窝常做成半球形、圆锥台等形状。,湿型砂强度低，必要时可在直浇道底放一干芯片（或耐火砖片）以承受金属液的冲击。,四、横浇道中的流动,1、横浇道的作用 连接直浇道与内浇道 平稳而均匀的向内浇道分配洁净金属 储留最初浇入的含气和渣污的低温金属液并档渣 使金属液流平稳和减少产生氧化夹渣物。,主要作用是

16、捕集、保留由浇道流入的夹杂物，所以又称“捕渣器”，是浇注系统最后一道挡渣关口。 要求横浇道平稳、缓慢地输送金属液，而低速流动又可减少充填时对型腔时的冲击，利于渣粒在横浇道中上浮并滞留在其顶部而不进入型腔。,横浇道：将金属液从直浇道导入内浇道的水平孔道,1、横浇道中的液流分配,金属液从直浇道进入横浇道初期，以较大速度沿长度方向向前运动，等到达横浇道末端冲击该处型壁后，金属液的动能转变为势能，横浇道末端附近液面升高，形成金属浪，并开始返回移动，使横浇道内液面向直浇道方面逐渐升高，直到全部充满。,2.横浇道的挡渣作用 1）夹渣的上浮速度 式中：r-渣粒半径，cm；-金属液粘度，0.024dyne.s

17、/cm2； 液，渣-金属液和夹渣的密度，g/cm3。,临界悬浮速度：当流体的运动速度达到一定值时，可使比流体密度轻的物质悬浮在流体中而不能上浮； 临界沉混速度：当流体的运动速度达到一定值时，可使比流体密度重的物质随流体运动； 垂直分速度：阻碍夹杂物上浮的速度，与上浮速度方向相反。 一般认为：v垂=0.2v水,渣团上浮阻力： f=csv2/2 式中：f- 渣团上浮阻力 -液态金属的密度 s -渣团的水平投影面积 v- 渣团上浮速度 c -渣团上浮阻力系数，与液体雷诺数有关，见表,43,渣团临界上浮速度：阻力f=浮力时的速度。 式中 r- 渣团半径 - 金属液密度 渣 -渣团密度 g -重力加速度

18、 v0 -渣团临近上浮速度，又称悬浮速度。,金属液的悬浮速度：当金属液流速（与上浮速度反向）等于渣团的临近上浮速度时的速度 总结：a 渣团半径小，对应悬浮速度也越小。 b 对应一定横浇道的流速有一可能上浮的临近渣团半径，只有大于临近半径的渣团才能上浮。 c 渣团密度相对于金属液密度越小，越有利于上浮。 d 横浇道内金属的流速越低，可能阻流的渣团也越小。,3）吸动作用区 吸动作用：横浇道内向前流动的金属液，在内浇道附近除了有继续向前的运动速度外，还有一个向内浇道流动的速度，于是内浇道会将横浇道中的金属液“吸”进去，即“吸动作用” 吸动作用区: 吸动作用的范围 吸动作用区的危害： 如果横浇道高度设

19、计不合理将导致吸动作用区覆盖整个横浇道的高度，使上浮至横浇道顶部的夹渣被吸入型腔而形成夹渣。,一般要求： h横/h内5-6 通常：横浇道做成高而窄， h横/w横=2：1 内浇道做成宽而薄， w内/h内=4 : 1,吸动区范围大小与内浇道中的液流速度成正比例，还随内浇道断面的增大及内浇道、横浇道高度比值得增大而增大。,生产中常将横浇道做成高梯形，内浇道制成扁平梯形，内浇道置于横浇道之下，使横浇道高度为内浇道高度的56倍。,内浇道的吸动作用,为了使从直浇道急转弯进入横浇道的金属液的流动比较平稳，以及使渣来得及浮到横浇道顶部，直浇道中心到第一个内浇道的距离为l5h横，浇道末端要加长一段距离，以减少最

20、后一个内浇道的吸动作用，甚至加上冒渣口，使聚集在加长段中的夹杂物不再随液流返回到横浇道的工作段中去。,横浇道设计横浇道长度设计,进入浇注系统的第一股铁水往往含有较多的夹渣，为防止夹渣返回型腔，横浇道末端应加长并采用特殊的结构.,横浇道结构设计横浇道末端设计,有正确的横浇道末端延长段，用来容纳最初浇注的低温、含气及渣污的金属液，防止其进入型腔；吸收液流动能，使金属流入型腔平稳。末端呈坡形可防止金属液流到末端时出现折返现象。为防止聚集在末端的渣滓回游，应在末端设置集渣包。,横浇道结构设计横浇道断面形状,横浇道的断面形状有梯形，圆形和圆顶梯形三种。 梯形和圆顶形撇渣效果好，主要用于浇注灰铸铁和有色金

21、属合金铸件 圆形断面的横浇道散热最少，但撇渣效果差，用于浇注铸钢件。,1、横浇道应成充满流态，即满足充满的条件 应注意，内浇道截面积比横浇道或直浇道大，横浇道不一定呈非充满流态。因为横浇道至型腔的一段有流动阻力，内浇道相对横浇道的位置对横浇道的充满条件也有影响。此外，一旦内浇道被型腔内的金属液所淹没，横浇道就被充满。 2、流速应尽可能低 要在横浇道内捕获很小的渣团，需要很低的流速，很大的横浇道面积。实践中，常把横浇道扩大，做高，如s横/s内=2-4，但横浇道太大会浪费金属。,横浇道起挡渣作用的条件,3、液流的湍流搅拌作用要尽量小 4、应使夹杂物有足够时间上浮到金属液顶面，横浇道的顶面应高出内浇

22、道吸动区一定距离，末端应加长,2）有正确的横浇道末端延长段，末端呈坡形可防止金属液流到末端时出现折返现象。为防止聚集在末端的渣滓回游，应在末端设置集渣包。,横浇道起挡渣作用的条件,3、内浇道的位置关系要正确 1）内浇道距离直浇道应足够远，使渣团有条件浮起到超过内浇道的吸动区。,3）封闭式浇注系统的横浇道应高而窄，一般取高度为宽度的2倍。内浇道宜扁而薄，以降低其吸动区。,对于封闭式浇注系统内浇道应在横浇道底部，内浇道和横浇道的底面最好在同一平面上，否则浇注之初内浇道不能很好地保持空位而过早地起作用。,4）、内浇道与横浇道的连接方式,错误 正确 正确,4）、内浇道与横浇道的连接方式,对于开放式浇注

23、系统，内浇道开在横浇道顶部，内浇道的顶面不能和横浇道顶面在同一平面上，而要置于横浇道的顶上，以防止整个（或大部分）浇注期中，当横浇道还还未充满时杂质就进入内浇道而不滞留在横浇道顶部。,错误 正确,3、强化横浇道阻渣的措施,缓流式浇注系统,横浇道的拐弯增加了局部阻力，可使液流速度明显降低，有利于杂质上浮,3、强化横浇道阻渣的措施,阻流式浇注系统,横浇道断面突然扩大处会产生局部阻力，可使液流速度明显降低，有利于杂质上浮,设置筛网芯的浇注系统 金属液通过滤网时，由于孔眼的阻力及断面的扩大，液流速度骤减，并在网孔出口处出现涡流运动区，有利于渣滓上浮并粘附在滤网下面。 滤网的作用：过滤，保证金属液在滤网

24、以下充满。,设置集渣包的浇注系统 集渣包：横浇道中局部加高的部位，因当金属液流经此处时，因断面扩大流速降低而在死角处产生涡流，使渣粒易于上浮并留存在该处。,五、内浇道中的流动,内浇道的功用： 引导金属液进入型腔 控制金属液流充型速度和方向，使之平稳充型 调节铸型与铸件各部分的温度和凝固顺序 浇注系统的金属液通过内浇道对铸件进行补缩 内浇道比较短，本身不能挡渣，但是合理的结构尺寸与与横浇道的连接方式将有利于横浇道的挡渣。,1、浇口比的影响 浇口比：直浇道、横浇道和内浇道截面积之比（即s直:s横:s内） 以内浇道为阻流时，金属液流入型腔时喷射严重； 以直浇道下端或附近的横浇道为阻流时，充型较平稳，

25、s内/s阻比值越大则越平稳 。轻合金铸件常用s内比s阻大得多的开放式浇注系统。,阻流截面-浇注系统中的最小截面。 封闭式浇注系统，阻流截面在内浇道上； 开放式浇注系统，阻流截面在直浇道下端或其它附近的横浇道上。,2、内浇道流量的不均匀性,同一横浇道上有多个等截面的内浇道时， 各内浇道的流量不等，试验表明： 一般条件下，远离直浇道的内浇道流量大，且先进入金属。近直浇道的流量小，且后进入金属。,内浇道流量的不均匀性u,qmax内浇道中的最大流量 qmin内浇道中的最小流量 q内浇道中的总流量 n 横浇道上连接的内浇道个数,u与浇口比、内浇道、横浇道的连接形式、整个浇注系统的结构等因素有关，各影响因

26、素如下,在开放式浇注系统中，开放比越大，流量偏差越大，而且起决定因素的是横浇道与内浇道的断面,减小内浇道流量的不均匀性的方法 a、缩小远离直浇道的内浇道的截面积。 b、增大横浇道的截面积 c、严格按a横/a内的比值，每流经一个内浇道，使横浇道断面 积按比值依次减小。 d、设置直浇道窝。,内浇道流量分配不均匀常引起局部过热、氧化、吸气、卷气等缺陷。 但是，对壁厚或重量不均匀的铸件，流量不均匀则更有利于平稳充型。,3、内浇道的基本设计原则,内浇道在铸件上的位置和数目应服从所选定的凝固顺序或补缩方法。 对要求同时凝固的铸件，内浇道应开在铸件薄壁处，宜数量多，分散布置使金属液快速均匀地充满型腔，避免内

27、浇道附近的砂型局部过热； 对要求顺序凝固的铸件，内浇道应开在铸件厚壁处。如设有冒口，使内浇道通过冒口，让金属液先流经冒口再引入型腔，更能提高冒口的补缩效果； 对结构复杂的铸件，采用顺序凝固和同时凝固相结合的原则安排内浇道。即对每一个补缩区依顺序凝固原则设置内浇道，而对整个铸件则按同时凝固原则采用多内浇道分散充型。这样，既可使铸件的各个厚大部位得到充分补缩而避免出现缩孔、缩松，又可将铸件的铸造应力和变形减小；,3、内浇道的基本设计原则,内浇道在铸件上的位置和数目应服从所选定的凝固顺序或补缩方法。 当铸件壁厚相差悬殊，而又必须从薄壁处引入金属时，应同时采用冷铁加速厚壁处的冷却凝固，并加放冒口，浇注

28、时采用点冒口措施，保证铸件的补缩效果； 对采用实用冒口的铸件，遵守实用冒口或均衡凝固的原则来布置内浇道和冒口。,点冒口：钢水上升到冒口一定高度的时候，停止往水口里浇钢水，直接从冒口里浇满冒口，这样的作用是使冒口里的钢水温度高，有利于实现顺序凝固。,液流方向不要冲着细小砂芯、型壁、冷铁和芯撑，必要时采用切线引入。但应注意，切线引入会引起型内金属的回转运动，适用于外表面有粗糙度要求的圆形铸件。当筒形铸件内表面要求严格的条件下，应避免金属液回转，以免夹杂物聚集在铸件的内表面。必要时用顶雨淋或下雨淋式浇注系统。 内浇道应尽量薄，薄的内浇道的好处是： 降低内浇道的吸动区，有利于横浇道阻渣； 降低初期进入

29、渣的可能性； 减轻清理工作量； 内浇道薄于铸件的壁厚，在去除浇道时不易损害铸件； 对铸铁件，薄的内浇道能充分利用铸件本身的石墨化膨胀获得紧实的铸件。,3、内浇道的基本设计原则,对薄壁铸件可用多内浇道的浇注系统实现补缩，这时内浇道尺寸应符合冒口颈的要求。 内浇道避免开设在铸件品质要求很高的部位，以防止金相组织粗大。 对要求耐压、防渗漏的管类件，内较浇通常开在法兰处，以防止管壁处出现缩松； 如能使内浇道开设在品质要求较低的加工表面上，则有利于铸件的外观。,各个内浇道中的金属流向应力求一致。为了使金属液快速而平稳地充型，有利于排气和除渣，各个内浇道中的金属流向力求一致，防止金属液在型内碰撞，流向混乱

30、而出现过度紊流。 尽量在分型面上开设内浇道，使造型方便。 对收缩大易于形成裂纹的合金铸件，内浇道的设置应尽量不阻碍铸件的收缩。,3、内浇道的基本设计原则,内浇道与横浇道的交界处角度不应小于90。交接角:横浇道中液流方向与内浇道中液流方向间的夹角。,4、内浇道与横浇道的连接方式,5、内浇道的个数和形状 个数：除小件外，一般采用两个或两个以上的内浇口分散引入，以免过热，并使流量分配均匀。 形状：一般采用扁梯形：吸动作用区小，易清除，无疏松； 对高大而壁薄的铸件，采用窄的深梯形：能撇渣、充型快、氧化轻。,六、浇注系统的充满理论,砂型浇注系统的充满条件,推导 在横浇道任一截面r-r和内浇道入口处i-i

31、截面用伯努力方程,为r-r至i-i截面间的流动阻力系数若横浇道充满， r-r截面最高点的压力应高于型壁界面的压力：,式中：,（1）,（2）,（3）,将（4）代入（3）,同理，内浇道最高点处的压力应等于型腔内气体压力，近似等于：,（4）,（5）,将（2）-（5）：,化简：,（6）,代入连续流动定律 （ 为r-r截面上流体的截面缩小系数） 并应用托利拆里方程 （h为浇注系统总压头，内浇道的流量系数） 得横浇道充满条件：,同理得直浇道的充满条件： 传统理论：把液态金属视为理想液体，全部阻力系数等于零，流量系数为1。充满条件为s直s横s内 实际情况：液态金属有粘度，流动阻力有较大的影响。 s直：s横：

32、s内=1:2.5:2.5时仍呈正压充满状态。,第二节 浇注系统的基本类型及选择,1、浇注系统的分类,浇注系统常用的分类： 根据各组元断面比例关系的不同： 封闭式、开放式 按内浇道在铸件上的相对位置不同： 顶注式、中间注入式、底注式、阶梯式,二、封闭、开放式浇注系统,封闭式浇注系统 阻流在一个浇注系统中截面积最小的浇道 s内 s横 s直，例如1: 1.2 : 1.5 封闭式浇注系统可理解为正常浇注条件下，所有组元能被金属液充满的浇注系统，也称为充满式浇注系统。（因全部截面上的金属液压力均高于型壁气体压力，故是有压或正压系统）。 优点：阻渣效果好、防止卷气、消耗金属少、清理方便。 缺点： 进入型腔

33、的金属液流速度高，易产生喷溅和冲砂，使金属氧化，使型内金属液发生扰动、涡流和不平静。 应用：主要应用于不易氧化的各种铸铁件。对于容易氧化的轻合金铸件、采用漏包浇注的铸钢件和高大的铸铁件，均不宜使用。,开放式浇注系统 s内s横 s直；例如1.5 : 1.2 : 1 在正常浇注条件下，金属液不能充满所有组元的浇注系统，又称为非充满式或非压力式浇注系统。在金属液流未能充满的部位存在着等大气压力的自由表面。 完全开放式浇注系统在内浇道被淹没之前，各组元均呈非充满流态，几乎不能阻渣而且会带入大量气体。因此，使用转包浇注的铸铁件上不宜应用这种浇注系统。 主要优点：进入型腔时金属液流速度小，充型平稳，冲刷力

34、小，金属氧化轻。主要缺点：阻渣效果稍差，带入气体 ，金属消耗略多。,应用：轻合金铸件、球铁件等。漏包浇注的铸钢件也宜采用开放式浇注系统，但直浇道不能呈充满态，以防钢水外溢，造成事故。,3半封闭式浇注系统,这种浇注系统的特点是s横s直s内。即阻流截面是内浇道，横浇道截面积最大，直浇道一般是上大下小的锥形，浇注时，直浇道很快充满，而横浇道充满较晚，故可降低内浇道的流速，使浇注初期充型平稳，对铸型的冲击比封闭式的小；在横浇道充满后，因其中的金属液流速较慢，所以挡渣比开放式的好，但浇注初期在横浇道充满前，挡渣效果较差。 适用于各类铸铁件，尤其球墨铸铁件及表面干型,生产上常常使用介于这两者之间的半封闭式

35、和封闭开放式浇注系统；,4、封闭开放式式浇注系统,特点：控制流量的阻流断面位于直浇道下端，或在横浇道中，或者在集渣包出口处等，故浇注系统各组元的断面比例相应的存在以下关系,s杯s直s直s集渣包出口s阻s阻 s内 s横后,三、浇注系统按内浇道在铸件上的位置分类,（一）、顶注（上注）式浇注系统,以铸件浇注位置为基准，内浇道开设在铸件的顶部，称为顶注式浇注系统。即金属液从铸件顶部注入型腔,（一）、顶注式浇注系统,特点：以浇注位置为基准，内浇道设在铸件顶部。,优点,容易充满，可减少薄壁件浇不到、冷隔方面的缺陷,充型后上部温度高于底部，有利于铸件自下而上的顺序凝固和冒口的补缩,冒口尺寸小，节约金属,内浇

36、道附近受热较轻,结构简单，易于清除,（一）、顶注式浇注系统,特点：以浇注位置为基准，内浇道设在铸件顶部。,缺点,易造成冲砂缺陷；,易产生砂孔、铁豆、气孔和氧化夹杂物缺陷；,大部分浇注时间，内浇道处于非充满状态； 横浇道阻渣能力较差,金属液下落过程中接触空气，出现激溅、氧化、卷气，使充型不平稳；,根据铸件的结构特点，还可采用以下几种类型的顶注式浇注系统：,1简单式 适用于要求不高的简单小件。,2楔形浇道,金属液通过长条楔缝可迅速充满型腔,常用于锅、盆、罩、盖类薄壁器皿铸件,3压边浇道,浇道是一条窄而长的缝隙，与铸件顶部相连接，金属液经压边缝隙流入型腔,多用于壁较厚的中小铸铁件及非铁合金铸件。,4

37、雨淋浇道,内浇道是由许多均匀分布的圆孔所组成，浇注时细流如雨淋,主要用于质量要求较高的大中型筒型铸件，如气缸套、卷扬机等,5搭边式,自上而下导入金属液，避免直接冲击铸型侧壁。适用于湿型铸造薄壁铸件。,（二）底注（下注）式浇注系统,内浇道开设在铸件底部，即金属液从铸件的底部注入型腔，称为底注式浇注系统,主要用于高度不大，结构不太复杂的铸件和易氧化的合金铸件，如铸钢、铝镁合金、铝青铜及黄铜等铸件,（二）底注式浇注系统,特点：以浇注位置为基准，内浇道设在铸件底部。,优点,内浇道基本上在充满状态下工作，充型平稳；,可避免金属发生激溅、氧化及由此而形成的铸件缺陷；,无论浇口多大，横浇道基本处于充满状态，

38、有利于阻渣；,型腔内的气体容易顺序排除。,缺点,充型后金属的温度分布不利于顺序凝固和冒口补缩；,金属液面在上升中容易结皮，难于保证高大的薄壁铸件充满，易形成浇不足、冷隔等缺陷；,金属消耗较大。,内浇道附近容易过热，导致缩孔、缩松和结晶粗大等缺陷；,克服以上缺点的方法有： 采用快浇和分散的多内浇道 大的s内/s阻比值 使用冷铁和安放冒口或用高温金属补浇冒口等措施,根据铸件结构特点，还可采用下列底注式浇注系统,1牛角浇道,牛角式内浇道多用于质量要求高的小型轮类铸件,2反雨淋浇道,它适用于易氧化的中小型圆套类铸件,（三）中间注入式浇注系统,从铸件某一高度面上开设内浇道。对内浇道以下的型腔部分为顶柱式

39、；对内浇道以上的型腔部分相当于底注式。故它兼有顶注式和底注式浇注系统的优点。使之充型平稳，改善了补缩条件，又有利于排气。 由于内浇道在分型面上开设，故极为方便，应用广泛。适于高度不大的中等壁厚的铸件。,（四）阶梯式浇注系统,特点：在铸件不同高度上开设多层内浇道。,在浇注之初金属液只从最底层内浇道流入型腔，待型腔内的液面上升到接近第二层内浇道时，才从第二层内浇道流入型腔。这样各层内浇道由下到上逐层接替地起作用，最上层内浇道通入冒口，可保证实现顺序凝固和冒口最后冷凝。,（四）阶梯式浇注系统,特点：在铸件不同高度上开设多层内浇道。,（四）阶梯式浇注系统,优点 金属液首先由最底层内浇道充型，随着型内液

40、面上升，自下而上顺序地流经各层内浇道，因而充型平稳，避免因压头过高或流股从高处落下冲击型底，造成严重的喷射和激溅，且型腔内气体容易排出；,充型后，上部金属液温度高于下部，有利于实现自下而上的顺序凝固和冒口的补缩，铸件组织致密；,易避免缩孔、缩松、冷隔及浇不足等缺陷；,利用多内浇道，内浇道分散，可减轻内浇道附近的局部过热现象。,（四）阶梯式浇注系统,缺点,造型复杂；,要求正确的计算和结构设计。否则，容易出现上下各层内浇道同时进入金属液的“乱浇”现象，或底层进入金属液过多，形成下部温度高的不理想温度分布。,分型面较多；,多用于高度较高、型腔较复杂、收缩率较大或品质要求较高的铸件。,（五）垂直缝隙式

41、浇注系统,以片状内浇道与铸件的整个高度相连接的一种特殊浇注系统,主要用于重要的铝合金铸件,对于重、大型铸件，特别是重要铸件，采用一种形式的浇注系统往往不能满足要求，可根据铸件情况同时采用两种或更多形式的复合式浇注系统,第3节 计算阻流截面的水利学公式,100,1、 奥赞(osann)公式 阻流（最小）截面积的计算 。 阻流（最小）组元指浇注系统中最小截面积的浇道，一般为内浇道，即,hr金属液流经浇注系统时压头损失总和 h0阻流以上金属液的总压头 si 测定i时指定的某处截面积 v 阻流处金属液的流速 g 重力加速度 i 局部阻力系数 s阻 阻流截面积。,101,充填下半型时s阻的计算 充填下半

42、型腔时，通过阻流截面的金属质量和浇注时间有如下关系,式中：m下 阻流以下铸件质量 金属液密度 1 充填下半型时间 流量系数，它代表实际金属液的流量与理想流体流量之比值。,充填上半型时的计算 充填上半型时，阻流处流速随充型压头而变化： 最大流速 最小流速,在上半型充填时间2内，存在着瞬间 ，对应压头为h平均时，阻流处流速为：,充填上半型时，通过阻流的金属质量和充填时间之间应有如下关系：,得到： 奥赞公式 将两个计算 的公式合并为一个通式，即奥赞公式： 式中：m 流经阻流的金属总质量 充填型腔的总时间 充填全部型腔时，浇注系统阻流截面的流量系数 hp 充填型腔时的平均计算压头,平均计算压力头,式中

43、：hp 平均计算压头 ho 阻流截面以上的金属压力头 p 阻流截面重心以上的型腔高度 c 铸件（型腔）的总高度 注意 a 该公式适用于封闭式浇注系统 b 推导ho时引入两个假定条件，与实际情况有差距。 c 应用伯努力方程时，忽略了浇包嘴到浇口杯之间下落动能的影响。,二、浇注时间（速度） 1、浇注速度 浇注时间对铸件质量有重要影响，应考虑铸件结构、合金和铸型等方面选择浇注速度。 快浇 优点：金属温度和流动性降低幅度小；减小皮下气孔； 对上表面热作用时间短，可减小夹砂结疤缺陷；有利于石墨铸铁充分利用石墨化膨胀，防止缩孔、缩松缺陷。 缺点：对型壁冲击大，容易造成胀砂、冲砂、抬型等缺陷；浇注系统的重量

44、稍大，工艺出品率低。,应用：薄壁（或上部有薄壁铸件）； 具有大平面铸件； 表皮易形成氧化膜的铸件；底注式浇注系统，顶 部有冒口；中大型灰铸铁、球墨铸铁件。,慢浇 优点：对型壁冲刷作用轻，可防止胀砂、抬型、冲砂等缺陷； 有利于型（芯）内气体排出； 对收缩率大的合金采用顶注法或内浇道通过冒口时， 有利于减小冒口的尺寸,减少浇注系统金属消耗量 缺点：对上表面烘烤时间长，易产生夹砂类缺陷； 金属液温度、流动性降低幅度浇大、易浇不足、冷隔； 降低流水线生产率。 应用：有高的砂胎或吊砂的湿型； 型内砂芯多、砂芯大而砂芯小或排气困难； 顶注法浇注体收缩大的合金铸件,2、合适的浇注时间 浇注时间的确定主要考虑

45、：壁厚、铸件重量、型砂种类、合金种类、注入方式等。,工艺因素： 浇不足、冷隔；夹砂类缺陷；气体的溢出；金属液的氧化； 型内金属液面的上升速度，计算公式：,式中： c 铸件（或某段）的高度 铸件（或某段）的浇注时间。,满足的条件：,浇注时间应满足：,三、 确定浇注时间时的金属液上升速度因素,金属液上升速度的核算和确定,铸钢件：见表7-7，只核算最小上升速度。,铸铁件：见表7-6，只核算最小上升速度,表7-6,表7-7,式中： r型腔的水利学半径。 re型型腔内允许的金属液雷诺数，用实验法确定 v合金液的运动粘度。,易氧化的轻合金铸件，限制最大上升速度，以免高度湍流造成大量的氧化物夹杂，最大上升速

46、度,所确定的浇注时间，必须满足最大和最小上升速度要求，才可作为适用的浇注时间,4.流量系数的确定 浇注系统的流量系数是指阻流断面的流量系数。若阻流断面不设在内浇道，则内浇道的流量系数比浇注系统的流量系数值要小。 流量系数与浇注系统各部分阻力及型腔内的流动阻力大小有关。流量系数与浇注系统的形状、尺寸、结构和铸型的性质及合金种类、流速等有关。 流量系数的确定方法： 重要铸件或大量生产的铸件实验测定 一般铸件经验数据,影响流量系数值的因素及修正值,选择浇注系统类型 确定内浇道在铸件上的位置、数目和金属引入方向 决定直浇道的位置和高度（压力角） 计算浇注时间并核算金属上升速度 计算阻流截面积s阻 确定

47、浇口比并计算各组元截面积 绘出浇注系统图形,浇注系统的计算步骤,第4节 铸铁件浇注系统设计与计算,浇注系统阻流截面的计算 1. 阻流组元（或内浇道）截面积的计算,m 包括浇冒口在内的金属总重量(kg) ，可以通过估算、计算、称重等方式获得，浇冒口的重量按铸件重量的比例求出，见表,表 浇冒口重量占铸件重量的比例, 值得确定 铸钢件、铸铁件根据表7-8、7-10，考虑各种因素，可采用表7-10进行修订。,国内手册中提供的浇注时间计算公式为： 1）对重量小于450公斤、壁厚2.5-15mm、形状复杂的薄壁铸铁件 式中，-为浇注时间；m-为型内金属总重量，kg； s为系数，取决于铸件的壁厚,(2)浇注

48、时间值的确定 影响浇注时间的因素有：合金的种类、浇注温度、浇注系统的类型、铸件结构和铸型的种类等,浇注时间实际是根据经验图表和经验公式来计算的,式中 t浇注时间（s）； gi 浇入型内的金属液总重量（kg）； 铸件的平均壁厚（mm），对于圆形或正方形的铸 件，取其直径或边长的一半； k系数。对灰铸铁取2.0，需快浇时（如：铁液温度 低，含硫较高，含碳量3.3%，底注或有冷铁 等），可取1.7。对铸钢可取1.31.5。,2) 对于重量小于1000公斤的大、中型铸铁件,表铸铁件k值的选择,表 型内铁液液面允许的最小上升速度,浇注时间确定以后，对于大平面或结构复杂的薄壳铸件，还应验算型内金属液液面平

49、均上升速度，可按下式计算：,式中 c铸件最低点到最高点的距离，按浇注位置确定()； t计算的浇注时间(s)。,计算结果应大于表中数值，若太小则应调整浇注时间t，甚至修改工艺方案,型内金属液液面平均上升速度,如果低于允许的最小液面上升速度时，就要强行缩短浇注时间或调整铸件的浇注位置，使上升速度达到或高于最小液面上升速度值,对于封闭式浇注系统，在不同注入位置时公式有以下形式：,顶注式 p0，则,底注式 pc，则,中间注入式 则，,（3）平均静压头hp的确定,式中 hm 最小剩余压力头 l1 自直浇道中心线到铸件最高、最远点的水平距离 a保险压力角，直浇道的剩余压力角应大于表7-14,（4）最小剩余

50、压头 hm的确定 浇注铸型的最小剩余压头 hm保证铸型充满，获得结构完整的铸件，铸件最高点到浇口杯液面高度必须有一个最小剩余压头。 计算公式,表7-14,2. 浇注系统其他各组元的截面积 求得阻流组元的截面积后，根据合金和铸件的特点，参照表选定浇注系统各组元比例关系的类型，确定其比例值，即可得出其他组元的截面积，然后再按选定的形状确定尺寸。,浇注系统各组元比例关系,一般内浇道（阻流组元）的最小截面积为0.40.5cm,直浇道的直径一般在15100mm范围内,砂型铸造中,树脂砂型浇注系统总截面积比粘土砂型大50左右,当采用封闭式浇注系统时，浇道截面比例可取s内：s横：s直1 : 1.25 : 1

51、.25,直浇道后如设过滤网，则网孔截面积s滤的比值取0.9,二、用浇注比速计算浇注系统的尺寸,对封闭式浇注系统，浇注比速单位时间内通过单位阻流断面积的金属液，其阻流断面积计算式为,式中 t浇注时间（s）； m浇经阻流断面的金属液总重量（kg）； l金属流动系数。对灰铸铁取1.0 k浇注比速，主要取决于铸件的相对密度kv，且 kv=m/v ，v铸件轮廓体积，参见图7-41.,k与壁厚的关系,s与壁厚的关系,浇注时间用经验公式确定,m浇经阻流断面的金属液总重量（kg）； s系数，取决于壁厚,三、用图表法确定浇注系统尺寸,生产中采用图表法确定浇注系统尺寸，使用直观、方便。 1、索伯列夫图表 适用于一

52、般大、中型铸铁件的湿型铸造，用于干型时，可将查到的阻流断面面积减少15%-20%。,索别列夫图表使用方法 由铸件重量坐标向上引直线交于铸件主要壁厚的斜线，然后向左作水平线与已知平均压力头的斜线相交，再从交点向下引直线进入铸型阻力的框图内，按铸型阻力的大小确定浇注系统的内浇道的断面积，再按比例确定其它组元的断面积。 例如对重量为 1000kg，主要壁 厚为15mm，平 均压力头为60cm 的铸件，在铸型 阻力为大、中和 小三种情况，其 内浇道的总断面 积分别为22.5、 19.5和15cm2。,2、经验数据确定浇注系统阻流断面积 表7-17,第五节 阶梯式浇注系统的计算,计算原理及步骤：先封闭后

53、开放,形式 多直浇道：同一般浇注系统，但要精确计算每层注入量。 其它：（控制组元比例、缓冲直浇道）,实现分层注入的条件 a 各层分直浇道呈非充满状态 b 分直浇道中液态金属自由液面以下的有效压头 应小于两层内浇道之间的距离。,阶梯式浇注系统的常用结构如图所示。 它以主直浇道下端为阻流 断面（a-a），其上的封 闭段由浇口杯和主直浇道 组成，主直浇道以下完全 开放。这样，浇口杯和主 直浇道为充满状态的正压 流动，既有利于浇口杯挡 渣，又能可靠地实现分层 引注，而且造型工作也不 复杂。,阶梯式浇注系统的计算方法和步骤如下： 内浇道层数取决于铸件的高度： 600-1400mm，一般采用两层内浇道；

54、上层内浇道距顶面、下层内浇道 距底面均为200-300mm； 层间距为600-1200mm； 实现分层引注的条件： 1）联接各层内浇道的分配直浇道 中的金属液必须呈非充满状态； 2）分配直浇道中自由液面以下的 有效压头h有效必须小于相邻两层内浇道之间的距离h0,1、阻流截面的计算 浇注系统的断面就是金属液流的断面。则流经a-a断面的金属液流速度v,若铸件低于阻流截面a-a， 则充型期间v不变，故,由此,若铸件高于a-a阻流截面 则,137,其中，计算平均压头,3、每层内浇道的总截面积 当浇注稳定时，假设通过阻流截面的流量q1等于通过低层内浇道的流量q2，故,2、分配直浇道截面积 分配直浇道截面

55、积等于1-2倍阻流截面积,h有效越小，越容易保证h0h有效，而不致于出现相邻两层同时进水的情况。但是h有效越小，f内（底层）越大，越容易造成底层过热，影响方向性凝固。,为使铸件上部有较高的温度，h有效=kh0，k=0.25-0.5因此:,根据顺序凝固的高低，可选取f内（上层）=（1-2）f内（底层）。,第六节 垂直分型浇注系统的计算,垂直分型无箱造型的特点 造型、浇注、冷却过程分型面呈垂直状态。 一型多铸，底部铸件充型压力比顶部高几倍。 形式 底部开放式 恒压等流量：充满式，以内浇道为阻流，每层铸件内浇道保持充型时的恒压且流量相等，各层型腔同时充满。,一、计算原理,计算： 每个铸件内浇道的截面

56、积： 式中：一个铸件的质量 充填一个型腔的时间 hp 每个铸件的平均计算压头，简化处 理，可用浇口杯上液面到内浇道中 心的距离h0代替。 诺谟图的用法：由上式计算。,2、设计要点 保持以内浇道为阻流的强封闭式浇注系统 严格控制浇注时间。如表7-18 小的薄壁件可以浇注系统做冒口进行补缩。,143,铸钢件浇注系统的特点,熔点高，浇注温度高，钢液对砂型的热作用大，且冷速大，钢液流动性差，因此要求用较短的试件以较高的流速浇注。,第七节 其它合金铸件浇注系统的特点,易氧化，应避免流股分散、激溅和涡流，保证钢液平稳地充满砂型,体收缩大，易产生缩孔、 缩松，需按顺序凝固的原则设计浇注系统，并用冒口补缩,线

57、收缩大，收缩时内应力大，产生热裂，变形的倾向也大，顾浇冒口设计应尽量减少对铸件收缩的阻碍。,1、铸钢件浇注系统,2、铸钢件浇注系统的设计原则,内浇道的位置应尽量缩短钢液在铸型内流动的路程，以避免铸件产生冷隔等缺陷,形状复杂的薄壁铸件的内浇道的设计，应避免钢液直接冲击型壁或砂芯,内浇道应避免开在芯头边界及靠近内冷铁、外冷铁、芯撑的地方。,需要补缩的铸件，内浇道应促使其顺序凝固,圆筒形铸件的内浇道应沿切线方向开设，使钢液在型内旋转，以利于钢液内的夹杂物浮进冒口,高大件则宜采用阶梯式浇注系统，为防止钢液过早从上层内浇道进入型腔，可使上层内浇道倾斜,保证钢液平稳注入铸型，避免钢液流互相碰击或乱流,浇注

58、特点 倾转包：挡渣效果差，用于流水线生产。 底注浇包：俗称漏包。浇注系统必须是开放式。为浇注不同质量的铸件，可采用不同容量的浇包、不同包孔直径或采用塞杆阻流。 浇注系统：结构简单、截面积大，充型快而平稳，流股集中，有利于顺序凝固，不阻碍铸件收缩。,3、铸钢件浇注系统的形式,4、底注包浇注系统 （1）选择浇包容量及包孔直径 浇包容量：总容量大于铸型内金属需要量。大于30t的浇包可设两个包孔。 包孔直径：按照平均浇注速度。如表7-19,2) 确定包孔直径,表3-12 钢液流量qm值,式中 s孔包孔截面积(cm2)； qm钢液流量（kg/s）； m孔包孔的消耗系数，取0.89； r钢液密度为0.00

59、71kg/cm3； g重力加速度，980cm/s； h钢液在包中的高度（cm）。,按钢液流量qm值及钢液液面高度h可求出包孔直径d孔,表 铸钢件浇注时间计算公式中的k值,浇注时间：按公式： 及表7-20初步确定浇注时间。,（2）浇注时间和液面上升速度,浇注时间：,上一步中所求浇注时间是否合适，可用浇注时钢液在铸型型腔内的上升速度的验算,液面上升速度是否合适是获得优质铸件的重要因素之一，若验算结果数值小于表7-21中最小上升速度，就需调整浇注时间，改变平均浇注速度和包孔直径、增加包孔数量，采用两个浇包浇注和改变铸件浇注位置等工艺措施。,表 钢液在铸型中的上升速度,（3）确定浇注系统各组元截面积,

60、使用底注包浇注时，应采用开放式浇注系统，要满足s直s横s内的条件,各组元截面积比例关系：s孔:s直:s横:s内 1: (1.82.0): (1.82.8) : 2.0-2.5,当使用耐火砖管时，可采用s直s横s 内,根据包孔直径从表7-22、7-23、7-24中查出浇注系统 各组元断面的尺寸,（4）补浇冒口的专用通道,大型铸钢件经常在冒口上设置补浇冒口的专用通道，以增加冒口补缩效率，减小冒口体积。专用浇道设置的高度要高于补浇前冒口内钢液的液面。 若一个铸件要求多次补浇，专用浇道要相应的沿冒口高度设置。 若一个铸件有多个冒口，为保证补浇时型腔内钢液不晃动，应将专用浇道连通，以便通过一个专用浇道就