硅酸盐窑炉课程设计说明书

1、成都厘工大学学生的撰文专用稿纸 都理乂乂摩 窑炉设计说明书 目：年产卫生瓷12万大件的隧道窑 院=材料与化学化工学院 业：材料科学与工程 号：201202040223 名=冯有增 指导老师=刘菁 成都厘工大学学生的撰文专用稿纸 5 2014-2015学年第1学期 课程设计任务书 一、课程设计题目 设计一条年产卫生瓷12万大件的隧道窑 二、课程设计原始资料 1年产a： 12 71大件/年; 2.产品规格：400X200X200rnin.干制品平均质量lOKg/件: 3年工作1： 350天/年; 4. 成品率：90%； 5. 燃料种类：天然气，热值Q二36000KJ/Bn? 6制品入窑水分：2,

2、0%： 7.烧成曲线：20970C,9h： 9701280 4h： 1280C 保温 Ih； 1280 8(rC,14h； 最高烧成温度128（rC烧成周期28h。 三.课程设计要求 1 课程设计严格按照成都理工大学课程设计（学年论文）工作管理办法 进行规范管理； 2. 3. 要求提交窑炉设计说明书一份，设计图一张（隧道窑剖而图）； 要求计算正确，设计合理，文图相符，课程设计报告$3000字（含数据表、 插图）; 4. 采用学校规定的“成都理工大学学生的撰文专用稿纸X参照学校规定的 毕业设计（论文）撰写格式要求（含数据表、插图），撰写或编排打印课程设计；参 照学校规定的毕业设计（论文）装订结构

3、，课程设计报告、图纸等一并装入学校规 定的成都理工大学学生撰文资料袋”。 目录 设计任务及原始资料 （一）、课程设计题目 （二人课程设计原始资料 （三）、窑型选择 窑体主要尺寸的确定 （一）隧道窑容积计算 （二）隧道窑长度.装载方式及容午数的确定 （三）隧道窑内宽.内髙及各带长度的确定 工作系统的确定 （一）预热带工作系统 （二）烧成带工作系统 （三）烧成带工作系统 四. 窑体材料以及厚度的确定 五. 燃料燃烧计算 （一）燃烧所需空气屋 10 （二）燃烧产生烟气最 （三）燃烧温度 10 用经验数据决定燃料消耗最 七、 预热带及烧成带的热平衡计算 11 （一） 预热带及烧成带的热平術计算 11

4、11 14 （四） 列出热平衡方程式 17 （五） 列出预热带及烧成带平衡表如下: 17 热收入项目: 热支出项目: 1S 冷却带热平衡计算 九、 烧嘴的选用及燃烧室的计算 20 十、 烟道和管道计算，阻力计算和风机选型 21 25 卜一、小结 成都厘工大学学生的撰文专用稿纸 前言: 窑炉的设计计算，其基本原则都是一样的。蔽握隧道窑设计计算的主要内容 方法及具有识固的能力，对其他窑炉的设计计算也就举一反三了。 隧道窑的设计计算包括三大部分：1.窑体主要尺寸及结构的计算；2.燃料 燃烧及燃烧设备的计算；3.通风设备及其他附届设施计算。 隧道窑的设计计算工作且相当繁重，所以在计算过程中往往采用简化

5、的经验 数据。近年來采用电子计算机技术，对隧道窑设计进行了研究，使设计工作向前 推进了一步。例如，对窑墙传热，窑车不稳定传热，绕成带绕宪分布及各对烧嘴 中照料的分配，预热带排拥口分布乃久对排姻口烟气量的分配等都可用电子计算 机设计计算。 、设计任务及原始资料 （一）、课程设计题目 设计一条年产卫生瓷12 7J大件的隧道窑 （二人课程设计原始资料 1年产量：12万大件/年; 2产品规格：400X200X200min汗制品平均质量lOKg/件; 3.年工作口： 340天/年； 4成品率：90%； 5燃料种类：夭然气，热值QD=36000KJ/Bm3 6.制品入窑水分：2.0%： 7烧成曲线: 20

6、 970,911, 预热带; 970 1280C, 4h, 烧成带; 128(rc,保温 111, 保温带; 128080C14h. 冷却带; 最髙烧成温度128（rc,烧成周期28h。 （三）、窑型选择 卫生瓷是大件产品，采用普通窑车隧道窑。 由于考虔到燃料为天然气，经过净化处理，不会污染制品。若再从窑的结构 上加以考虑，避免火焰直接冲剧制品，所以采用明焰露装的形式（制品不袭匣钵）, 既能保证产品质量.乂增加了产量，降低了燃料消耗，改善了工人的操作条件, 并隆低了窑的造价，是合理的。 二、窑体主要尺寸的确定 （一）隧道窑容积计算 隧道容积是根据生产任务、成品率、烧成时间以及装窑密度四个因素决

7、定的。 装窑密度是根据制品对焙烧过程的耍求，制品的尺寸等找出最合理的装车方法而 计算出來的，也可以从生产实践中收集数据。烧成时间是由烧成曲线决定的。生 产任务和成品率都是已知的。则: Gt 隧道容积： V = y m Kg 式中V隧道容积m3： G生产任务，5或件/h,且6=年蠹:說7；：爲） K 成品率: T 一烧成时间，即坯体在窑内停留时间h g-装窑密度，kg/n?或件曲且半均毎阿件 窑乍长（m） 已知：生产任务=12万大件/年; 年工作n=350天/年; 烧成时间T =2811； 成品率K=90%： 所以: G 二聽4.29 件/h Q g =百=6件/m ,1429x28 一 4 V

8、 = 74.1m 0.9x9/15 (-)隧道窑长度、装载方式及容车数的确定 为使装车方便，并使窑内温度均匀，快速烧成，采用单层装车的办法，即窑 车上只放一层制品。根据几种装午方法确定：窑年长X宽= 1500X900 mm,平 均每车装制品9件/车，干制品的半均质量为每件lOKg,则每车装载最为90Kg/ 车。 比例：1:10 成都厘工大学学生的撰文专用稿纸 19 2、 窑长确定: 生产任务（件/年） 成品率X装窑密度（件/m窑长） 120000 =350 X 24 X “ 0.9 X （9/1.5） 3、 窑内容车数: n = 74.1/1.5 = 49.4 辆 取49辆 年工作I（门/年）

9、X24（h/n）X烧成时囘5） S氏L = =74.1 m 则窑车有效长度为: L Krt (a 7?村 It V1 1寿3 1.必 ”喷W L转 nn 1務粘hK II 夺fc IM 昇I M 粒典ft炉裁 ft其 coxa （进牟） n 021 0.0S ：0-T30 0-lT. 5 0.23 0；35 0. 193 0. ：5 0. 0T5 01： 0,053 ；5-50 1；. 55. 5 0.23 0. 35 0. 3S 0.：5 0.113 0.075 0.12 0 053 (故 tJlH) 空） (IIM) 0.1： g 0. 265 0.313 0.餡 0.113 0,075

10、0.12 0,053 UIM) Sdtsoyo ：3 5-38. 5 0.315 047 0.313 on 0 113 0-075 0.1： 0,053 0.93 O.：3 0.： 0 113 0.075 0. X： 0. 053 诳卜1190 38. 579. 7 O.：3 0.33 0. 38 0.23 0.113 0,075 0.12 0. 053 (*故 ttWH) 空） （11知 0.12 0,23 0 36S 0. 34S 0.：5 0 115 0.075 0 1： 0. 053 1190-710 59. T-47. S 0. 04*0.15M). 04 0.35 0. 3S 0.

11、113 o.in 0.0T5 0. S9 0.053 心0XSO 710-330 -IT, 3-64. S 0. ：3 0 0. I9S 0. ：5 0. 075 0. 1： 0,053 SXHSO W 3-73, 5 0.13 0. S 0.25 0. 075 0. 12 0. 053 （出牟 0. 21 0,03 材料及厚度确定后可进行材料的概算。确定全窑的材料消耗量。 五、燃料燃烧计算 （一）燃烧所需空气量 该窑用天然气.其热值为：QD=36000KJ/Bm ; 理论空气量：VA 牆-0.25=2_025 = 9.11BnV/BM 取空气过剩系数a =1.29,则实际空气量: % = a

12、xV= 1.29X9.11 = ll75Bm3/Bn? （-）燃烧产生烟气量 理论烟气量: 冷=黯+ 025 =驾諾叫0.25 = lOWBnV /B川 实际烟气量: = V + (a - 1) X V = 10.042 + (1.29 -1)x941= 1268Bm /Bn? (三)燃烧温度 理论燃烧温度tth: VC 现设t=173（rc,査表，在1730 C时的烟气比热为：C=L64KJ/Bn? C C 在室温20C的空气比热为：Ca=1.30kJ/Bm* 天然气的比热：Cf=3.12kJzBn? C 12.68X1.64 则t _ 36000+11.75x1.30 x20+3,12x2

13、0 _748 86C 求得的t=174886C 1748.86 - 1730 X 100% = 1.09% 1730 小于5%,所以合理。取高温系数：n =0.800 则实际温度=0.80X 1748.86=1399.088 C 比饶成温度128（rC髙119.088C,认为合理。 六、用经验数据决定燃料消耗量 燃料消耗量的计算，可直接选用经验数据（如下表）。表中列出隧 道窑焙烧各种陶瓷产品的单位热耗。将每小时的产量乘以表中数据， 即为该窑每小时财的热耗。 产品名称 策位热耗 产胡名称 敢位热耗 瓷器 4600-26000kJ kg产品 卫生陶瓷（明焰冇匣体） 420000*460000kJ/

14、件产品 陶器 S800-17000kJ kg产品 卫生陶瓷t明焰无用体） 50000-260000kj/件产品 陶管 14600-17600kJ kg产乩 卫生陆瓷（隔焰） 350000-370000kJ/件产 M 粘上质耐火砖 25004600kJ kg产品 釉面砖 明焰素烧） llOOOO-lTOOOOkJ/件产品 硅碎 5900-7300kJ/kg 产乩 柚面解（明焰柚烧） 92000-100000kJ 件产品 建筑红秽 1200-1750kJ/kg 产丽 种而砖（*隔焰釉烧） 88000-96000kJ/件产冊 七. 预热带及烧成带的热平衡计算 隧道窑的热平衡计算分为二部分：一部分是预

15、热带和烧成带的热半衡, 其u的是计算每小时的热耗，即每小时的燃料消耗量。另一部分为冷却带的热平 衡，其目的是计算冷空气鼓入量和热风抽出量。 (-)预热带及烧成带的热平衡计算 1、热平衡计算基准: 在此以1小时作为计算基准，而以oc作为基准温度。 2、确定热平衡计算及范围 计算燃烧消耗最时，热平衡的计算范ra为预热带和饶成带，不包括冷却带。 3、 热平衡示意图 Ql Ql 其口 Q电I品带入的显热 Q,-燃料帯入化学烝及显熟 Q一-漏入空气带入显煤 Q-创版及支柱带岀並热 年积敬之热 Q汀一其他势损失 Q： Qi Ql Qf Q Qf Qa Q a切板及支杵带入的5热 Q-曲燃空气带入显热 0-

16、产品带出基.热 Q；雀堵-窑顶散失之热 Q.牧牝反应耗煤 Qr-JS*走显热 (-) 热收入项目: 1、制品带入显热Q用公式计算 制品带入显热的公式： Qi=Gi Ci ti 其中，G1入窑制品质量(kg/h). C入窑制品的平均比热，KJ/kg - -C t| 一入窑制品温度，C。 每小时入窑干制品: G1 =90Kg/Xl. 75 年/h=157 5 (Kg/h) 入窑制品含2%白由水.每小时入窑的湿制品为: G产 157. 5/(1-0. 02)=160. 7 (Kg/h) 入窑制品的比热随各地原料成分及分配方的不同而变化，一般在 0.84l26KJ/kgC范I韦I。 现取平均比热Cl二

17、0.92 Kj/kg- r 入窑制品温度 t：= 20-C 则 Q尸G6ti =160.7 X 0.92 X 20=2956.88 ( Kg/h) 2、垫板及支柱带入显热Q: 垫板及支柱带入显热Q2公式： Q2=G2*C2-t2 其中，6垫板及支柱等质凰， C2入垫板及支柱等的平均比热, 3入垫板及支柱等的温度； 此窑制品不装I电体，亦不用棚板为避免火焰冲击制品，窑车上有耐火粘土 热垫板及支柱组成的火焰通道。垫板与支柱窑吸热，根据器体积、密度可求得每 车质帚为15 入窑入然气温度：(f=20C 查手册，此温度下的天然气平均比热为：03.12 根据公式可得: Qf=x ( Qd+ Cf tf )

18、=x(36000+3.12X20) =3662.4x (Kg/h) 4、空气带入显热Q; 空气带入显热Q公式: Q尸 VyCN KJ/h 式中：一入窑空气体积，Eui/h； C.入窑空气的平均比热，KJ/Bm-C； ta 入窑空气温度，r： 全部助燃空气作为一次空气。燃料所需空气量为: V,=11.75x Bn?/h 已知：助燃空气温度：t.=20-C, 査手册，在20 C时空气的平均比热为：Ca=1.30 KJ/B111- r 根据公式可得： Qa=；Cta=H.75xX 130X20=305.5x KJ/h 5、从预热带不严密处漏漏入空气带入显热Q* 漏入空气体积公式如下： ； =(4a0

19、 - x Hm3/h, 显热Q；公式: QC Ca -t； KJ/h 式中：vj空气过剩系数为1时的燃烧所需空气最， CXL烧成带的空气过剩系数： 4 一离窑时烟气中的空气过剩系数； C；漏入空气的平均比热，KJ/BmC L-漏入空气的温度，J 取预热带烟气中的空气过剩系数ag=2.5 已知：理论空气量：；=9.11 BmVBn?; 烧成带燃料燃烧时的空气过剩系数：a尸129 漏入空气温度为T=2(rc 查手册，Ca=1.30kJ/kg/C 则，漏入空气最： Va= (2.5-1.29)X9.11 x=ll.O23x Bm /h 根据公式可得: Ca- ta =1 L023xX 13X20=2

20、86.6x kJ/h 6、气幕空气带入显热5; 作气幕用的气体由冷却带时间接冷却出抽來，其带入之显热由冷却带热平衡 计乳为： Qm=216000kJ/h (三)热支岀项目: 1、产品带出显热Q 产品带出显热公式： 式中G3 C3 t3 (ii=GyCyi KJ/h 出烧成带产品质量，Kg/h： -出烧成带产品的平均比热，KJ/Kg-C 出烧成带产品的温度，C。 已知: 出产品带出质a： G3=L75车/hX9件/车XlOKg/件=157.5 kg/h; 出烧成带产品温度:t3=128O-C 査手册，得产品平均比热：C3=1.2O kJ/kg.-C 根据公式可得：Q3= G3 C3 t3=157

21、.5X 1.20X 1280=241920 kJ/h 2、垫板支柱带走显热Q 垫板支柱带走显热Q公式: QgC kg4i 式中：a-垫板支柱出烧成带质量，kgh： G-出烧成带垫板支柱的平均比热，kg/hC； L-出烧成带垫板支柱的温度，-Co 已知: 垫板及支柱质G尸276.68kg/h 出烧成带垫板、支柱温度，1280-0 査手册，此时时粘土垫板、支柱的平均比热为: 4=0.84+0.000264 X 1=0.84+0.000264 X 1280=1.178 KJ/kg- *0 根据公式得： Q4=G4C4t4= 276.68X1.178X1280=417189.17 kJ/h 3、烟气带

22、走显热Q； 烟气带走显热Qg公式： Qg= gCg* tg kJ/h 式中：Vg 离窑时烟气体积，Bm/h 广 l)；x+Bn?/h V,空气过剩系数为1时的烟气量，Bii?/Bn?； 他一离窑时烟气中的空气过剩系数； Cg离窑烟气的平均比热，KJ/BmC： tg离S烟气的温度，Co 已知： 烟气中包括燃烧生成的烟气，预热带不严密处漏入之空气外，尚有用于 气幕的空气。用于气幕之空气体积由冷却带计算为: Bm/h 21552 离窑烟气温度一般为200300C, 查手册，此时烟气的平均比热为: 根据公式得： 现取 tg=250*C O Cg=1.44kJ/m-r Qg = A7+(ag-l)V；x

23、+V-Cg-tg =10.042+(2.5-l)X9.11x+1552X 1.44X250 =8534.52x+558720 kJ/h 4、通过窑壇，窑顶散失的热Q 一侧散热： 20 750C, 长17.6米， 散热：9621.3kJ/h 750970 C, 长6.0米， 散热：8423.5kJ/h 970-1280C. 长9.7米， 散热：15704.8kJ/h 128(rC, 长3.4米， 散热：6573.3kJ/h 第一段: 第二段: 第三段: 第四段: 根据各处材料的不同，并考虑温度范围不能太大，将预热带窑墙分为四段计 算其向外散热， 一侧总散热：40322.9kJ/h 两侧总散热：4

24、0322.9X2=80645.8 kJ/h 窑顶按同样原则，计算结果为：112500kJ/h 95=80645.8+112500 =193145.8 kJ/h 5、窑车积蓄和散失之热Q 取经验数,占热收入的25%。 6、物化反应耗热和散热之热Q 物化反应耗热和散热之热Q,公式: Q7= Qw+Qr kJ/h 式中：Qw自由水蒸发吸热a, kJ/h； Qw= Gn (2490+1.93to tg烟气离窑温度，-c； Qr其余物化反应吸热量，kJ/h； 根据经验数据：Qr=GrX2100XAL203% kJ/h； Gr入窑干制品质m, kg/h； 2100IKgAL.Oj 的反应热，kJ/ kg；

25、 己知: 不考虑制品所含之结构水 自由水质最 Gw= G1 - G1 =160.7-157.5=3.2 kJ/h 烟气离窑温度tg_25(rC Gr=157.5 kg/h; 制品中A1O含量为25%。 根据公式可得; Qw= G*. (2490+1.93 tj =3.2 X (2490+1.93 X 250)=9512 kJ/h Qr= GRIOOXALQ% =157.5X2100X0.25=82687.5 kJ/h Q 戶Qw+Qr =9512+82687.5=92199.5 kJ/11 7、其他热损失Qs 去经验数据，占热收入的5%. （四）列出热平衡方程式 热收入二热支出 Qi+Qi+Q

26、f+Qd+Qa +Qm=Q3+Q+ Qg+Qs gp+Qs 295688+467589+360624x+3055x+2866x+216000=241920+41718917+853452x +558720+193145.8+921995+(295688+467589+360624x+3055x+2866x+216000) X(025 +0.05) 移项整理得: 1712363x=l346,631.531 X=78642 即每小时需要天然气78.642 Bn? （五）列岀预热带及烧成带平衡表如下: 热收入 热支出 项U KJ/h % 项U KJ/h % 1.坯体帯入a热 2956. 83 0-

27、095192678 1.产品带出显热 241920 7. 78828109 2.垫板、支柱显热 1675. 89 0-150533836 板.支柱显热 417189. 17 13-43083054 3.燃料化学热，W热 283600 Vni=r = 1552 Bn?/h (7) 其他热损失Q扌员 取经验数据，占总热收入的5% 3、列热平衡方程式 热收入二热支出，即: 0. 95X (245760+357358+719483. 2+26Va) = 11468. 8+16268+395715. 76+264Va+100000+216000 移项整理得：V二2160. 5 Bn? /h. 即每小时有

28、2160.5标准立方米，200 C的热空气抽送干燥。 4、列出冷却热平衡表及全窑热平衡表，方法同预热带、烧成带，此处从略。 热半衡采用计算机辅助计算，可节约时间。并可制成软件包.便于变更条 件时采用。 九、烧嘴的选用及燃烧室的计算 每小时燃料的消耗量求出为：X=76, 5 Bm/h 该窑共设7对烧嘴。 每个烧嘴的燃料消耗鼠为：76. 54-14=5. 46 (1) 选用DW-I -3型涡流式短焰烧嘴，其生产能力为18 Bm/h.烧 嘴前天然气 压力800Pa,空气压力2000Pao 与其配合的烧嘴砖厚230 mmo (2) 燃饶室体积 V=5, 46X15500/1250000=0, 068

29、n? 燃烧室深为: L=窑墙厚-烧嘴砖厚=1. 16-0. 23=0. 93工 燃烧室面积: F=V/L二0. 068/0. 93=0. 07 取燃烧室宽B为四个半砖宽，即4X(砖宽+灰缝)=4X(0. 113+0. 003)=0. 464m 选用60拱，拱高f=0. 134X0. 464=0. 062in,燃烧室的截面积二拱形部 分而积+侧墙矩形部分面积；0. 147=(0. 67X0. 062X0. 464+0. 464H) 燃烧室侧墙髙：H=(0 147-2/3 xa 062X0. 464) W0.464 =0.275 ra 取 H=0, 272m,即四砖厚：4X (砖厚+灰缝)=4X(

30、0, 065+0, 003)=0.272 m 则燃烧室总高为：0. 272+0. 062=0. 334m 十.烟道和管道计算，阻力计算和风机选型 1.烟道和管道计算：需要由排烟系统排除的烟气量，由预热带烧成带的热 平衡应为: Vg= Vg + QgT) Va x+Vm = 10. 524+ (2,5-1) X9. 524 X76. 5+1552 =3449. 97 /h （1）排烟口及水平支烟道尺寸 共有9对排烟口，则每个排烟口的流a为：Vl=3449. 97/18=191. 7 Bm /h 烟气在砖砌管道中的流速为12. 5 Bm/s,流速太大则阻力大，流速太小 则管道点径过大，造成浪费，且

31、占地太多。现取流速w=1.5 Bm/s： 则 F1=V1/W=186/L 5/3600=0. 0355 n? 排烟口高取三砖厚即0. 204m： 则宽为0. 0355/0. 204=0. 174 m,考虑砖型，取一砖长，即0232 nu 排烟口水平深度定为0.46 mo （2）垂直支烟道尺寸 由于烟气由排烟口至垂直支烟道流帚不变，流速相同，所以截面面积应相等。 但考虑砖型，取宜道支烟道为: 宽X长=0. 230X0. 232 nf,垂直深度定为0.9 m。 （3）水平烟道尺寸 水平烟道内烟气流S为排出口处烟气流量的4倍（由垂直烟道的位置决定）, 流速不变则截面积应为排烟口的4倍，即: 4X0.

32、 0355=0. 142 nV 取宽为一砖半长，即0.345 m. 则髙为：0. 142/0. 345=0. 412 m 考虑砖型，取高为0.340 m,长定为6. 75 m。 （4）垂直烟道尺寸 若烟气流速不变，垂直烟道乂设丁水平烟道的中部，所以其内烟气流量增加 了一倍，因此截面积应为水半烟道的两倍。但从窑的结构强度来考虑，墙内通道 过大，则窑的结构强度低，由J：采用风机排烟，流速可以适当取大些，所以取垂 直烟道截面积等于水平烟道截面积，并考虑砖型为0.345X0, 348 m,髙定为1. 5 m*长定为8 tDo Ob此时垂直烟道内流速为3 Bm/so (5) 垂直烟道上接金属管道，直径为

33、(P 0. 350 2.阻力计算 (1)料垛阻力hT 根据经验数据，每米窑长的料垛阻力为1 Pa。 设“0”压位在第一对烧嘴, 即15号车位处，最末一对排烟口在第2号年位处, 每车位长1. 5 nio hi= (15-2) XI. 5 X 1=19. 5 Pa (2)位压阻力hg 由排烟U至烟囱底，位置升高1.5 m (烟闵与风机设于窑顶的平台上人 取 烟气温度为25crc。 hg=H(p a-p g) g =-k5L 29X273/(273+20)-1. 30X273/(273+250) X9. 80 二-7. 65 Pa (3) W部阻力hl查表可得 烟气由隧道进入排烟口，突然缩小，取 1

34、=0. 5； 90转弯至垂直支烟道， 2=2；再90转弯至水平烟道， 3=2；在水平烟道中与另三个排烟口(2号、 3号、4号排烟口)的烟气经三次90。合流， 4=3X2：再与同一水平烟道另一 边的烟气180合流， 5=3；至垂直烟道，然后90转弯， 6=2；与另一侧垂 直烟道180。合流，I 7=3；再90转弯， 8=2；与车下冷却风90合流， 9=2：至风机(与车下冷却风合流后，流最增加至1730 Bn?/h,但管道直径未变， 此时流速为5 Bm/s)o hl= 1-53 P /2p + 6 -8w 2? /2p + 9w 3? /2p = (0. 5+2+2+3X2 + 3) XL 5/2

35、X1. SOX (273+250)/273+(2+3+2) X3V2XL 30X (273+250)/273+2 X5V2XL 30X (273+250)/273 =178 Pa (4) .摩擦阻力hf 对非圆形通道应求其当量直径d： d=4X通道截面积/通道周边长 排烟口直径和长度: di=4X (0. 204X0. 232) /2X (0. 204+0. 232) 二0. 217 m 11=0. 45 m 垂直支烟道直径和长度: d2二4X (0. 230 X 0.232) /2X (0, 230+0. 232) 29 =0. 231 m 12=0. 8 m 水平烟道直径和长度: d3=4

36、X (0. 345X0. 340) /2X (0. 345+0. 340) 0- 343 m 13=6.75 m 垂直烟道直径和长度: d 1=4 X (0. 345X0. 348) / 2X (0, 345+0. 348) =0. 347 m li=L 5 m 金加管道直径和长度: d5=0. 350 m, 15=8 m 摩擦阻力系数，砖砌管道g 1=0. 05 金属管道g 2=0. 03 hf 弋 1 (Il/dl+12/d2+13/d3)/2p + lU/dtX W 2 ?/2p + zls/dsX to 3? /2p =0. 05X (0. 45/0. 217+0. 8/0. 231+6. 75/0. 343) X1.5 X 1. 30X (273+250)/273+0. 05X1. 5/0. 347X3? /2X1. 30X (273+250)/273+0. 03X 8/0. 35X5V2XL 30X (273+250)/273 =28 Pa (5) .烟囱阻力h