贝雷桁架挂篮施工措施(悬臂浇筑)

1、XX 大桥主桥上部结构施工方案由于主线桥左幅第七联、右幅第四联设计采用挂篮悬灌法施工 , 且施 工设计图纸无明确规定挂篮施工方法及相关图纸 ,我标段自行设计挂 篮悬灌施工方案 .一 悬浇预应力混凝土连续梁1、0 号块施工当桥墩施工完成后 ,在桥墩两侧地 0 号块件范围内设置满堂支 架,支架设置完成后对支架进行预压 ,且预压重量不小于箱梁自重 . （1）支架搭设与预压：现浇 0 号、 1 号块支架搭设需要吊装大量地材料 ,包括贝雷纵 梁、横梁 ,工字钢等大型构件 ,我标段届时在施工点前后搭设 xx 高速 防护棚架 ,做好改道指示标志及安全防护措施 .改道、防护完成后 ,方 可进行下一步作业 .支

2、架搭设完毕以后 ,及时在工字钢纵梁上铺设方木 及木胶板 ,对上部施工进行封闭 ,防止支立模板、绑扎钢筋时小型材料 掉入行车道内 .在支架平台安装、模板、钢筋安装 （吊装 ）施工期间 ,都 应与 xx 高速公路管理部门协商 ,封锁半幅路后再施工 ,保证 xx 高速公 路行车地安全 .现浇梁施工之前 ,首先进行支架预压 , 预压方式采用编织袋装砂 , 堆码在底模上 ,预压重量取梁重地 100%, 以消除支架地非弹性变形 ,五 天后 ,进行标高测量 ,然后通过预压前后同一点标高差值及支架地弹性 变形量、梁地挠度等得出底模地预拱度之和 ,通过 U 形托座调整底模 标高,预拱度最高值设在梁地跨中，其他各

3、点地预拱度，由中间最高值 向两端零值按二次抛物线进行分配，测量合格后，涂刷脱模剂，为绑扎 钢筋做准备.支架采用碗扣支架搭设，碗扣立杆外径为 48钢管,壁厚3.5mm, 支架横向间距均为0.6M。纵向间距均为0.6M,腹板下采用0.3*0.3M 进行加密支架顶口及底口分别设顶托与底托来调整高度（顶托和底 托外露高度需满足相关规范要求），水平和高度方向分别采用钢管加 设水平连接杆和竖向剪刀撑横桥向剪刀撑为间距4.0M搭设,纵桥向 间距也为4.0M,必要时根据现场施工情况，对全桥剪刀撑进行加密箱 梁底模采用3= 18mm地竹编胶合模板，底模小楞采用间距 0.2M地 100 xiOOmm方木,大楞采用

4、130 X130mm方木.（附0#块支架图）1.2支架计算1.2.1荷载分析荷载（只考虑砼地自重及施工荷载等）： 扣件式钢管支架自重，包括立柱、纵向水平杆、横向水平杆、 支承杆件、扣件等，可按表1查取.表1扣件式钢管截面特性外径壁厚截面积惯性矩抵抗矩回转半径每M长d(mm)t(mm)A(mm 2)I(mm4)W(mm3)i (mm)自重(N)483.54.89 X1021.219 x5.08 X0315.7838.4105 新浇砼容重按 26kN/m3 计算 ,砼自重：(141.22-2 X11.4 X2.8)X26=2011.9KN其 中 梁 底 1860.06KN ( 30.78KPa )

5、 ,翼 缘 板 151.84KN(4.16KPa) 模板重量：200 kg m，即2KN/ m2(2.5 X2+11.4+2.8 X2)X7.3 X2=321.2KN其中梁底 248.2KN (4.11KPa )，翼缘板 73KN(2KPa) 施工人员及机具 200 k /m ,即 2KN/m16.4 X7.3 X2=239.4KN 振捣时产生地荷载 2.0 KPa16.4X7.3X2=239.4 KN荷载组合计算强度:q=1.3 X+)+1.4 X+)计算刚度:q=1.3 X+)1.2.2 箱梁支架检算 : 底模验算底模采用3 = 18mm地竹编胶合模板，直接搁置于间距 L=0.2M地方木小

6、楞上，按连续梁考虑，取单位长度(1.0M)板宽进行计算.1 、荷载组合箱底:q=1.3 X30.78+4.11)+1.4 x(2.0+2.0 ) =50.96kN/m翼板:q=1.3 X4.16+2)+1.4 x(2.0+2.0 ) =13.61kN/m2、截面参数及材料力学性能指标W二bh2/6=1000 xi82/6=5.4 xi04mm3I二bh3/12=1000 X183/12=4.86 Xl05mm3竹胶板容许应力d=80MPa,E=6 xiO3MPa.3、承载力检算a 强度M max = ql2/10 = 50.96 0.2 0.2/10 = 0.204KN momax = Mma

7、x /W = 0.204 06/5.4 104= 3.8MPa 珂 00合格b 刚度荷载:q=1.3 30.78+4.11)=45.36kN/mf = ql4/(150EI) = 45.36 X2004/(150 X6 103 4.86 105) = 0.17mm珂fo = 200/400 = 0.5mm 合格(2)翼板(a)强度M max = ql2/10 = 13.61 X0.2 4.16+2) = 8.01kN/mf = ql4/(150EI) = 8.01 X2004/(150 6 X103 X4.86 X105) = 0.30mm 0.9 = 10.8MPa,E=9 X030.9=8

8、.1 X03MPa.1 .截面参数及材料力学性能指标W=a3/6=1003/6=1.67 X105mm3I=a4/12=1004/12=8.33X106mm32. 荷载组合箱底 :q1=1.3X(30.78+4.11)+1.4 X(2.0+2.0)X0.2+6 X0 . 1 X0 . 1 = 1 0 . 252kN/m翼板:q2=1.3X(4.16+2)+1.4 X(2.0+2.0)X0.2+6 X0 . 1 X0 . 1 =2 .78kN/m3、承载力计算(1) 梁底a 强度M max = qil2/10 = 10.252 X0.62/10 = 0.369KN.mmax = Mmax /W

9、= 0.369 X06/1.67 X1O5= 2.21MPa 珂 oo合格b 刚度f = ql4/(150EI) = 10.252 X6004/(150 X8.1 X103 X8.33 X106)=0.14mm 珂fo = 600/400 = 1.5mm 合格(2) 翼板(a) 强度Mmax = q2l2/10 = 2.78 X0.62/10 = 0.1KN xm弟ax = Mmax /W = 0.1 X06/1.67 X05 = 0.6MPa 珂 合格b 刚度f = ql4心50EI) = 2.78 6004/(150 X8.1 X03X8.33 X106) = 0.04mm 珂f = 60

10、0/400 = 1.5mm 合格 方木大楞检算大楞规格为 130X130mm 地方木,考虑箱梁腹板部位地重量较集 中,而为了方便计算 ,箱梁自重是按整体均布考虑 ,这必将导致腹板处 地实际荷载要大于计算荷载 ,而其它部位地计算荷载比实际荷载偏大 , 故腹板及底板部位支架横向间距取 0.3M,翼板处立柱间距取0.6M,大 楞按简支梁考虑 .1 、截面参数及材料力学性能指标W=a3/6=1303/6=3.66 X105mm3I=a4/12=130 4/12=2.38 X107mm3 方木地力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86 )中地 A-3 类木材并按湿材乘 0.9 地

11、折减系数取 值, 则：o = 12 0.9 = 10.8MPa,E=9 X03X).9=8.1 X03MPa.1 、荷载组合小楞所传递给大楞地集中力为：箱底:P仁 10.252 0.3=3.08kN翼板:P2=2.78 X0.6=1.67kN大楞方木自重：g = 6 0.13 0.13 = 0.1kN/m3、承载力计算(1) 梁底a 强度按最大正应力布载模式计算：支座反力 R= (3.08 X3+0.06 .6)/2=4.64KN最大跨中弯距 Mmax = 4.64 X0.3- 0.06 X0.32/2-3.08 X0.1 =1.08KN.momax = Mmax /W = 1.08 106/

12、5.63 105= 1.93MPa 珂冗合格b 刚度按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=10.252 X0.3-1.4 x(2.0+2.0 ) ) 10003003/(488.11032.38107)+50.13004/(3848.1X103 X2.38 X107)= 0.014mm 珂fo = 300/400 = 0.75mm 合格(1)翼板力学模式：a 强度支座反力 R=( 1.67 4+0.1 0.6) /2=3.37KN最大跨中弯距 Mmax = 3.36 X0.3-0.1 X).32/2- = I.OIKN.momax = Mmax /W = 1.01 x106/5.63 X1

13、05= 1.8MPa 珂 00合格b刚度集中荷载:P=1.67 X4X0.3-1.4 x(2.0+2.0 ) ) 0.3二 0.33kN/mf = PI3/(48EI)+5ql 4/(384EI)=0.33 1000 X12003/(48 8.1 103 2.38 107)+5 0.14 12004/(384 X8.1 X103 X2.38 X07) = 0.733mm 审o = 600/400 = 1.5mm 合格 满堂支架计算每根立杆所承受地 竖向力按其所支撑面积内地荷载计算，忽略方木小楞自重不计，则大楞传递地集中力：箱底(均以跨度0.6M计算)：P1=50.96 0.6 0.6 +0.1

14、 0.6=18.43kN翼板：P2=13.61 0.6 0.6+0.1 0.6=4.99Kn满堂式碗扣支架按18M高计,其自重为：g=18 0.235=4.23Kn单根立杆所承受地最大竖向力为：N=18.43+2.35=22.66 kN(1).立杆稳定性：横杆步距为1.2m,故立杆计算长度为1.2m.长细比入二L/i=1200/15.78=76215=53.93kNNN 合格(2). 强度验算：oa = N/Aji=22.66 xi000/489=46.34MPa 4.仁3333.3 KN m每片贝雷地弯矩 M=3333.3/9=370.4 KN M M=788.2 KN m Q=813/9=

15、90.3 KNQ=245.2 KN挂篮前端挠度：前吊点由于贝梁弯曲产生地挠度f1=PL3 /3EI=813*1000*4.1 3/3*9*2*10 *2.505*10- 2=4.1mm挂篮前端上横梁与下横梁之间地吊带为8根32伽精轧螺纹钢筋，考虑到受力不均匀，按6根计算，计算高度取6 m.精轧螺纹钢地强度：813*106*3.14*0.016二 168.6MPa 讥二二 785MPa精轧螺纹钢地变形：3r PL813*10 *6f2yr2 = 5.1mmEA 6*2*10*3.14*0.016挂篮底模前端地总挠度：F=f1+f2=4.1+5.仁9.2 mm 0.8=80.2 KN56.1KN

16、R = 80.2-56.仁 24.1KN后下横梁存在两种工况，一是挂篮在施工过程中承受挂篮自重，二 是在挂篮地行走过程中，后下横梁最大跨径下承受挂篮地自重；后下 横梁采用2根I32a工字钢组成，由6根精轧螺纹钢锚固于底板上，2根精轧螺纹钢锚固于箱梁两侧悬臂顶板上，工况一（施工过程中）受力与前下横梁基本相同，故仅验算工况二地受力情况.挂篮在行走过程中下横梁通过精轧螺纹钢地悬臂挂在外导梁上，后下横梁主要承受底模、纵梁及横梁自重.模板重：P =3.6 1.4 X2=82.1 KN纵梁重:P=19X4X0.527 .1=44.1 KN底横梁重：P3=4 X0.527 X12 X1.2=3O.4 KN后

17、横梁承受均布荷载:82-158 3-7.1KN.m2*12M J ql2 J *7.1*12 2 =127.8KN.m8 8127.8*192.3MPa ；：； =145MPa2*692.2每根工字钢承受剪力 Q=7.1 X12 X1/4=21.3 KNi 1 QS 21.3* 13* 67.05* 10k=8 = 10MPabl 0.13* 11076*10底模纵梁验算砼自重：P仁40.1 X26-0.8 X2.5 X3.3 X26=871KN底模重：P2=3.6 X1.4 X2=82.1KN纵梁重：P3=4 X0.527 X9 X.1=44.1KN87182.144.1均布何载：q302.

18、2KN /m3.3每根纵梁：12 12Mql2* 302.2* 4.12 =33.42KN *m19*819* 83* 302 2q = 3 302.2 =26.2KN19*26=33.42* 1000 =48.3MPa692.2t= 26.2*10* 67.05*?，=12.4 MPa 85MPa0.13*11076*104435ql5* 302.2* 4.1 * 10,“f max石8= 2mm ： 20mm384EI384*19* 2*10 *11076* 10后锚点验算：后锚点采用2根I32a工字钢作为锚梁，通过6根32伽地精轧螺纹钢锚固于箱梁顶板上，由于螺纹钢布置于主桁两侧，后锚梁所受弯矩较小，仅验算