毕业设计（论文）某单位仓库钢筋混凝土结构设计

1、 毕业设计（论文） 课题名称某单位仓库钢筋混凝土结构设计 副标题 2 跨 2 层（65.4m）- （6.3m+6.3m） 专 业土木工程 学 号1101169 学生姓名 指导老师 日 期2015 年 03 月 20 日 目录目录 1.工程概况工程概况.4 2.设计资料设计资料.5 第一部分第一部分 楼盖结构设计计算楼盖结构设计计算.5 3.初步确定各框架的截面尺寸初步确定各框架的截面尺寸.5 3.1 柱截面柱截面.5 3.2 梁截面梁截面.5 3.3 板截面板截面.5 4.二层楼板结构设计计算二层楼板结构设计计算.5 4.1 二层结构平面布置图二层结构平面布置图.6 4.2 现浇钢筋混凝土单向

2、板设计现浇钢筋混凝土单向板设计.7 4.3 板的配筋图板的配筋图.8 4.4 次梁设计次梁设计.8 4.5 次梁配筋图次梁配筋图.10 第二部分第二部分 框架结构设计计算框架结构设计计算.13 5. 结构布置及框架轴力计算结构布置及框架轴力计算.13 5.1 结构布置结构布置.13 5.2 框架轴力计算框架轴力计算.14 6.荷载计算荷载计算.16 6.1 计算单元选取与传力路径计算单元选取与传力路径.16 6.2 恒载计算简图恒载计算简图.17 6.3 活载计算简图活载计算简图.20 6.3 风载计算简图风载计算简图.21 7.框架内力计算框架内力计算.22 7.1 框架刚度及分项系数框架刚

3、度及分项系数.22 7.2 框架在恒载作用下的内力计算框架在恒载作用下的内力计算.24 7.3 框架在活载作用下的内力计算框架在活载作用下的内力计算.27 7.4 框架在风荷载作用下的内力计算框架在风荷载作用下的内力计算.33 7.5 框架在水平地震作用下的内力计算框架在水平地震作用下的内力计算.35 8.框架内力组合框架内力组合.39 9.截面设计截面设计.45 9.1 承载力抗震调整系数承载力抗震调整系数.45 re 9.2 梁的截面设计梁的截面设计.45 9.2.1 梁的正截面设计梁的正截面设计.45 9.3 柱的截面设计柱的截面设计.49 9.4 框架配筋图框架配筋图.57 第三部分第

4、三部分 基础设计基础设计.58 1.设计资料设计资料.58 10.1确认确认 .58 max n 10.2 底层墙体重量（底层墙体重量（a,c 柱）柱） .58 11.基础设计计算基础设计计算.58 11.1 确定基础埋置深度确定基础埋置深度.58 11.2 初步确定基底宽度初步确定基底宽度.58 11.3 基础梁的内力计算及截面设计基础梁的内力计算及截面设计.61 11.4 基础底板配筋计算基础底板配筋计算.64 11.5 基础配筋示意图基础配筋示意图.65 第四部分第四部分 楼梯雨篷设计楼梯雨篷设计.66 12.楼梯设计计算楼梯设计计算.66 12.1 梯段斜板设计计算梯段斜板设计计算.6

5、6 12.2 平台板设计平台板设计.68 12.3 平台梁平台梁.69 13.雨篷设计计算雨篷设计计算.71 13.1 计算简图计算简图.71 13.2 荷载计算荷载计算.71 13.3 截面设计截面设计.71 13.4 雨篷配筋图雨篷配筋图.71 1.工程概况工程概况 仓库地处上海市郊，主体结构采用钢筋混凝土混凝土框架构（2 跨 2 层） 。结构纵向长度 32.4m（6 5.4m） ，横向跨度 12.6m（6.3m+6.3m） 。首层标高 3.9m,屋面标高 7.8m。仓库四周设置女儿墙，女 儿墙顶标高 8.4m。框架、楼屋面采用现浇钢筋混凝土结构。抗震设防烈度为 7 度，建筑场地按类。 楼

6、面使用荷载 5.5kn/m。基础采用混凝土条形基础。 2.设计资料设计资料 2.1 水文地质水文地质 根据地质勘探报告，地基土层自上而下为：人工填土,层厚 0.61.0 m；褐黄色粘土,层厚 4.04.5 m，fak=80 kn/m2, 19 kn/m3；灰色淤泥质粉土,层厚 2022 m， fak = 70 kn/m2， 18 kn/m3；暗绿色粘质粉土，未穿 ，fak =160 kn/m2，20 kn/m3。地下水位在自然地表以下 0.8 m， 水质对结构无侵蚀作用。 2.2 材料材料 混凝土：基础用 c20，上部结构 c25； 钢筋：直径12mm，采用 hpb300；直径12mm，采用

7、hrb400； 墙体：0.000 以下采用 mu10 标准砖，m5 水泥砂浆；0.000 以上采用 mu10 多孔砖，m5 混合砂 浆。 2.3 荷载荷载 （1）基本风压：0.55kn/m2；基本雪压：0.2kn/m2； （2）屋面使用荷载按不上人屋面设计；0.5 kn/m2 （3）楼面活荷载标准值：5.5 kn/m2； （4）常用材料和构件自重按荷载规范确定； （5）抗震设防烈度为 7 度，地震分组为第一组，抗震等级为三级，建筑场地按 2类。 2.4 楼屋面做法楼屋面做法 屋面：防水层（三毡四油上铺小石子，0.35kn/m2） 40mm 厚 c20 混凝土找平层（内配钢丝网片） 100140

8、mm 厚膨胀珍珠岩保温层（2%找坡） 油膏胶泥一度隔气层 120mm 厚现浇钢筋混凝土屋面板 20mm 厚砂浆粉底 楼面：30mm 水泥砂浆面层 100mm 厚现浇钢筋混凝土屋面板 20mm 厚砂浆粉底 第一部分第一部分 楼盖结构设计计算楼盖结构设计计算 3.初步确定各框架的截面尺寸初步确定各框架的截面尺寸 3.1 柱截面柱截面 又柱截面最小边长宜300mm,故取。,mm156 25 3900 25 h hmm400400hb 3.2 梁截面梁截面 3.2.1 次梁次梁 截面高度取。mm450300 12 5400 18 5400 ) 12 1 18 1 lh （mm400h 截面宽度取。,m

9、m200133 2 400 3 400 ) 2 1 3 1 lb （mm200b 3.2.2 主梁主梁 截面高度取。,mm630420 10 6300 15 6300 ) 10 1 15 1 lh （mm500h 截面宽度取。 ,mm250167 2 500 3 500 ) 2 1 3 1 lb （mm250b 3.2.3 板截面板截面 取。 ,mm50 40 2000 h mm100h 4.二层楼板结构设计计算二层楼板结构设计计算 4.1 二层结构平面布置图二层结构平面布置图 +3.870 a b c 87654321 87654321 b c a 下 下 二层结构平面布置图二层结构平面布置

10、图二层结构平面布置图 4.2 现浇钢筋混凝土单向板设计现浇钢筋混凝土单向板设计 按弹性理论计算内力。 4.2.1 荷载计算荷载计算 板的恒载计算： 30mm 厚水泥砂浆面层 m/kn60 . 0 12003. 0 100mm 钢筋混凝土板 m/kn50 . 2 1251 . 0 20mm 厚板底粉刷 m/kn34 . 0 11702. 0 小计 m/kn44 . 3 标准值： 恒载 m/kn44. 3 k g 活载 m/kn5 . 515 . 5 k q 设计值 恒载 m/kn128 . 4 44 . 3 2 . 1g m/kn7 . 75 . 54 . 1q 荷载总设计值 m/kn828.1

11、17 . 7128 . 4 qg 折算荷载取值如下： m/kn828.11 m/kn85 . 3 2 7 . 7 2 ,m/kn978 . 7 2 7 . 7 128 . 4 2 qgqg q q q gg 4.2.2 计算简图计算简图 取 1m 宽板为计算单元，各跨的计算跨度为： 边跨：mm2095 2 240250 2100 01 l 中间跨：mm2100 01 l 边跨与中间跨计算跨度相差：（2100-2095）/2095= 0.24%10%，故按等跨连续板计算内力。 计 算跨度统一取，板的计算简图如下图所示：mm2100 0 l 123 21 a bcdef g+q=11.828kn/

12、m 板计算简图 4.2.3 内力分析内力分析 板的弯矩计算见下表。 板弯矩计算板弯矩计算 截面截面 1截面 b截面 2截面 c截面 3截面 d截面 e g k 0.078 -0.105 0.033 -0.079 0.046 -0.079-0.105 2 0 l gkm gg （m/kn 2.744-3.6941.161-2.7791.618-2.779-3.694 q k 0.100-0.1190.079-0.1110.085-0.044-0.057 2 0 l qkm gq （m/kn 1.698-2.0201.341-1.8851.443-0.747-0.968 qg mmm （m/kn

13、4.442-5.7142.502-4.6643.061-3.526-4.662 （按可变荷载最不利布置取值） q k 4.2.4 配筋计算配筋计算 板配筋计算板配筋计算 截面截面 1截面 b截面 2截面 c截面 3截面 d截面 e （m/knm4.442 -5.714 2.502 -4.664 3.061 -3.526-4.662 )/( 2 01 bhfm cs 0.05830.07500.03280.06120.04020.04630.0612 2/ )211 ( ss 0.9700.9460.9610.9680.9790.9760.968 )mm)(/( 2 0 hfma yss 212

14、.0279.6120.5223.1145.1167.3222.9 选配 8150815081508150815081508150 实配)mm( 2 335335335335335335335 (b=1000mm，h0 =has =10020=80mm。c25： fc=11.9n/mm2，ft= 1.27n/mm2，1=1.0； hpb300： fy = 270n/mm2。) ,此值大于同时大于 0.2%，满足最小配%335 . 0 1001000 335 s bh a %21 . 0 270 27 . 1 45 . 0 45 . 0 y t f f 筋率要求。 4.3 板的配筋图板的配筋图 见

15、图 1。 4.4 次梁设计次梁设计 4.4.1 荷载计算荷载计算 永久荷载设计值 板传来的荷载 m/kn667 . 8 1 . 2128 . 4 次梁自重 m/kn800 . 1 2 . 1251 . 04 . 02 . 0）（ 次梁粉刷 m/kn245 . 0 2 . 11721 . 04 . 002 . 0 ）（ 小计 m/kn712.10g 可变荷载设计值 m/kn17.161 . 27 . 7q 荷载总设计值 m/6.882kn2qg 折算荷载取值如下： m/kn882.26 m/kn127.1217.16 4 3 4 3 ,m/kn755.14 4 17.16 712.10 4 qg

16、qg qq q gg 4.4.2 计算简图计算简图 计算跨度： 边跨：mm5395 2 240250 5400 01 l 中跨：mm5400 02 l 边跨与中跨计算跨度相差边跨：，按等跨连续梁计算内力。计算%10%09 . 0 5395 53955400 跨 度统一取，次梁计算简图如下图所示：mm5400 0 l 123 21 a bcdef g+q=26.882kn/m 次梁计算简图 4.4.3 内力分析内力分析 次梁弯矩计算次梁弯矩计算 截面截面 1截面 b截面 2截面 c截面 3 g k0.078 -0.105 0.033 -0.079 0.046 2 0 l gkm gg ）（m/k

17、n 33.560 -45.177 14.198 -33.990 19.792 q k 0.100 -0.119 0.079 -0.111 0.085 2 0 l qkm gq ）（m/kn 35.362 -42.081 27.936 -39.252 30.058 qg mmm ）（m/kn 68.922 -87.258 42.134 -73.242 49.850 次梁剪力计算次梁剪力计算 截面截面 a截面 b左截面 b右截面 c左截面 c右 g k0.394 -0.6060.526- 0.4740.500 0 l gkv gg ）（kn 31.393 -48.284 41.910 -37.76

18、7 39.839 q k 0.447 -0.620 0.598 -0.505 0.591 0 l qkv qq ）（kn 29.272 -40.601 39.161 -33.070 38.702 qg vvv ）（kn 60.665 -88.885 81.071 -70.837 78.541 4.4.4 次梁配筋计算次梁配筋计算 跨中按 t 型截面计算，支座按矩形截面计算 ，mm2080)1001202100200,mm18003/54003/ 0 （ nf sblb 因此， 。mm1800 f b 判别t形截面类型：取mm36535400 0 h m/kn365.57m/kn 7 . 674

19、) 2 100 365( 9 . 111001800) 2 ( 0 f cff h hfhb 故各跨跨中截面均属第一类 t 形截面。 纵筋配筋计算纵筋配筋计算 截面 1截面 b截面 2截面 c截面 3 m）（m/kn68.922-87.25842.134-73.24249.850 )/( )/( 2 0 1 2 01 hbfm bhfm fcs cs 或 0.02420.27520.01480.23100.0175 2/ )211 ( ss 0.9880.8350.9930.8670.991 )mm)(/( 2 0 hfma sys 531795323643383 选用钢筋 220320218

20、318218 实配)mm( 2 628942509763509 (h0 =has =40035=365mm。c25： fc=11.9n/mm2，ft= 1.27n/mm2，1=1.0； hrb400： fy = 360n/mm2。 ） mmbhffa yts 160/45 . 0 %,2 . 0max min, 箍箍筋筋配配筋筋计计算算 截面截面 a截面 b左截面 b右截面 c左截面 c右 )kn(v60.665-88.88581.07170.83778.541 0.25)/( 0 bhfv cc 0.06980.10230.09330.08150.0904 )kn)(7 . 0( 0 bhf

21、v tc 64.89764.89764.89764.89764.897 )kn( cvs vvv023.98816.1745.94013.644 构造配筋0.19470.13130.04820.1108 （ 01 25.1/(/hfvsna yvsvsv ）mm/mm( 2 )mm 3 . 50, 2)(mm( 2 1 sv ans 构造配筋519 7692095 912 实配 82008200820082008200 构造要求 %)113 . 0 270/27 . 1 24. 0/24. 0(%25 . 0 )/( )mm500mm300,mm200();mm800,mm6( min1 ma

22、xmaxminmin yvtsvsvsv ffbsna hssshddd (hpb300： fyv = 270n/mm2;c=1.0;hw=365100=265mm, hw/b=265/200=1.3254) 4.5 次梁配筋图次梁配筋图 见图 2。 /120 kj-3（2503500） kj-3（2503500） 120 图图 1 板配筋图板配筋图 1-12-23-34-45-56-67-78-89-910-10 200200200200200200200200200200 图图 2 次梁配筋图次梁配筋图 第二部分第二部分 框架结构设计计算框架结构设计计算 5. 结构布置及框架轴力计算结构布

23、置及框架轴力计算 5.1 结构布置结构布置 +3.870 a b c 87654321 87654321 b c a 中 柱 下 边 柱角 柱 楼面结构布置楼面结构布置 5.2 框架轴力计算框架轴力计算 荷载标准值计算荷载标准值计算 恒载 序 号 项 目 恒载计算恒载值 活载 （kn/m2） 备注 1 屋 面 防水层 =0.35 kn/m2 40mm 厚 c20 混凝土找平层 200.04=0.8 kn/m2 100140mm 厚膨胀珍珠岩 0.1111=1.32kn/m2 120mm 厚现浇钢筋混凝土板 250.12=3.0 kn/m2 20 厚砂浆抹底 170.02=0.34 kn/m2

24、5.81 kn/m20.5不上人 2 楼 面 30 厚水泥砂浆面层 200.03=0.6kn/m2 100mm 厚现浇钢筋混凝土板 250.1=2.5 kn/m2 20 厚砂浆抹底 170.02=0.34kn/m2 3.44 kn/m25.5 3 墙 面 水刷石外面层 =0.5 kn/m2 240mm 厚多孔砖墙 190.24=4.56 kn/m2 20 厚纸筋灰内面层 170.02=0.34 n/m2 5.4 kn/m2 4 女 儿 墙 水刷石外面层 =0.5 kn/m2 240mm 厚多孔砖墙 190.24=4.56 kn/m2 20 厚纸筋灰面层 200.02=0.4 kn/m2 5.4

25、6 kn/m2 5 窗钢窗 =0.45 kn/m20.45 kn/m2 6 内 横、 纵 梁 现浇梁 250.250.4=2.50kn/m 纸筋灰粉刷 170.020.42=0.27kn/m 2.77 kn/m 与中柱相连的 横向梁和纵向 梁 7 外 横、 纵 梁 现浇梁 250.250.4=2.50kn/m 纸筋灰粉刷 170.020.4=0.14kn/m 水刷石外面层 0.550.5=0.28kn/m 2.92 kn/m 与角柱相连的 横向梁和纵向 梁 8 纵 梁 现浇梁 250.20.3=1.5kn/m 纸筋灰粉刷 170.020.32=0.21kn/m 1.71 kn/m 9 柱 现浇

26、柱 250.40.4=4.0kn/m 纸筋灰粉刷 170.020.44=0.54kn/m 4.54 kn/m 底层柱轴力（标准值）计算底层柱轴力（标准值）计算 序 号 柱 别 荷载项单位荷载 受荷面积 （m2） 梁长、柱 高 （m） 荷载计算 （kn） 底层轴力 （kn） 屋面5.81kn/m25.46.3=34.02197.7 1.71kn/m5.15217.6 2.77kn/m5.915.9 梁 2.77kn/m5.013.9 柱4.54kn/m3.917.7 恒 载 墙 262.8二 层 活载0.5kn/m25.46.3=34.0217.017.0 楼面3.44kn/m25.46.3=3

27、4.02177.0 1.71kn/m5.15217.6 2.77kn/m5.915.9 梁 2.77kn/m5.013.9 恒 载 柱4.54kn/m4.8221.9 246.3 1 中 柱 一 层 活载5.5kn/m25.46.3=34.02187.1187.1 713.2 屋面5.81kn/m25.43.03=16.495.3 2.92kn/m5.014.6 1.71kn/m5.158.8 梁 2.77kn/m2.877.9 柱4.54kn/m3.917.7 5.46kn/m0.65.4=3.318.0 墙 5.4kn/m23.45.0-1.81.5=14.377.2 恒 载 窗0.45k

28、n/m21.81.5=2.71.2 240.7二 层 活载0.5kn/m25.43.03=16.48.2 8.2 楼面3.44kn/m25.43.03=16.456.4 2.92kn/m5.014.6 1.71kn/m5.158.8 梁 2.77kn/m2.877.9 恒 载 柱4.54kn/m4.8221.9 109.6 2 边 柱 一 层 活载5.5kn/m25.43.03=16.490.290.2 448.7 屋面5.81kn/m22.583.03=7.8245.4 2.92kn/m22.427.1 2.92kn/m22.878.4 梁 1.71kn/m22.584.4 柱4.54kn/

29、m3.917.7 5.46kn/m0.6(3.15+2.7)=3.5119.2 墙 5.4kn/m2 (2.42+2.87)3.4- 1.51.8=15.3 82.5 恒 载 窗0.45kn/m21.51.8=2.71.2 185.9二 层 活载0.5kn/m22.583.03=7.823.93.9 楼面3.44kn/m22.583.03=7.8226.9 2.92kn/m22.427.1 2.92kn/m22.878.4 梁 1.71kn/m22.584.4 恒 载 柱4.54kn/m4.82 21.9 66.8 3 角 柱 一 层 活载5.5 kn/m22.73.15=8.5146.846

30、.8 303.4 4 边中柱底层轴力，近似按同层边柱取用，不另计算。 6.荷载计算荷载计算 6.1 计算单元选取与传力路径计算单元选取与传力路径 +3.870 a b c 87654321 87654321 b c a 下 下 计算单元选取与传力路径示意图计算单元选取与传力路径示意图 6.2 恒载计算简图恒载计算简图 acb -0.030 3.870 +7.770 -0.450 横向框架横向框架 a1b1c1 a2b2c2 p21p22p22p23p24p24p25 m21m22 p11p12p12p13p14p14p15 m11m12 a0b0c0 恒载作用下的计算简图恒载作用下的计算简图

31、6.2.1 按平面分析时取为两跨两层框架按平面分析时取为两跨两层框架 （1）节点：梁柱节点为刚接，底层柱端为固定支座； （2）高度：第二层框架高度为建筑层高（3.9m） ； 第一层框架高度为底层柱端算至二层楼面标高（3.87m+0.45 m +0.5 m=4.82m） 。 其中： 0.45m 为室内外高差；0.5m 为室外地坪至基础顶部的距离。 （3）跨度：（应按柱截面形心间距离确定） 6.3m-(0.4/2-0.12)m=6.22m 6.2.2 计算单元计算单元（单榀框架） 受荷面积： 5.4m6.3m+6.3m=单元宽度（开间宽）单元长度 楼面为单向板肋形楼盖，传力路线：板次梁（连系梁）框

32、架梁 6.2.3 由次梁传至框架梁的集中荷载由次梁传至框架梁的集中荷载 （1）楼面 p12=p14: 次梁自重 kn1 . 84 . 5251 . 04 . 02 . 0）（ 梁侧抹灰 kn10 . 1 4 . 51721 . 04 . 002 . 0 ）（ 横向框架梁自重 kn25. 51 . 2251 . 05 . 025 . 0 ）（ 梁侧抹灰 kn57. 01 . 21721 . 05 . 002 . 0 ）（ 次梁传来楼板自重 kn0 .394 . 51 . 244 . 3 小计 kn02.54 （2）屋面 p22=p24: 次梁自重 kn56. 74 . 52512 . 0 4 .

33、 02 . 0）（ 梁侧抹灰 kn03 . 1 4 . 517212 . 0 4 . 002 . 0 ）（ 横向框架梁自重 kn99 . 4 1 . 22512 . 0 5 . 025 . 0 ）（ 梁侧抹灰 kn54 . 0 1 . 217212. 05 . 002 . 0 ）（ 次梁传来楼板自重 kn89.654 . 51 . 281 . 5 小计 kn01.80 6.2.4 由连续梁传至框架梁的集中荷载由连续梁传至框架梁的集中荷载 （1）楼面 p11=p15: 纵向框架梁自重 kn 5 . 134 . 5251 . 05 . 025 . 0 ）（ 梁侧抹灰 kn92 . 1 4 . 51

34、 . 05 . 055 . 0 4 . 51 . 05 . 01702 . 0 ）（ 横向框架梁自重 kn63 . 2 05 . 1 251 . 05 . 025 . 0 ）（ 梁侧抹灰 kn29. 005 . 1 1721 . 05 . 002 . 0 ）（ 柱自重 kn83.1324 . 02515. 0075 . 0 254 . 34 . 04 . 0 柱抹灰 kn58 . 1 5 . 0-9 . 321716 . 0 02. 04 . 034 . 0 55 . 0 墙体自重 kn22.774 . 55 . 18 . 14 . 30 . 5）（ 窗自重 kn22 . 1 45 . 0 5

35、 . 18 . 1 纵向框架梁传来楼板自重 kn73.214 . 512 . 0 05 . 1 44 . 3 ）（ 小计 kn92.133 p13: 纵向框架梁自重 kn 5 . 134 . 5251 . 05 . 025 . 0 ）（ 梁侧抹灰 kn47 . 1 24 . 51 . 05 . 01702 . 0 ）（ 横向框架梁自重 kn25. 51 . 2251 . 05 . 025 . 0 ）（ 梁侧抹灰 kn57. 01 . 21721 . 05 . 002 . 0 ）（ 柱自重 kn71.1324 . 025075 . 0 075 . 0 254 . 34 . 04 . 0 柱抹灰

36、kn85 . 1 175 . 09 . 344 . 002 . 0 ）（ 纵向框架梁传来楼板自重 kn01.394 . 51 . 244 . 3 小计 kn36.75 （2）屋面 p21=p25： 纵向框架梁自重 kn83.124 . 52512 . 0 5 . 025 . 0 ）（ 梁侧抹灰 kn83 . 1 4 . 512 . 0 5 . 055 . 0 1702 . 0 ）（ 女儿墙自重 kn69.174 . 56 . 046 . 5 横向框架梁自重 kn49 . 2 05 . 1 2512 . 0 5 . 025 . 0 ）（ 梁侧抹灰 kn27. 005. 117212 . 0 5

37、. 002. 0）（ 纵向框架梁传来楼板自重 kn71.364 . 512 . 0 05 . 1 81 . 5 ）（ 小计 kn82.71 p23: 纵向框架梁自重 kn83.124 . 52512 . 0 5 . 025 . 0 ）（ 梁侧抹灰 kn83 . 1 4 . 512 . 0 -5 . 002 . 0 1755 . 0 横向框架梁自重 kn99 . 4 1 . 22512 . 0 5 . 025 . 0 ）（ 梁侧抹灰 kn54. 01 . 217212 . 0 5 . 002 . 0 ）（ 纵向框架梁传来楼板自重 kn89.654 . 51 . 281 . 5 小计 kn08.8

38、6 6.2.5 框架边柱处偏心弯矩框架边柱处偏心弯矩 mkn ppmm mkn pppmm 52 . 5 08 . 0 )27 . 0 49 . 2 (82.71 08 . 0 )( 25 . 9 08 . 0 )58 . 1 83.13()29 . 0 63 . 2 (92.133 08 . 0 )( 212221 111211 横梁 柱横梁 6.3 活载计算简图活载计算简图 a0b0c0 a1b1c1 a2b2c2 q11q12q12q13q14q14q15 m11m12 活荷载作用下的计算简图活荷载作用下的计算简图 6.3.1 由次梁传至框架梁的集中荷载由次梁传至框架梁的集中荷载 knq

39、q37.621 . 24 . 55 . 5 1412 ）（ 6.3.2 由连系梁至框架梁的集中荷载由连系梁至框架梁的集中荷载 knq knqq 37.621 . 24 . 55 . 5 19.3105 . 1 4 . 5(5 . 5 13 1511 ） 6.3.3 偏心弯矩偏心弯矩 mknqmm50 . 2 08 . 0 19.3108 . 0 111211 6.4 风载计算简图风载计算简图 a0b0c0 a1b1c1 a2b2c2 w1w2w3w4 风荷载分布风荷载分布 a0b0c0 a1b1c1 a2b2c2 q2 q1 q4 q3 风荷载计算简图风荷载计算简图 a0b0c0 a1b1c1

40、 a2b2c2 s=-0.5 f1 f2 s=0.8 s=0.8s=-0.5 风荷载作用下的计算简图风荷载作用下的计算简图 上海地区基本风压；风振系数；(类 2 0 /55 . 0 mknw 0 . 1 z 0 . 1 z bmmh,108 . 8 地面粗糙度)；风荷载标准值按式（对矩形截面 ssszzk ww55 . 0 55 . 0 0 . 10 . 1 0 ）计算。3 . 1 s 风荷载计算（整体考虑）风荷载计算（整体考虑） 层 序 距地面高度 （m） 层高 (m) 风载 (kn/m2) k w风载 q(kn/m)风载 f(kn) 44 . 0 8 . 055 . 0 1 w 376.

41、2 4 . 544 . 0 1 q 1 4.32 (=0.42+3.90) 4.82 )( 1 h 275. 0 5 . 055. 0 4 w 485. 1 4 . 5275 . 0 3 q 869.15 2 9 . 332 . 4 )485 . 1 376 . 2 ( 1 f 44 . 0 8 . 055 . 0 1 w 376. 2 4 . 544 . 0 1 q 2 8.22 (=4.32+3.90) 3.90 )( 2 h 275. 0 5 . 055. 0 4 w 485. 1 4 . 5275 . 0 3 q 715 . 0 5 . 055. 044 . 0 21 ww 861.

42、3 4 . 5715 . 0 2 q 3 8.82 (=8.22+0.60) 0.60 )( 3 h 715 . 0 8 . 055 . 0 275 . 0 43 ww 861. 3 4 . 5715 . 0 4 q 162.12 6 . 0)861 . 3 861 . 3 ( 2 9 . 3 )485. 1376 . 2 ( 2 f 7.框架内力计算框架内力计算 7.1 框架刚度及分项系数框架刚度及分项系数 7.1.1 梁柱刚度计算梁柱刚度计算 梁线刚度计算梁线刚度计算 梁别 截面尺寸 (m2)hb 跨度 (m)l 截面惯矩 (m4) 0 i 0 2iib (m4) leik bb / (k

43、nm) ab 跨横梁0.250.56.222.60410-35.20810-30.837e10-3 bc 跨横梁0.250.56.222.60410-35.20810-30.837e10-3 柱线刚度计算柱线刚度计算 cb kkk2/ k k a 2框 架 截面尺寸 (m2)hb 层高 (m)h 截面惯矩 (m4) c i 线刚度 leik cc / (m4)cb kkk/ k k a 2 5 . 0 2 12 h ak d c 一层 边柱 4004004.822.13310-30.443e10-31.8890.6140.141e10-3 一层 中柱 4004004.822.13310-30.

44、443e10-3 3.779 0.7040.161e10-3 二层 边柱 4004003.92.13310-30.547e10-31.530 0.4330.187e10-3 二层 中柱 4004003.92.13310-30.547e10-3 3.0600.6050.261e10-3 注 一般层： ；底层：。 )2/(2/kkakkk cb ，)2/()5 . 0(,/kkakkk cb 7.1.2 分配系数计算分配系数计算 节点： 1 a 458. 0 )10547 . 0 10443. 010837 . 0 (4 10837 . 0 4 333 3 012111 11 11 eee e s

45、ss s aaaaba ba ba 299 . 0 )10547 . 0 10442 . 0 10837. 0(4 10547 . 0 4 333 3 012111 21 21 eee e sss s aaaaba aa aa 243. 0 )10547 . 0 10443. 010837 . 0 (4 10443 . 0 4 333 3 012111 01 01 eee e sss s aaaaba aa aa 节点： 1 b 167 . 0 )10547. 010443 . 0 10837. 010837 . 0 (4 10443 . 0 4 205 . 0 )10547. 010443

46、. 0 10837. 010837 . 0 (4 10547. 04 314 . 0 )10547. 010443 . 0 10837. 010837 . 0 (4 10837. 04 3333 3 3333 3 3333 3 01211111 01 01 01211111 21 21 01211111 11 1111 eeee e ssss s eeee e ssss s eeee e ssss s bbbbcbab bb bb bbbbcbab bb bb bbbbcbab ab cbab 节点： 1 c 458 . 0 )10443 . 0 10547 . 0 10837. 0(4 10

47、837 . 0 4 333 3 012111 11 11 eee e sss s ccccbc bc bc 299 . 0 )10443 . 0 10547 . 0 10059. 1 (4 10547 . 0 4 333 3 012111 21 21 eee e sss s ccccbc cc cc 243 . 0 )10443 . 0 10547 . 0 10059. 1 (4 10443 . 0 4 333 3 012111 01 01 eee e sss s ccccbc cc cc 节点： 2 a 395 . 0 )10547 . 0 10837. 0(4 10547 . 0 4 60

48、5 . 0 )10547 . 0 10837 . 0 (4 10837 . 0 4 33 3 33 3 1222 12 12 1222 22 22 ee e ss s ee e ss s aaba aa aa aaba ba ba 节点： 2 b 377. 0 )10547. 010837. 010837 . 0 (4 10837. 04 333 3 122222 22 2222 eee e sss s bbcbab ab cbab 246. 0 )10547 . 0 10837 . 0 10837. 0(4 10547 . 0 4 333 3 122222 12 12 eee e sss s

49、 bbcbab bb bb 节点： 2 c 395 . 0 )10547 . 0 10837 . 0 (4 10547. 04 605 . 0 )10547 . 0 10837 . 0 (4 10837. 04 33 3 33 3 1222 12 12 1222 22 22 ee e ss s ee e ss s ccbc cc cc ccbc bc bc 7.2 框架在恒载作用下的内力计算框架在恒载作用下的内力计算 7.2.1 固端弯矩计算固端弯矩计算 （1）梁计算 11b a a1 b1 p12 m11=9.25kn m p12=54.02kn mkn pp m mkn pp m ab b

50、a 70.73 22. 6 12. 410 . 2 02.54 22 . 6 02 . 2 20. 402.54 22. 6 12. 41 . 2 22 . 6 02 . 2 20 . 4 12.75) 22 . 6 10 . 2 12 . 4 02.54 22 . 6 20 . 4 02 . 2 02.54 () 22. 6 10 . 2 12. 4 22. 6 20 . 4 02 . 2 ( 2 2 2 2 2 2 12 2 2 12 2 2 2 2 2 2 12 2 2 12 11 11 （2）梁计算 11c b c1b1 m12=9.25kn m p14p14=54.02kn mknm

51、 mknm bc cb 12.75 70.73 11 11 （3）梁计算 22b a a2 b2 p22 m21=5.52kn m p22=80.01kn mkn pp m mkn pp m ab ba 16.109 22 . 6 12. 410 . 2 01.80 22. 6 02 . 2 20. 401.80 22. 6 12. 410 . 2 22 . 6 02 . 2 20 . 4 11.92) 22 . 6 10. 202 . 2 01.80 22. 6 20 . 4 02. 201.80 () 22. 6 10. 212 . 4 22 . 6 20 . 4 02 . 2 2 2 2

52、 2 2 2 22 2 2 22 2 2 2 2 2 2 22 2 2 22 22 22 （ （4）梁计算 22c b c2b2 m22=5.52kn m p24p24=80.01kn mknm mknm bc cb 11.92 16.109 22 22 7.2.2 框架在恒载作用下的内力计算框架在恒载作用下的内力计算 （1）框架在恒载作用下的弯矩二次分配计算 0.3950.605 下柱上柱右梁下柱上柱右梁左梁下柱左梁上柱 0.3770.2460.3770.3950.605 0.2430.4580.3140.1670.3140.2430.4580.2990.2050.299 -92.11109

53、.16-109.1692.11 -75.1273.70-73.7075.12 00 30.16900-30.169016.006-16.00619.6950-19.695 52.3870-52.38734.203-34.203 026.194-26.194009.848-9.848 -5.958005.9580-3.8903.890 015.085-15.085017.1020-17.102 -7.833007.8330-4.1564.156-5.11305.113 5.925 0 -5.925 -45.681 135.354 -135.354 45.681040.161-40.161 -52

54、.78488.785-88.78552.784011.850-11.85031.6840-31.684 5.52-5.52 9.25-9.25 （2）框架在恒载作用下的剪力计算（剪力计算为每个构件弯矩平衡） （3）框架在恒载作用下的柱轴力计算（柱轴力等于梁端剪力、节点集中力及柱自重的和） 柱的自重设计值： 底层边柱： ； kn16.21 1 . 087. 317216. 04 . 002 . 0 45. 09 . 34 . 055 . 0 82 . 4 254 . 04 . 0 底层中柱： kn85.21 1 . 087. 34174 . 002 . 0 82 . 4 254 . 04 . 0

55、 二层边柱： kn38.17 12.09.317216.04.002.09.34.055.09.3254.04.0 二层中柱： kn67.17 12 . 0 9 . 34174 . 002 . 0 9 . 3254 . 04 . 0 7.2.3 框架在恒载作用下的框架在恒载作用下的 m、q、n 图图 40.161 45.681 88.891 60.782 135.354 88.785 35.352 46.049 52.784 31.684 11.850 5.925 a0b0 c0 a1c1 a2c2 40.161 45.681 88.891 60.782 135.354 88.785 35.3

56、52 46.049 52.784 31.684 11.850 5.925 b1 b2 m 图图 17.388 97.398 97.398 17.388 62.622 48.927 59.113 59.1135.093 48.927 a0 b0c0 a1 b1 c1 a2 b2 c2 8.422 3.6883.688 8.422 66.622 5.093 q 图图 n 图图 7.3 框架在活载作用下的内力计算框架在活载作用下的内力计算 （1）固端弯矩计算 梁计算： 11b a a1 b1 q12 m11=2.50kn m q12=62.37kn mkn qq m mkn qq m ab ba 0

57、94.85 22. 6 02. 220 . 4 37.62 22. 6 12. 410 . 2 37.62 22. 6 02 . 2 20 . 4 22 . 6 12 . 4 10 . 2 735.86) 22 . 6 10 . 2 12 . 4 37.62 22 . 6 20 . 4 02 . 2 37.62 () 22 . 6 10 . 2 12. 4 22 . 6 20. 402 . 2 ( 2 2 2 2 2 2 12 2 2 12 2 2 2 2 2 2 12 2 2 12 11 11 梁计算： 11c b c1b1 m12=2.50kn m q14q14=62.37kn mknm

58、mknm bc cb 735.86 094.85 11 11 （2）弯矩二次分配计算 下柱上柱右梁下柱上柱右梁左梁下柱左梁上柱 -86.73585.094 38.580 0 0 020.46925.186 0 012.593 -7.618 0 0 0-4.975 019.290 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10.235 0 -10.235 0 0 07.618 -48.155104.384-104.384 020.46925.186 0 0 0.3950.6050.3770.2460.3770.3950.605 0.2430.4580.314 0.167 0.3140.2430.4

59、580.299 0.2050.299 2.50-2.50 -85.09486.735 -25.186-20.469-38.580 -12.593 -19.290 0 4.975 7.618 -7.618 7.618-7.618 -25.186-20.46948.155 （3）活载作用在跨间的 m、q、n 图 11b a 7.618 7.618 25.186 104.380 48.155 10.235 a0b0 c0 a1 b1 c1 a2 b2 c2 20.469 7.618 7.618 25.186 20.469 10.235 48.155 54.133 43.89543.895 54.13

60、3 m 图图 1.225 1.225 70.607 8.237 a0 b0c0 a1 b1 c1 a2 b2 c2 54.133 6.370 6.370 8.6338.633 70.607 8.237 54.133 q 图图 1.225 a0b0 c0 a1b1c1 a2 b2c2 86.548 201.334 469.51 2.4501.225 86.548 n 图图 7.4 框架在风荷载作用下的内力计算框架在风荷载作用下的内力计算 7.4.1 各柱抗侧移刚度各柱抗侧移刚度 底层柱： 4 3 3 3 10283. 2 82 . 4 1013 . 2 1212 e e h ei k 二层柱：