钢管桩的腐化与防腐PPT学习课件

1、2021-5-41 钢管桩的腐蚀与防腐 2021-5-42 钢管桩的腐蚀与防腐 钢管桩在上海超高层建筑的基础中已有所应用, 如金茂大厦等.随着我国经济的高速发展,钢管桩的 应用必将越来越多.广大设计施工人员对钢管桩的 性能应该有一些认识.目前大家比较关注的问题一 是钢管桩的腐蚀与防腐问题,二是开口钢管桩的桩 端阻力问题. 2021-5-43 钢管桩的腐蚀与防腐 腐蚀的现象与原因 钢铁受环境的作用而变为氧化铁等的现象 称为腐蚀. 钢管桩工作的环境是海水、淡水、大气和 土等,而使钢管桩发生腐蚀的就是其中的水和氧. 水和氧与钢铁发生反应生成铁锈. 2021-5-44 钢管桩的腐蚀与防腐 钢铁变为铁锈

2、的反应是一种电化学反应.也可以说 是根据”电池作用”进行的反应. 在钢铁的表面由于种种原因存在无数非常细小 的阳极和阴极,形成了局部电池.在局部电池的阳极上 发生铁的溶解,阴极上发生氧的还原,就这样进行着腐 蚀反应. 2021-5-45 钢管桩的腐蚀与防腐 钢管桩腐蚀的速度决定于单位时间内到达 并扩散到钢表面的氧的量.而促使氧增加的 主要因素是水中溶存的氧的浓度、流速、混 合的程度和温度等. 2021-5-46 钢管桩的腐蚀与防腐 由于腐蚀而在钢表面形成的铁锈,在某种程 度上成为氧扩散的屏障,具有抑制氧扩散的作 用.而这种已经形成的铁锈层的保护作用,在大 气中较大,在水中较小. 2021-5-

3、47 钢管桩的腐蚀与防腐 当水中溶有食盐等中性盐类时,腐蚀的 机理原则上没有变化.但食盐的存在影响 作为氧扩散屏障的铁锈层的性质. 2021-5-48 钢管桩的腐蚀与防腐 如果钢的金属组织、应力和塑性变形的 程度不同,在水中的电位就不同.如两种不同 成分钢的连接部位,成为腐蚀电池阳极的一 方就会促进腐蚀.钢表面的压痕也会促进腐 蚀. 2021-5-49 钢管桩的腐蚀与防腐 在低合金钢中,合金的元素进入铁锈层中会引起 铁锈层性质的变化,从而影响钢的耐腐蚀性.如在低 合金钢中加入适量的磷、铬和铜,则在大气或海水中, 其耐腐蚀性为普通钢的23倍.而在淡水或土中则没 有太大的变化. 2021-5-41

4、0 钢管桩的腐蚀与防腐 腐蚀的形态 构筑物基础使用的钢除全面腐蚀外,还会发生 “孔蚀”和“腐蚀疲劳”等形态的腐蚀. 在钢表面的某些部位,阳极反应集中发生,严重腐 蚀,成为“孔蚀”.孔蚀最主要的原因是通气性差. 2021-5-411 钢管桩的腐蚀与防腐 例如在缝隙和贝类附着的部位等,氧的供 给比其他部位少,供给少的部位成为阳极,供 给多的部位成为阴极,这样就形成了“电池”, 在阳极部位就发生“孔蚀”. 2021-5-412 钢管桩的腐蚀与防腐 使钢发生激烈孔蚀的诸多原因中,还有“迷 走电流” 的作用.从电气铁路和电焊机洩漏的 直流电,一旦流入土和水中的钢结构物,再从钢 结构物流到土和水中,流出的

5、点即发生腐蚀.电 流容易流出的部位会造成深深的孔蚀. 2021-5-413 钢管桩的腐蚀与防腐 “腐蚀疲劳”是钢铁在腐蚀性的环境中在拉应力 的反复作用下在某一周期以后发生破裂的现象.腐 蚀疲劳与没有腐蚀作用的疲劳相比,在一定的应力 下,达到破坏的反复次数少.并且即使应力较低,如果 反复次数非常大,也会出现破坏的特征. 2021-5-414 钢管桩的腐蚀与防腐 应力腐蚀破坏是钢在静拉应力的作用下、 在特定的腐蚀环境(热而浓的碱、硝酸盐、氰化 氢水溶液或液体氨等)中发生的.这些腐蚀环境不 是在通常的自然环境中遇到的,因此发生应力腐 蚀的可能性非常小. 2021-5-415 钢管桩的腐蚀与防腐 钢表

6、面铁锈层的厚度 与板厚减少量的关系 因腐蚀而失去的铁的量中,相当一部分(一般1/2以上)用于钢表面铁锈层的形成,剩余的一部分作为铁锈一 度残留在钢表面,而后剥离.另一部分不在表面生成铁锈,而以离子状态流失.这几部分铁的比例根据淡水、海水、 大气、土等的环境变化而定.作为钢表面铁锈残存的铁的比例,一般在土中较高,大气中较低.并随液体的流动而变 化. 2021-5-416 钢管桩的腐蚀与防腐 现假定因腐蚀而失去的铁全部用于在钢表面形成铁锈,则 钢表面铁锈层的厚度与板厚减少量的关系如下式所示: y = D S x / 100 A 式中 y-钢材的板厚减少量(mm); D-铁锈的表观比重; S- 铁锈

7、层中铁的含有率(%) ; x -铁锈层的厚度(mm); A-铁的比重(7.85) 2021-5-417 钢管桩的腐蚀与防腐 例 y = D S x / 100 A 在海洋环境中钢管桩铁锈层的测试结果为D=2.01, S=52.4%, 代入公式计算: y = (2.0152.4x) / (1007.85) = 0.134 x x / y = 7.46 即铁锈层的厚度为板厚减少量的7.46倍 2021-5-418 钢管桩的腐蚀与防腐 这一算例表明,若因腐蚀而失去的铁约一半用于形成铁锈,则 铁锈层的厚度比板厚减少量大得多(34倍). 所以应当注意,不要误以为铁锈层的厚度等于板厚减少量. 铁锈层的厚度

8、与板厚减少量的关系如下图所示: 2021-5-419 钢管桩的腐蚀与防腐 钢管桩在土中的腐蚀情况 1 日本建设省土木研究所的调查研究 调查对象是幸谷桥的钢管桩 钢管桩外径486mm、壁厚16 mm、9mm 1958年1011月施工,经过17年后拔出,进行腐蚀调查. 2021-5-420 钢管桩的腐蚀与防腐 调查方法 为了解钢管桩在深度方向大致的腐蚀程度和腐蚀形态,先用肉眼观察表面附着物的颜色和状态,以及附着物清 除后的腐蚀形态和程度. 然后取样测试,定量地了解钢管桩各部位的腐蚀量. 根据外观,认为腐蚀大的表层部位连续取样,腐蚀小的深层部位间隔取样,取样时还要考虑土层变化情况, 2021-5-4

9、21 钢管桩的腐蚀与防腐 试样尺寸为 1010 cm,在柠檬酸二铵水溶液中浸泡冼净,再用点测微计量测量厚度.取样和试样上测点位置 如图所示. 因为没有钢管桩打设前壁厚的测试资料,所以原始壁厚是根据实测结果推算的. 调查结果 如表所示 2021-5-422 钢管桩的腐蚀与防腐 2021-5-423 深度 m 土质 表 面 原 始 壁 厚 mm 实 测 壁 厚 mm 最小 平均 腐 蚀 速 度 mm/yr 最大值 平均值 -0.30.0 0.00.2 0.20.9 1.72.5 5.26.1 10.211.1 17.218.1 24.225.1 18.229.1 35.236.1 大气 土 细 砂

10、 淤泥夹细砂 粘土夹淤泥 。 。 。 细砂 涂 涂 裸 下 同 15。81 15。81 15。81 15。81 15。42 9。02 9。21 8。74 8。74 9。57 14。04 15。61 15。26 15。76 15。14 15。65 14。76 15。41 15。28 15。39 8。90 8。99 8。86 9。15 8。61 8。73 8。21 8。70 9。38 9。52 0。104 0。024 0。032 0。003 0。039 0。009 0。062 0。024 0。008 0。002 0。007 0。002 0。021 0。004 0。008 0。001 0。031 0

11、。002 0。011 0。003 2021-5-424 钢管桩的腐蚀与防腐 从表中可见： 1 外观 ：大气中涂膜损坏部分腐蚀显著；表层土中部分腐蚀；细砂层中除全面腐蚀外有局部腐蚀，到淤泥 夹砂层中局部腐蚀更多；从粘土夹淤泥层以下几乎没有腐蚀。 2 在土中腐蚀速度总平均为0。007mm/yr. 3 腐蚀速度表层部位明显大于深层部位；同在表层，淤泥夹砂大于细砂； 4 腐蚀速度最大部位平均不过0。024mm / yr, 2mm的壁厚可耐腐蚀80年。 2021-5-425 钢管桩的腐蚀与防腐 2 日本土质工学会的腐蚀调查 日本土质工学会为在大范围内各种土质条件下的钢桩进行腐蚀试验,从1962年到196

12、6年,在日本10个 地方设置了126根钢桩,桩的断面为L型,桩长约15 m.然后分别在打设后的第二年、第五年、第十年各拔出 42根,进行腐蚀状况观察和板厚减少量的测定. 结果如表所示. 2021-5-426 桩所在地 土质调查目的根数平均腐蚀速度 (mm/yr两 面) 东京电力冲积淤泥普通钢腐蚀90.0045 川崎制铁填海地普通钢合金钢腐蚀 电防腐 120.0114 广岛大学砂.淤泥普通钢腐蚀100.0116 新日铁关东砂粘普通钢腐蚀90.0112 关西电力海边填土普通钢 耐候性钢焊 接部位蚀 150.0083 2021-5-427 鹿岛建设砂砾普通钢腐蚀90.0093 住宅公团砂粘互层 普通

13、钢腐蚀电车轨道迷走电流影 响 涂装防腐 12 0.0148 农林省淤泥普通钢腐蚀90.0094 武里团地砂.淤泥普通钢腐蚀钢管桩内面防腐 11 0.0061 川崎制铁填海地 普通钢腐蚀钢筋混凝土基础内钢 筋的影响等 300.0127 总计总计126 根根平均平均 0.0106mm/yr 2021-5-428 钢管桩的腐蚀与防腐 根据试验结果可以作出如下判断: 1 除接近地表部分外,经过10年的桩表面几乎保持原状; 2 各地10 年总平均腐蚀速度(两面)为0.0106mm /yr单面为0.0053 mm /yr 最大值为0.0297mm /yr; 3 腐蚀速度随年数增加而减少; 4 推荐设计用腐

14、蚀速度为0.02mm / yr 2021-5-429 钢管桩的腐蚀与防腐 3 日本钢管桩协会的腐蚀调查 钢管桩协会在大宫城县盐釜市,对正在使用的 构筑物钢管桩进行了腐蚀实态调查.这些桩已打设4 年. 土层状况是地表至3m为填土,38m为淤泥, 以下持力层为泥岩(基岩). 钢管桩 外径 508 mm、 壁厚9.5mm 、桩 长711m. 2021-5-430 钢管桩的腐蚀与防腐 调查方法 露出三根钢管桩,在基底以下约1020cm的桩顶 附近(深度约2.3m)切下60110mm110mm的试验片. . 在试验片切取以前, ,先清除切取部位附近的铁锈, , 用超声波测厚仪测定壁厚. .测定的位置和结

15、果如图所 示. . 2021-5-431 No.1No.1桩 测得 9.3mm 9.3mm 、9.4mm9.4mm的 壁厚较多, ,比当初的 公称壁厚9.5mm9.5mm有所 减少. . No.2No.2、 No.3No.3桩与当初的公 称壁厚完全相同. . 2021-5-432 钢管桩的腐蚀与防腐 从试验片可见钢管桩的外表面有凹凸状的 腐蚀,而内表面几乎看不到腐蚀.用测微计测 定的结果是壁厚的平均减少量为 0.052mm, 即腐蚀速度为 0.013mm / yr 2021-5-433 钢管桩的腐蚀与防腐 4 美国 NBS ( National Bureau 0f Standards) (国家

16、标准署) 的腐蚀调查 美国 NBS 得到美国钢铁协会和陆军工 兵队的协助,对长年埋设在地下的钢桩等拔出或 挖出来,进行实地腐蚀调查,结果如表所示. 2021-5-434U :几乎无腐蚀 M:轻全面腐蚀 S:轻局部孔蚀 0.6mmP:孔蚀mm 所 在 地 土 质 年 数 比 阻 抗 .cm pH 腐腐 水位上 蚀状蚀状 水位处 +_2 f t. 况况 水位下 Bonnet Carre Spill way 砂.淤泥.粘土1740010506.78. 1 UMU Sparrows Point砂.淤泥.粘7 6.6 P0.9P2.8S Quachita River淤泥质粘土.

17、 粘土 40137012400 4.97. 3 _U Grenada Dam有机质粘性 土 123800154003.64. 9 MP3.1 _ Sardis Dam淤泥质砂.粘 土 2016902.9 _P1.5 2021-5-435 U :几乎无腐蚀 M:轻全面腐蚀 S:轻局部孔蚀 0.6mmP:孔蚀mm 所 在 地 土 质 年 数 比比 阻阻 抗抗 .cm.cm pH 腐腐 水位上 蚀状蚀状 水位处 况况 水位下 Chef Menteur Pass 淤泥质砂.粘 土 32 300 400 6.9 7.8 _MP3.7 Wilmington MarineTerminal 有机质淤泥. 砂.

18、粘土 23 _P3.8_ Lumber River 亚砂.淤泥质 粘土 37 1100 4900 2.3 5.9 _P1.5P1.5 Memphis Floodwall粘土.淤泥质 粘土 7 1000 8600 7.6 7.8 UP0.9_ Memphis Floodwall粘土.淤泥质 粘土 7 1030 7900 6.87.8 UU_ 2021-5-436 U :几乎无腐蚀 M:轻全面腐蚀 S:轻局部孔蚀 0.6mmP:孔蚀mm 所 在 地 土 质 年 数 比 阻 抗 .cm pH 腐腐 水位上 蚀状蚀状 水位处 况况 水位下 Vickburg Floodwall 亚砂.粘土.炭 渣 7

19、8507007.48. 2 P1.0P1.2_ Vickburg Floodwall 淤泥质砂.粘 土.炭渣 7 62592007.18. 6 MM_ Sordis Dam 粘土 20300075105.46. 0 _MS Grenada Dam North 粘质砂土.淤 泥质土 11 1700165004.04. 4 P2.7_ Grenada Dam South 淤泥质砂 11 4300 11000 6.9 P4.1_ 2021-5-437 U :几乎无腐蚀 M:轻全面腐蚀 S:轻局部孔蚀 0.6mmP:孔蚀mm 所 在 地 土 质 年 数 比 阻 抗 .cm pH 腐腐 水位上 蚀状蚀状

20、 水位处 况况 水位下 Berwick lock West 粘土 1180012908.1 SSS Berwick lock East 粘土 1175016107.98. 1 _P1.9S Algiers Lock 淤泥质粘土. 有机质粘性 土 1234513007.78. 4 _P1.0_ Enid Dam 淤泥质.粘土.砂 淤泥 128000102005.15. 3 M_ 2021-5-438 钢管桩的腐蚀与防腐 从调查可知: 除在Ph值特别低的土中以外,钢桩的腐蚀出乎 预想地少; 特别是在水位以下的腐蚀对钢材强度没有影响; 土的性质与腐蚀速度一般没有什么关系. 可以认为在没有扰动的土中,

21、腐蚀轻微的原因 是缺少氧 2021-5-439 钢管桩的腐蚀与防腐 土的腐蚀性 日本建设省土木研究所和土质工学会从土的比阻抗、复极作用、酸性和pH值、氧化还原电位、细菌 腐蚀、溶解成分等对土的腐蚀性进行了研究,得到的结论与前面所讲的大致相同. 2021-5-440 钢管桩的腐蚀与防腐 海水的腐蚀性 海水中钢管 桩腐蚀速度的分 布状况如图所示 2021-5-441 钢管桩的腐蚀与防腐 从图中可见: 在飞沫带腐蚀速度最大,因为水 花和潮汐的作用,使钢表面经常存在海 水薄膜,通过薄膜供给丰富的氧,造成钢 表面极大 的腐蚀.海上漂浮的树木、船 只和波浪使腐蚀加速.因为涂膜的损伤 常常很大,电防腐的效果

22、就没有了.所以, 这里是海洋环境中防腐最困难的地方. 2021-5-442 钢管桩的腐蚀与防腐 潮汐涨落带受海水周期性反复浸 润,腐蚀速度似乎应与飞沫带一样大. 但实际上比较小.原因是潮汐涨落带 与海水之间,由于氧供给之差形成了 巨大的电池,而潮汐涨落带作为阴极, 腐蚀减少了.与之相接的海水上部作 为阳极而促进了腐蚀.而且海水的上 下部相差不大.腐蚀仅次于飞沫带. 2021-5-443 钢管桩的腐蚀与防腐 在海水中和潮汐涨落带,海草与 生物附着在钢表面,氧的浓淡形成电 池、生物死亡发生的有机物及细菌 等会促进钢管桩 的腐蚀,夏季的腐 蚀更严重. 2021-5-444 钢管桩的腐蚀与防腐 海上大

23、气部位因飞来的海盐粒子 和水花多,腐蚀环境比陆上大气厉害得 多.而且象临海工业带亚硫酸气体的影 响使腐蚀加大. 2021-5-445 钢管桩的腐蚀与防腐 海底土中部位由于与海水的 接触少,氧的供给少,腐蚀最小.但 在污染海域,污泥堆积的场所,也可 能比海水中的腐蚀大. 2021-5-446 钢管桩的腐蚀与防腐 在海洋环境中钢的腐蚀调查结果如表所示, 由于影响腐蚀的因素很多,测试方法不同,得到 的腐蚀量的值也是不同的. 2021-5-447 部部 位位 试试 验验 材材测测 定定 数数 量量暴露时间暴露时间 yr 腐蚀速度腐蚀速度 mm/yr 海海 上上 大大 腐蚀试验片腐蚀试验片 19 0.4

24、16 0.128 气气 部部 位位 平平 均均 19 0.128 飞飞 钢钢 板板 桩桩 8 640 0.112 钢钢 管管 桩桩 1 8 0.25 沫沫 H 钢钢 桩桩 2 57 0.198 腐蚀试验片腐蚀试验片 16 0.415 0.363 带带 平平 均均 27 0.272 潮潮 钢钢 板板 桩桩 35 540 0.044 汐汐 钢钢 管管 桩桩 4 38.5 0.070 涨涨 H 钢钢 桩桩 2 57 0.055 落落 腐蚀试验片腐蚀试验片 27 0.416 0.137 带带 平平 均均 68 0.083 海洋环境中普通钢的平均腐蚀速度 2021-5-448 海洋环境中普通钢的平均腐蚀

25、速度 部部 位位 试试 验验 材材测测 定定 数数 量量 暴露时间暴露时间 yr 腐腐 蚀蚀 速速 度度 mm/yr 干干 潮潮 位位钢钢 板板 桩桩 42 542 0.047 平平 均均 42 0.047 海海 钢钢 板板 桩桩 59 542 0.039 钢钢 管管 桩桩 5 38.5 0.062 水水 H 钢钢 桩桩 3 523.6 0.049 腐蚀试验片腐蚀试验片 61 0.316 0.143 中中 平平 均均 128 0.090 海海 H 钢钢 桩桩 2 57 0.033 底土底土 腐蚀试验片腐蚀试验片 3 35 0.103 中中 平平 均均 5 0.075 2021-5-449 钢管

26、桩的腐蚀与防腐 应考虑的腐蚀量 所要考虑的腐蚀的量是实际壁厚承载力必需的壁厚.设计时 采用的腐蚀量应符合下式要求; 腐蚀量(mm) 平均腐蚀速度( (mm/y/y耐用年数(yr) (yr) 实际壁厚承载力必须的壁厚腐蚀量 在腐蚀较少的情况下，可以这样推算在腐蚀大的情况下，应 采用防腐措施 2021-5-450 钢管桩的腐蚀与防腐 再看一个在日本千叶海滩的试验,在暴露的钢 管桩第五年,按图取样,测定结果如表所示. 从试验结果可以明显看出,钢管桩内表面的 腐蚀极小. 2021-5-451 位位 置置钢管桩钢管桩 凹凸凹凸 平平 均均 (mm) 最最 大大 海海 面面 上上 D.L+2.4m 外外

27、面面 内内 面面 0.21 0.08 0.51 0.42 海海 中中 D.L- 4.5m 外外 面面 内内 面面 0.40 0.07 1.13 0.33 制制 造造 时时 原原 压压 痕痕 0.07 0.30 2021-5-452 钢管桩的腐蚀与防腐 防腐蚀方法 1 低合金耐腐蚀性钢 耐海水钢 针对钢的耐海水性,添加元素的效果,随暴露的环境、元素的组合与添加量而异.综合的评价是对飞沫带加 磷、铜、镍,海水中加硅、铬、铝,镍和钼对减少海水中的孔蚀有效. 据此开发了不同系列的低合金钢. 耐海水性钢耐腐蚀性实例如下图所示 2021-5-453 耐海 水性 钢耐 腐蚀 性试 验 2021-5-454

28、耐海 水性 钢耐 腐蚀 性试 验 2021-5-455 钢管桩的腐蚀与防腐 耐候性钢(耐大气腐蚀 性钢) 添加磷、铜、铬可使钢的耐大气腐蚀性大幅增加,而镍、硅、钼、铝对此也颇有效.据此开发了两种耐大气 腐蚀性钢: 高耐候性钢:含磷、铜、铬 焊接结构用耐候性钢:含铜、铬为主 耐候 性钢是使铁锈緻密,抑制氧的浸透,阻止腐蚀. 如对水面上钢管桩弯曲部分,其耐腐蚀性为普通钢的23 倍.为充分发挥这种钢的耐腐蚀性,使其干燥、避免飞沫是必要的. 2021-5-456 钢管桩的腐蚀与防腐 2 涂装法 涂装法常在桥墩、栈桥等地上突出部位使用.钢管桩在土中使用的涂料,必须防腐性好,在土中不易老化,粘 结性好,打

29、桩时涂层不会因磨擦而剥离或损伤.要满足这些性质,常用焦油环氧涂料(tar epoxy). 在海水或淡水中还使用厚膜富锌防锈漆和焦油环氧涂料. 特别是飞沫带防腐常常将厚膜富锌防锈漆和焦油 环氧涂料或环氧涂料组合使用. 2021-5-457 钢管桩的腐蚀与防腐 3 有机材料覆盖 有机材料主要有树脂砂浆、聚乙烯、强化塑料等.该法防腐性好,成本低.使用最多的是聚乙烯覆盖. 4 无机材料覆盖 无机材料主要是水泥混凝土硬化体,用于飞沫带和潮汐涨落带等腐蚀特别厉害的地方. 水泥混凝土硬化体应加入金属丝网和钢筋以及树脂合成纤维等复合材料硬化体厚度一般为 6 cm. 2021-5-458 钢管桩的腐蚀与防腐 5

30、 电防腐法 电防腐法是根据腐蚀的机理,用 直流电消除钢材表面局部电池阴 阳极电位差的防腐方法. 2021-5-459 钢管桩的腐蚀与防腐 如图所示,直 流电源装置的 “- -” 极与水或土中的钢 材连接作为阴极, , 让电流从阳极流入. . 2021-5-460 钢管桩的腐蚀与防腐 由于电流主要流入阴极,使钢材表面阴极的电位降低,降低到与阳极电位相等,局部电池的电位差 消除了,腐蚀 也就消除了. 在海水或土中,钢铁的自然状态电位约为-600650mV, 防腐电位为-770mV. 2021-5-461 电防腐的方式: 1 外部电源方式 2 流电阳极方式 1 外部电源方式 在水中或土中如图设 置电

31、极,将交流电变成直 流电,通过配线管从阳极 输入电流. 电流可根据腐蚀速度 调节,电极不必经常更换, 适用于半永久性大型护壁 工程. 2021-5-462 钢管桩的腐蚀与防腐 2 流电阳极方式 通过电线将锌、 铝、镁或其合金与钢 管桩连接形成流电防 腐系统. 该法施工方便, 成本低,毋须维护管理. 适用于平均水位以下, 对飞沫带不适用. 2021-5-463 钢管桩的腐蚀与防腐 在日本,建筑、土木、港湾、治山、治水等领域 的各种法令、指示、标准中,对腐蚀量的限制和防 腐方法都有具体的规定. 对建筑而言,简要地说: 1 进行腐蚀试验的,采用年腐蚀速度乘以80 年或耐用年数; 2 不试验的,直接采

32、用 2 mm. 2021-5-464 钢管桩的腐蚀与防腐 谢 谢 ！ (以上内容引自 日本钢管桩协会 一书) (下接钢管桩的闭塞效果) 2021-5-465 开口钢管桩的闭塞效果 2021-5-466 开口钢管桩的闭塞效果 几个概念 1 土芯 从钢管桩下端开口涌入的土; 2 土芯率 土芯长度 LP与贯入深度 L 之比; 3 3 闭闭塞系塞系数数 开口桩的桩端阻力Qb与闭口桩的桩端阻力Qb之比,即 = = Qb/ Qb 式中 Qb - 开口桩的桩端阻力,在静载条件下等于 管壁端阻力、内壁摩阻力与土芯自重之和; 2021-5-467 开口钢管桩的闭塞效果 同济大学宰金璋等研究了上海软 土开口钢管桩

33、土芯长度、贯入深度与桩 径的关系,如右图所示. 609.6 609.6 钢管桩的土芯率土芯率约为 0.70.7; 1200 1200 钢管桩的土芯率土芯率接近1.01.0. 2021-5-468 开口钢管桩的闭塞效果 进入砂层钢管桩的闭塞系 数如右图所示: 609.6的开口桩进入砂层 (2.53.0)D时,闭塞系数 0.8 2021-5-469 开口钢管桩的闭塞效果 日本不少学者对钢管桩的闭塞效果进行了 研究,提出了许多计算方法,如山原浩、田岛重 男、山肩水井、后藤胜见等,在此就不一一 列举了. 2021-5-470 谢 谢 大 家 ! 2021-5-471 开口钢管桩的闭塞效果 2021-5-472 钢管桩的腐蚀与防腐 2021-5-473 钢管桩的腐蚀与防腐 2021-5-474 钢管桩的腐蚀与防腐 2021-5-475 钢管桩的腐蚀与防腐 202