方案地下车库

1、目 录 1. 第一节、工程概况 2. 第二节、编制依据 4. 第三节、施工计划 5. 第四节、施工工艺技术 1.0 第五节、施工安全保证措施 2.3 第六节、劳动力计划 3.3. 第七节、计算书及相关图纸 3.4 78 第一节、工程概况 一、工程概况 【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行 编写】 工程名称：汉中卷烟厂生产指挥中心地下车库 地址：汉中市 结构类型：框架 计划工期： 60 施工面积： 4516m2 总高度： 6.73m 层数：1 标准层高： 6.73m 二、施工平面布置 -IJI J - A- A 一疋弋感 QS8 1+0Igo ”! oolrl广# zxb

2、qo口 广0iooffl9 r H a A ? i?r em.iw e r oodo 0*i曲也毎邸即葛養靱工中 MCI* 点祖星曲 口qp *Ahqp .nrsi 爭丄 0 X toft“ K5专曲 -；j0r*ce 红觀? + b 4 |它 口年*車由3 号 面荷2BE EKiMMfXtaK WllflS 此图仅作施工平面布置示意，用户应根据实际工程 自行编制危险性较大的分部分项工程平面图 三、施工要求 确保模板支架在使用周期内安全、稳定、牢靠。 2、模板支架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人 员需取得特殊作业人员资格上岗证。 四、技术保证条件 1、安全网络 1曲 3II*3

3、II3 IT 4* 鳴霹厘律乃孕幌ifliriQi : 1 一监督旋工全过程的安全生产，纠正违章; 2配合有关部门排除魂工不安全因議 父项目全员安全活动和安全鞍育； 4.监督劳保用品质量和使用* 1制定项目安全技术措施和分项工程安全施工方案? 】督促安全措施落买； 3解决施工过程中的不安全技术问题 1在安全前捋下.合理安排生产计划; 2组织施工安全技术措施的实施 1保证项目使用的各类机械安全运行I 2.监督机械操作持证作业。 1.保证防火设备设旋齐全有效; -工消除火灾隐患； 丄员责现场消防晉理工作。 1-保证逬场施工人员安全技术素质5 上控制加班加点，保证劳逸结合； 工提供逍翹用品，确保安全

4、。 1 .财务部门保证安全措爲项目的经费】 工卫生、行政部门保诳工人生活基本条件.确保工人再 心健康* 2、模板及支架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案 第二节、编制依据 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(DB33/1035-2006) 木结构设计规范GB 50005-2003 建筑结构荷载规范GB50009-2001( 06年版) 混凝土结构设计规范GB50010-2010 混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002 钢结构工程施工质量验收规范 GB 50205-2

5、001 建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001 施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80- 91 直缝电焊钢管GB/T13793 低压流体输送甲焊接钢管GB/T3092 碳素结构钢GB/T700 钢管脚手架扣件GB/5831-2006 钢结构设计规范GBJ17-88 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254 号文） 本工程施工图纸和施工组织设计 第三节、施工计划 一、施工进度计划 此图仅作网络计划示意，

6、用户应根据实际工程自行编制 二、材料与设备计划 1、钢材的选用 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强 度结构钢GB/T 1591的规定。 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管 GB/T 13793或低压流 体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并 应符合现行国家标准碳素结构钢 GB/T 700中Q235A级钢的规定。 不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。 每根钢管的最大质量不应大于 25kg，采用巾48X 3.0以上的钢管。 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定： 应有产品质量合格证； 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标

7、准 金属拉 伸试验方法GB/T 228的有关规定； 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、 压痕和深的划道； 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定； 序 号 项目 允许偏差 （mm 检杳工具 1 焊接钢管尺寸 （mr） -0.5 游标卡尺 外径 壁厚 外径 壁厚 -0.5 -0.5 -0.45 2 钢管两端面切斜 偏差 1.70 塞尺，拐角 尺 3 钢管外边面锈蚀 深度 0.5 游标卡尺 钢管必须涂有防锈漆。 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定： 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工

8、扣件式钢管脚手架安全技术 规范JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在 锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检 查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用； 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范JGJ 130-2011的规定； 序号 项目 允许偏差 检杳工具 1 钢管弯曲 各种杆件钢管的端 部弯曲 L 1.5 5 钢卷尺 b.立杆钢管弯曲 3mK l 4m 4mK l 6.5m 12 20 c.水平杆、斜杆的 钢管弯曲| 6.5 30 2 冲压钢脚手板 板面挠曲 L 4m 12 16 钢卷尺 b.板面扭曲（任一 角翘起） C r

9、 r .n a (10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上 的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平 拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离， 在满足模板设计所确定的 水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处 纵横向各设一道水平拉杆。 (11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时， 应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 (12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用？48X 3.5mm钢管, 用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑 应采用搭接，搭接长度不得小于500mm并应采

10、用2个旋转扣件分别 在离杆端不小于100mm处进行固定。 (13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关 负责人的认可。 6、立柱及其他杆件 (1) 扣件式 1) 立柱平面布置图(详见附图)； 2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严 禁搭接，接头位置要求如下： 水平杆 /3对接扣件 ons oh la la r 1 3）严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。 7、水平拉杆 (1) 每步纵横向水平杆必须拉通; 水平杆件接长应采用对接扣件连接。 水平对接接头位置要求如下 图: 500 a II 立杆 接头不在同步内（立面） 纵向水平杆 （

11、大横杆） 1- V a 1 1 i 1 i 1 1 ia la/3 i 1 h i A h l a la 横向水平杆 （小横杆） 500 a b/3 d A-A 接头不在同跨内（平面） 当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意: 紧 楔 隙 可 层高 8ni 8、剪刀撑 (1)扣件式、门式 Q a a q Q Q 0 Q O 0 o O D 0 0 o o o O O O D 0 0 木方截面宽度=60mm 木方截面高度=100mm 木方间距l=300mm, 胶合板截面高度=18mm 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算 柱模截面示意图 柱模立面示意图 、荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混

12、凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度 验算只考虑新浇混凝土侧压力 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值: 式中丫 c为混凝土重力密度，取24(kN/m3); t 0新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取 200/(T+15),取 5.71428571428571h; T混凝土的入模温度，取20( C); V混凝土的浇筑速度，取 2.5m/h ; B 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值Fi =40.55kN/m2。 实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值Fi=40kN/m?。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F 2=3kN/m。 三、柱箍间距验

13、算 依据规范建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)，柱模为木 面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式： 式中E柱木面板的弹性模量(kN/mm?); I 柱木面板的弹惯性矩(m/); F新浇混凝土侧压力设计值； F s新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混 凝土时作用于模板上的侧压力设计值； b柱木面板一块的宽度(mm); W木面板的抵抗矩； f m木材抗弯强度设计值。 计算过程如下： 胶合板截面抵抗矩 W=bh?/6=800 X (18) 2/6=43200.00mm3 胶合板截面惯性矩 I=bh 3/12=800 X (18) 3/12=388800.00口冷 Fs=0.

14、95 X (1.2 X 40+1.4 X 3)/1000=0.0496N/mm2 第一式： 0.783 X 6000 X 388800.00/(48/1000 X 800.00) 1/3 =307.81mm 第二式：8 X 43200X 15/(0.0496 X 800) 1/2=361.49mm 由于柱箍间距实际取300mm不大于上面两式计算的最小间距 307.81mm所以满足要求！ 四、柱箍强度验算 依据规范建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)，柱箍强度 应按拉弯杆件采用下式验算： A叮几 式中N柱箍轴向拉力设计值； q沿柱箍方向垂直线荷载设计值； A n柱箍净截面面积； A

15、n=60X 100=6000口禺 M x柱箍承受的弯矩设计值； W nx柱箍截面抵抗矩； 计算过程如下： q=Fs X 1=0.0496 X 300=14.877N/mm N=14.877X 800/2=5950.80N MX=14.877 X 8002/8=1190160.00N N/An+Mc/Wix=5950.80/6000+1190160.00/100000.00=11.90 fm=13N /mm2柱箍强度满足要求 五、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距，计算如下: aaa.A ff4f 胶合板计算简图 (i) 侧模抗弯强度验算： M=0.1ql2 其

16、中q强度设计荷载(kN/m): q=(1.2 x 40.00+1.4 x 3.00) x 800.00/1000=41.760kN/m l木方间距，取l=300mm 经计算得 M=0.1X 41.760 x (300.00/1000) 2=0.376kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=Xh 2/6=800 x (18) 2/6=43200.00mm3 (T = M/W=0.376 x 1$ /43200.000=8.700N/mm 2 胶合板的抗弯计算强度不大于15N/mrK所以满足要求！ (2) 侧模抗剪强度验算 r =3V/2bh 其中V为剪力: v = 0.6 x qx l=0.6 x (1

17、.2 x40+1.4 x 3) x 800 x 300/10 6=7.517kN 经计算得 t =3x 7.517 x 103/(2 x 800.000 x 18.000)=0.783N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm,所以满足要求！ (3) 侧模挠度验算： W=0.677q#心OOEI) 其中q强度设计荷载(kN/m): q=40X 800/1000=32.000kN/m 侧 模截面的 转动 惯 量 I=b xh 3 2=800.000 X 18.000 3/12=388800.000mn4; a 木方间距，取a=300mm E- 弹性模量，取E=6000N/m金 经 计

18、算 得 W=0.677X 32.000 x 300.000 4/(100 x 6000.00 x 388800.00)=0.75mm 最大允许挠度W=l/250=300/250=1.20mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求！ 六、木方验算 木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋) 对拉拉力，计算如下： 木方计算简图 (1) 木方抗弯强度验算： M=qB/8 其中q强度设计荷载(kN/m): q=( 1.2 x 40.000+1.4 x 3.000) x 300/1000=15.660kN/m B截面长边，取B=800mm 经计算得 M=1 5.660 x

19、 (800/1 000) 2/8=1.253kN.m； 木方截面抵抗矩 W=bxh2/6=60 x1002/6=100000.000mm3； (T = M/W=1.253 x 1(6/100000.000=12.530N/mm2; 木方的抗弯计算强度不大于 13N/mm2, 所以满足要求 ! (2) 木方抗剪强度验算 : t =3V/2bh 其中 V 为剪力 : v 0.5xqxB=0.5x(1.2 x40.000+1.4x3.000) x300 x800/10 6=6.264 kN 经计算得 t =3x6.264x103/(2 x60.000 x100.000)=1.566N/mm2 木方的

20、抗剪计算强度大于1.3N/mm,所以不满足要求！ (3) 木方挠度验算 : W=5qB4/(384EI) 其中q设计荷载(kN/m): q=40 x 300/1000=12.000kN.m I=bxh3/12=60 x1003/12=5000000.000mm4 B柱截面长边的长度，取B=800mm E弹性模量，取E=9000N/m金 经计算 W=5 12.000 x 8004/(384 X 9000.00 x 5000000.00)=1.422mm 允许挠度 W=B/250=800/250=3.200mm 木方的计算挠度不大于允许挠度 W, 所以满足要求 ! 梁木模板与支撑计算书 一、梁模板

21、基本参数 梁截面宽度 B=400mm， 梁截面高度H=700mn， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）600mm 梁模板使用的木方截面60X 100mm 梁模板截面侧面木方距离300mm 梁底模面板厚度h=18mm弹性模量E=6000N/mm,抗弯强度 f=15N/mm2 梁侧模面板厚度h=18mm弹性模量E=6000N/mm,抗弯强度 f=15N/mm2。 梁底模板 、梁模板荷载标准值计算 模板自重二0.200kN/m 2; 钢筋自重二1.500kN/m 3; 混凝土自重=24.000kN/m 3; 施工荷载标准值 二2.500kN/m 2

22、。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计 值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中丫 c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 5.714h ; T混凝土的入模温度，取20.000 C; V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ; H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度， 取 1.200m; B 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F仁28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数

23、0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准 值： F1=0.9 x 28.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值： F2=0.9 x 6.000=5.400kN/m 2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算， 计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载 q=(1.2 x 25.92+1.40 x 5.40) x 0.70=27.065N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为： W = 7

24、0.00 x1.80 x1.80/6 = 37.80cm 3； I = 70.00 x1.80 x1.80 x1.80/12 = 34.02cm 4； (1) 抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值 (N/mm2)； M 面板的最大弯距 (N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值 (kN/m)； 经 计 算 得 到M 0.100 x(1.20 x18.144+1.40 x3.780) x0.300 x0.300=0.244kN.m 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯

25、 强 度 计 算 值 f = 0.244 x 1000X 1000/37800=6.444N/mm? 面板的抗弯强度验算 f f, 满足要求 ! (2) 抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600X(1.20 X18.144+1.4X3.780)X0.300=4.872kN 截面抗剪强度计算值 T=3X4872.0/(2 X700.000X18.000)=0.580N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2 面板抗剪强度验算 T T ，满足要求 ! (3) 挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面 板 最 大 挠 度 计

26、 算 值 v = 0.677X18.144X3004/(100 X6000X340200)=0.487mm 面板的最大挠度小于 300.0/250, 满足要求 ! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2) ； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2； 穿 梁 螺 栓 承 受 最 大 拉 力 N = (1.2 X 25.92+1.40 X 5.40) X 0.70 X 0.60/1 = 16.24kN 穿梁螺栓直径为 20mm； 穿梁螺栓有效直径为 16.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=225.000mm2；

27、穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=38.250kN ； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=16.239kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置 1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求 ! 六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式 , 参见楼板模板支架计算内容。 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008) 。 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为 5.7m， 梁截面 BX D=400mm700mm立杆的纵距(跨度方向)l=1.00m，立杆 的步距 h=1.50

28、m， 梁底增加 0 道承重立杆。 面板厚度18mm剪切强度1.4N/mn?，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模 量 6000.0N/mm2。 木方60X 80mm剪切强度1.3N/mn?，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模 量 9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m 。 梁底按照均匀布置承重杆 2 根计算。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载 2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取 1.00。 00 0075 0051 Q Q C 0 1000 图1梁模板支撑架立面简图 按照模板规范431条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控

29、制的组合 S=1.2X (25.50 X 0.70+0.20)+1.40 x 2.00=24.460kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.35 X 25.50 X 0.70+0.7 X 1.40 x 2.00=26.058kN/m 2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35 , 可变荷载分项系数取0.7 X 1.40=0.98 采用的钢管类型为u 48.3 X 3.6 、模板面板计算 面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨 连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1. 荷载的计算： (1) 钢筋混凝土梁自重 (kN/

30、m) ： q 1 = 25.500 x 0.700 x 0.400=7.140kN/m (2) 模板的自重线荷载 (kN/m) ： q 2 = 0.200 x 0.400 x (2x0.700+0.400)/0.400=0.360kN/m (3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN) ： 经 计 算 得 到 ， 活 荷 载 标 准 值 P1 = (0.000+2.000) x 0.400 x 0.400=0.320kN 考 虑 0.9 的 结 构 重 要 系 数 ， 均 布 荷 载 q = 0.9x(1.35 x7.140+1.35 x0.360)=9.113kN/m 考虑

31、 0.9 的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9x0.98x0.320=0.282kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为: W = 40.00 X 1.80 X 1.80/6 = 21.60cm 3; I = 40.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 19.44cm 4 A 0.28kN 200 , 200 计算简图 弯矩图(kN.m) 1.14 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如 下： 7.50kN/m A B 200| 200 | 变形计算受力图 0.00 0.054 变形

32、图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N i=0.683kN N 2=2.560kN N 3=0.683kN 最大弯矩 M二0.045kN.m 最大变形 V二0.054mm (1) 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f二M/W = 0.045 x 1000X 1000/21600=2.083N/mm抗剪计算 截 面 抗 剪 强 度 计 算 值 T=3Q/2bh=3X 1139.0/(2 x 400.000 x 18.000)=0.237N/mm 2 截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算T T，满足要求！ 面板的抗弯强度设计值f，取15.00N/mn2；

33、 面板的抗弯强度验算f f,满足要求！ (3) 挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.054mm 面板的最大挠度小于 200.0/250, 满足要求 ! 二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下 : 均布荷载 q = 2.560/0.400=6.401kN/m 最大弯矩 M 二 O.lql 2=0.1 X6.40 X 0.40 x 0.40=0.102kN.m 最大剪力 Q=0.6X 0.400 X 6.40仁 1.536kN 最大支座力 N=1.1X0.400X6.401=2.816kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：

34、W = 6.00X8.00X8.00/6 = 64.00cm 3； I = 6.00 X8.00X8.00X8.00/12 = 256.00cm 4； (1) 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.102 X106/64000.0=1.60N/mm2 木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2, 满足要求! (2) 木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下 Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh r、f fD A B 1000 . 支撑钢管计算简图 0.000 0.845 支撑钢管弯矩图(kN.m) 1.961.96 1.281.28 1.28 1.28

35、1.961.96 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如 下: 0.56kN1.88kN0.56kN A .B T 1000 支撑钢管变形计算受力图 0.000 2.181 支撑钢管变形图（mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mma）=0.845kN.m 最大变形Vma）=2.181mm 最大支座力Qma）=1.964kN 抗弯计算强度 f 二 M/W =0.845 x 106/5260.0=160.67N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm满足要求! （二）梁底支撑纵向钢

36、管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN I1000|1000|1000| 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 2.422.42 2.01 2.01 1.071.07 0.46 0.46 0.050.05 0.90 1.511.51 1.921.92 2.862.86 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如 下: 1.50kN 1.50kN 1.50kN 1.50kN 1.50kN 1

37、.50kN 1.50kN 1.50kN r、 r1 -i, 1 J I JD 1 1000 1 1000 | 1000 J 支撑钢管变形计算受力图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mma)=0.503kN.m 最大变形vma)=1.018mm 最大支座力Qma)=5.482kN 抗弯计算强度 f 二 M/W =0.503 x 106/5260.0=95.57N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm满足要求！ 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 R w Rc 其中Rc 扣件抗滑承

38、载力设计值，取8.00kN; R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.48kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为: 其中N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力Ni=5.482kN （已经包括组合系数） 脚手架钢 管 的 自 重N2 = 0.9 X 1.35 X 0.163 x 5.700=1.129kN N = 5.482+1.129=6.611kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm ; A 立杆净截面面积，A=5.060cm?; W 立杆净截面模量（抵抗矩）

39、,W=5.260cm3; f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm 2 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度, a=0.00m; h 最大步距，h=1.50m; I 0 计算长度，取 1.500+2 x 0.000=1.500m; 入 由长细比，为1500/15.9=94 150满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l 0/i查表得到 0.632 ; 经计算得到（T =6611/（0.632 x 506）=20.685N/mmi2; 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算（T f,满足要求! 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为: 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模

40、板规范计算公式 5.2.5-15: My=0.9 X 0.9 x 1.4Wkl ah2/10 其中 Wk 风荷载标准值 (kN/m2) ； 2 Wk=uzXusXw0 = 0.300 X1.250X0.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距， 1.50m； la 立杆迎风面的间距， 1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距， 1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.9X0.9X1.4X0.225X1.000X1.500X 1.500/10=0.057kN.m； N w 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规 范公式 5.2.5-14 ； Nw=5.482+0.9X1.2X

41、0.929+0.9 X0.9X1.4X0.057/1.000=6.676kN 经计算得到(T =6676/(0.632 X 506)+57000/5260=31.803N/mn?; 考虑风荷载时立杆的稳定性计算(T f,满足要求！ 楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008) 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.7m, 立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.50m。 面板厚度18mm剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm?，弹性模 量 600

42、0.0N/mn?。 木方60X 80mm间距250mm 木方剪切强度1.3N/mm2 ,抗弯强度13.0N/mm2 ,弹性模量 9000.0N/mn2o 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载 2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图楼板支撑架立面简图 、 OQQQ 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照模板规范431条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合 S=1.2X (25.10 X 0.15+0.20)+1.40 x 2.50=8.258kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.35X25.10 X 0.15+

43、0.7 X 1.40 x2.50=7.533kN/m 2 由于可变荷载效应控制的组合 S最大，永久荷载分项系数取1.2，可 变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为u 48.3 X 3.6 一、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨 连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9 X (25.100 X 0.150 X 1.000+0.200 x 1.000)=3.569kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9 X (0.000+2.500) X 1.000=2.250kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗

44、矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为： W = 100.00 X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3; I = 100.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4 (1) 抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值 (N/mm抗剪计算 ) ； M 面板的最大弯距 (N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2； M = 0.100ql 2 其中 q 荷载设计值 (kN/m) ； 经 计 算 得 到M= 0.100X(1.20 X3.569+1.40X2

45、.250)X0.250X0.250=0.046kN.m 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值 f = 0.046X1000X1000/54000=0.860N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f, 满足要求 ! T = 3Q/2bh T 其中最大剪 Q=0.600X (1.20 x 3.569+1.4 x 2.250) x 0.250=1.115kN 截面抗剪强度计算 T=3x1115.0/(2 x1000.000 x18.000)=0.093N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2 面板抗剪强度验算 T T ，满足要求 ! (3) 挠度计算 v = 0.67

46、7ql 面板最大 4 / 100EI v = l / 250 挠度计算值 0.677x3.569x2504/(100 x6000 x486000)=0.032mm 面板的最大挠度小于 250.0/250, 满足要求 ! (4) 2.5kN 集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql 面板的计算宽度为 1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考 虑 0.9 的 结 构 重 要 系 数 ， 静 荷 载 标 准 值 0.9x(25.100 x0.150 x1.200+0.200 x1.200)=4.282kN/m 面板的计算跨度

47、l = 250.000mm 经 计 算 得 到 M = 0. 200X 0.9 x 1.40 x 2.5 x 0.250+0.080 x 1.20 x 4.282 x 0.250 x 0.2 50=0.183kN.m 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值 f = 0.183x1000 x1000/54000=3.392N/mm模板的自重线荷载 (kN/m) ： q 12 = 0.200 x 0.250=0.050kN/m 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN/m) ： 经计算得到，活荷载标准值 q2= (2.500+0.000) x0.250=0.625kN

48、/m 面板的抗弯强度验算 f f, 满足要求 ! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1 .荷载的计算 (1) 钢筋混凝土板自重 (kN/m) ： q 11 = 25.100 x0.150 x0.250=0.941kN/m q1 = q2 = 考 虑0.9的结 构 重要 系 数， 静荷 载 0.9 x (1.20 x 0.941+1.20 x 0.050)=1.071kN/m 考 虑0.9的结 构 重要 系 数， 活荷 载 0.9x1.40 x0.625=0.787kN/m 计算单元内的木方集中力为 (0.787+1.071) x1.000=1.858kN 2. 木方的计算 按照三跨连

49、续梁计算，计算公式如下 : 均布荷载 q = 1.858/1.000=1.858kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1x1.86x1.00 x1.00=0.186kN.m 最大剪力 Q=0.6x1.000 x1.858=1.115kN 最大支座力 N=1.1x1.000 x1.858=2.044kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为： W = 6.00 x8.00 x8.00/6 = 64.00cm 3； I = 6.00 x8.00 x8.00 x8.00/12 = 256.00cm 4； (1) 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W

50、=0.186 x 106/64000.0=2.90N/mm2 木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2, 满足要求! (2) 木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下 Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3X 1115/(2 x 60X 80)=0.34 8N/mr2 截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ (3) 木方挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下: 0.98kN98kN98kN98kN98kN98kN98kN98kN98kN98kN98kN98kN98kN L J d Z

51、1 1000 1 1000 j 1000- | 变形计算支座力图 (即木方 均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度 下小横杆间距) 得到 q=0.892kN/m 最大变 v=0.677ql 4/100EI=0.677 X 0.892 X 1000.0 勺(100 X 9000.00 X 25600 00.0)=0.262mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求！ (4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M二0.2PI+0.08ql 2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P = 0.9 X 2.5kN 经计算得到M 0.200

52、X 1.40 X 0.9 X 2.5 X 1.000+0.080 X 1.070 X 1.000 X 1.000=0.7 16kN.m 抗弯计算强度 f 二 M/W =0.716 X 106/64000.0=11.18N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！ 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 2.04l2D4kNQ4k2JQ4l2IQ4kNQ4k2JQ4k2JQ4l2D4kNQ4l2D4kNQ4k2JQ4kN 1QQQ| 1QQQ| 1QQQ. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 2.30 2.30 3.07 3.07 3.83 3.83 0.26 0.26 1.02 1.02 T 1.79 1.79 1.79 1.79 1.02 1.02 : 0.26 0.26 3.83 3.83 3.07 3.07 2.30 2.30 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如 下: 0.98kN98kN98kN98kN98kN98kN98k0J98kN98kN98kN98kN98kN98kN S !1 t f、 1 : t1 1 1000 i 1000 1000 - 支撑