G204串场河施工图说明

1、一、 设计依据204国道盐城南段改扩建工程东台合同段施工图设计的主要任务依据是：1盐城市公路处与我院签订的设计合同；2G204盐城南段改扩建工程东台合同段方案设计；3.204国道扩建工程东台段方案设计咨询报告（东南大学建筑设计研究院）。二、 设计规范与技术标准1、公路工程技术标准(JTG B01-2003)2、公路工程抗震设计规范(JTJ004-89)3、公路勘测规范(JTJ061-99)4、公路工程水文勘测设计规范(JTGC30-2002)5、公路工程地质勘测规范(JTJ012-98)6、公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)7、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D

2、62-2004)8、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）9、公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）10、公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ024-85)11、公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)12、内河通航标准(GB50139-2004)13、工程建设标准强制性条文（公路工程部分）(2002年版)14、公路工程基本建设项目设计文件编制办法(96年版)三、 技术标准（1） 设计汽车荷载等级：公路-I级；（2） 桥涵设计洪水频率： 1/100；（3） 桥梁宽度：桥梁与路基同宽，按上下行分离设置，桥梁总宽(含中分带)为26.0m，、桥面宽2(0.5+11.75+0

3、.5)m；（4） 地震：工程区域地震动峰值加速度 为0.10g，相当于地震基本烈度VII度。提高I度设防；（5） 水文资料按G204盐城南段改扩建工程东台段洪水分析采用；（6） 桥面坡度：纵坡2.5%，横坡2%。四、 主要材料1、混凝土主桥箱梁、横梁 C50混凝土引桥预制箱梁、横梁 C50混凝土引桥箱梁现浇接头、湿接缝C50混凝土主桥及引桥调平层C40防水混凝土桥面铺装 沥青混凝土主墩墩身 C40混凝土过渡墩盖梁C40混凝土过渡墩墩柱C30混凝土支座垫石 C40混凝土主墩及过渡墩承台 C30混凝土引桥桥墩墩身、盖梁、挡块C30混凝土桥台盖梁、耳墙、背墙、挡块、系梁 C30混凝土桥台肋板 C25

4、混凝土护栏及搭板 C30混凝土钻孔灌注桩 C25混凝土2、钢材（1）普通钢筋采用HRB335级钢筋和R235级钢筋，技术标准应符合国家标准GB1499、GBl3013的规定, 直径大于或等于12mm者一般采用HRB335螺纹钢筋，直径小于12mm者一般采用R235级光圆钢筋。（2）预应力钢材：预应力钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的钢绞线，其公称直径为S15.2mm。钢绞线标准强度fpk=1860MPa，Es=1.95105MPa。粗钢筋采用L32精轧螺纹钢筋（JL785），其主要技术标准应符合现行国家标准。3、支座：主桥采用GPZ（II）型盆式橡胶支座，引桥采用圆形板式橡胶支座，

5、所选支座应符合交通部行业标准JT391-1999的规定。4、伸缩装置：主桥设计所选用伸缩装置是按照毛勒缝D160进行设计，桥台处伸缩装置是按照毛勒缝D80进行设计。5、护栏：内外侧均设置组合式护栏。五、 桥梁设计（一）桥位概况串场河与路线交叉与东台廉贻镇甘港村，是一条集航运、灌溉、排水综合利用的运河，为五级航道。主线与其交叉桩号为K72+887.5，交角85，桥梁按正桥设计。1 气象水文项目区域属北亚热带海洋性气候，四季分明，日照充分，雨量充沛，年平均降雨量1044毫米，年平均气温15.6，年日照2209小时，年平均无霜期237天。项目位于长江中下游冲积平原，区域水系属淮河下游水系。境内河港纵

6、横，湖荡交错，区内河流主要有通榆河、串场河、丁溪河、川东港河、东台河、梁垛河、三仓河、安弶河、方塘河等，均为人工河流，主要为排放雨季积水，其次为防止水质咸化和闸口冲淤。沿线地表水对混凝土无腐蚀性，对钢结构有弱腐蚀性。2 地质桥址区工程地质概况如下：（1）第四系全新统（Q4）1-1（Q4）表层亚粘土：黄灰色、灰黄色、黄色、灰色，可塑，中等压缩性为主，土性欠均匀，浅部为耕植土或路基、河堤填土。层厚1.34.8米。推荐地基土容许承载力0=100140kPa，钻孔桩桩周土极限摩阻力i=30kPa。1-2（Q4）淤泥质(亚)粘土:灰色,流塑,高孔隙比,高压缩性,普遍混(夹)粉砂,夹贝壳,部分为软亚粘土，

7、为浅层软土层。0=80100kPa，i=2025kPa。1-2c（Q4）亚砂土（粉砂）:灰色,湿很湿,松散稍密状态。零星分布。0=90110kPa，i=2535kPa。2-1（Q4）亚粘土混粉砂:灰色,可塑软塑，中偏低中等压缩性。0=110150kPa，i=3040kPa。2-2（Q4）淤泥质(亚)粘土:灰色,流塑,高孔隙比,高压缩性,混(夹)粉砂,部分为软亚粘土，为下部软土层。0=90100kPa，i=25kPa。（2）第四系更新统（Q3、Q2）3-1（Q3）粘土:黄灰色、灰黄色，灰色,硬塑可塑,中偏低中等压缩性,局部含铁锰质结核。0=260kPa，i=6065kPa。3-2（Q3）亚粘土混

8、粉砂:灰色、黄色、灰黄色,流塑,中等中偏高压缩性。0=100120kPa，i=3040kPa。3-2b（Q3）淤泥质(亚)粘土或软亚粘土:灰色,流塑,中偏高高压缩性。0=8090kPa，i=20kPa。3-3（Q3）粉砂(亚砂土):灰色,饱和(湿很湿),中密密实状态。0=150200kPa，i=4050kPa。3-4（Q3）软(亚粘土):灰色,软塑流塑状态,中偏高高压缩性。0=110160kPa，i=3040kPa。4-1（Q3）(亚)粘土:灰黄色,灰色，硬塑可塑,中偏低中等压缩性。0=200300kPa，i=5065kPa。4-1a（Q3）亚粘土（混粉砂）:灰色,灰黄色,软塑流塑,中偏低中等

9、压缩性。0=140160kPa，i=3545kPa。4-1b（Q3）粘土:黄色,可塑,中偏高压缩性。0=110kPa，i=40kPa。4-1c（Q3）亚砂土:灰色,湿,密实状态。0=210kPa，i=40kPa。5-1（Q3）(亚)粘土:黄灰色,灰黄色，硬塑可塑,中等压缩性。0=200kPa，i=55kPa。5-1a（Q3）亚粘土混粉砂:灰黄色,可塑,中等压缩性。0=180kPa，i=45kPa。5-1b（Q3）粘土：灰黄色，可塑，中偏高压缩性。0=120kPa，i=40kPa。5-1c（Q3）亚砂土:黄色,湿,密实状态。0=140kPa，i=40kPa。5-3（Q3）粉砂：灰色，饱和，密实状

10、态。0=180200kPa，i=4555kPa。5-3b（Q3）（亚）粘土：灰色，软塑流塑，中偏高压缩性。0=120160kPa，i=40kPa。6-1（Q2）（亚）粘土:灰色,黄灰色，可塑,中等压缩性。0=260280kPa，i=60kPa。6-1c（Q2）粉砂:灰色,饱和,密实状态。0=220kPa，i=55kPa。（二）桥跨布置主桥（左幅（406540）m、右幅（406540）m）采用三跨预应力混凝土变截面单箱单室连续箱梁。大丰侧引桥采用（525）m装配式部分预应力混凝土连续箱梁。海安侧引桥采用（625）m装配式部分预应力混凝土连续箱梁。桥梁全长为426.4米。（三）主桥1、上、下部构造

11、（1）主桥上部为（406540）m三跨预应力混凝土变截面单箱单室连续箱梁，箱梁高度从跨中为2.10m，至距主墩中心1.75m处按二次抛物线变化为3.90m。主桥箱梁除在墩顶0号块处设置厚度为2.5m的横隔板及边跨端部设厚度为1.4m的横隔板外，其余部位均不设横隔板。箱梁在横桥向底板保持水平，顶板2%的单向横坡，通过内外侧腹板高度来设置。主桥箱梁采用纵、横、竖三向预应力体系。（2）箱梁顶板厚度为0.28m；底板厚度由跨中的0.28m按二次抛物线变化至距0号块中心线3.25m处的0.751m；箱梁腹板厚度13号梁段采用0.80米,512号梁段采用0.45米,4号梁段由0.80米直线渐变到0.45米

12、。为改善箱梁根部截面受力，在0号块两端附近的截面顶、底板局部加厚。（3）主桥连续箱梁采用挂篮悬臂浇筑法施工，各单“T”箱梁除0、1号块采用在支架上现浇外，其余分为8对梁段，均采用对称平衡悬臂逐段浇筑法施工。箱梁纵向悬浇分段长度为（43m43.5m），箱梁墩顶现浇块件（即0、1号块）长度11.0m，中跨合拢段长度为2.0m，边跨合拢段长度为2.0m，边跨现浇段长度为6.42m。悬臂浇筑梁段中最大重量为105.61吨，挂篮自重及施工机具重量按60吨考虑，中跨合拢段施工吊架自重及施工机具重量按30吨考虑。（4）墩、梁临时固结： 在每个主墩上设置两排钢楔块，形成墩梁临时固结。（5）主桥下部结构采用钢筋

13、混凝土矩形实体式桥墩，钻孔灌注桩基础。主墩墩身厚度为2.5m，宽度为7.0 m。主墩采用C40混凝土。主墩承台厚度为2.5m，平面尺寸为10.66.5m，基桩为61.5m的钻孔灌注桩。（6）主、引桥之间过渡墩为双柱式桥墩，柱中心距为5.40米，柱径1.7米。过渡墩采用C40混凝土。过渡墩采用哑铃型承台，厚度为2.5m，平面尺寸为7.96.5m，基础采用41.5m的钻孔灌注桩。（7）主桥桥面调平层采用6cm C40防水混凝土，桥面铺装采用10cm沥青混凝土。建议主桥主墩每根基桩均绕桩周等距离布设四根60mm声测管，供成桩质量检测使用。其余各桩要求采用小应变动测法检验其成桩质量。2、预应力体系（1

14、）主桥纵向预应力采用17s15.2、15s15.2规格的钢铰线束，OVM锚固体系。钢束张拉锚下控制应力采用con0.75fpk1395MPa，相应的锚下控制张拉力分别为3296.4kN和2908.6（锚口摩阻损失和千斤顶的内摩阻由试验确定）。（2）箱梁竖向预应力采用L32高强精轧螺纹粗钢筋，标准强度785MPa，张拉控制应力con0.90 fpk706.5MPa，设计张拉吨位为568.2KN。竖向预应力筋除梁端外，其余均以50cm的间距布设。（3）纵预应力管道采用塑料波纹管成形，钢绞线预应力损失计算中孔道偏差系数K0.0015，管道摩擦系数0.25，一端锚具回缩6mm，钢束松弛率3.0%。竖向

15、预应力管道采用外=60mm、臂厚2.5mm的高频焊管，焊管材质为Q235，JL32精轧螺纹钢筋损失计算中孔道偏差系数K0.0015，管道摩擦系数0.5，一端锚具回缩1mm，钢筋松弛率3.0%。（三）引桥1、上、下部构造 上部结构采用（525）m和（625）m为一联的装配式部分预应力混凝土连续箱梁。横向采用4片箱梁单独预制，简支安装，现浇连续接头先简支后连续的结构体系。为了便于模板制作和外形美观，主梁沿纵向外轮廓尺寸应保持不变。下部结构桥墩采用双柱式，柱中心距为6.35米，柱径1.3米，基础采用直径为1.5米的钻孔灌注桩，桥台采用肋板式桥台，桥台基础采用4根直径为1.2米的钻孔灌注桩。六、施工要

16、点有关桥梁的施工工艺及其质量检查标准，均按公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）中的有关规定执行。另外，根据本桥的特点，提出以下几点注意事项。（一）主桥（1）箱梁墩顶块件（即0、1号块）的施工方法，采用在墩旁设托（支）架立模浇筑施工，浇筑混凝土前应对托（支）架进行堆载预压，预压重采用等同于每延米墩顶块件一期恒载重量。墩顶块件长11.0m，可作为挂篮拼装工作面。（2）29号梁段采用挂篮悬臂对称、平衡浇筑施工，各单“T”浇筑至最大悬臂后，先浇筑边跨合拢段，再解除墩梁临时固结，并拆除中墩及边墩的所有托（支）架之后，浇筑中跨合拢段，完成体系转换，成为三跨PC连续箱梁。（3）箱梁墩顶块件及混凝土应

17、一次浇筑完成，其余梁段混凝土亦应一次浇筑完成。（4）箱梁墩顶块件体积较大，预应力管道及钢筋密集，施工中应确保预应力管道准确定位，注意混凝土的震捣密实，确保混凝土的施工质量。浇筑混凝土应采取减少水化热的有效措施，避免发生温度收缩裂缝。（5）挂篮结构应轻便合理。挂篮及施工机具重量不得超过设计规定值。墩旁托（支）架及挂篮拼装好后，应进行预压和加载试验，以检算其承载能力和消除非弹性变形，并实测托架和挂篮变形值，为箱梁悬臂浇筑施工控制提供可靠的依据。（6）箱梁采用挂篮悬浇施工，应严格遵照对称、平衡的原则进行，应严格控制各浇筑梁段混凝土超方，任何梁段实际浇筑的混凝土重量不得超过该梁段理论重量的3%；箱梁顶

18、板顶面浇筑混凝土的不平整度不得大于5mm；箱梁底板厚度亦应予以严格控制。（7）混凝土浇筑过程中，应特别注意对锚下、扁波纹管下方、齿板等处混凝土的捣实，防止出现蜂窝状，确保有效预应力达到设计要求。（8）箱梁浇筑过程中，应特别注意箱梁线型，控制好各梁段底模的立模标高，使成桥标高符合设计要求。各单“T”悬浇完成后,相邻两悬臂端的相对竖向标高差不应大于20mm，轴线偏差不大于10mm。悬臂浇筑过程中，应按施工控制文件要求，在每个块件的前端顶、底板布设测点及箱内埋设有关测试元件，加强变形观测，对箱梁标高、线型及轴线等进行控制调整。（9）钢铰线进场后，必须按有关规定对其强度、外形尺寸、物理及力学性能等进行

19、严格试验。锚头应进行裂缝探伤检验，夹片应进行硬度检验，锚具应进行锚具钢绞线组装件的锚固性能试验。同时应就实测的弹性模量和截面积对计算引伸量作修正。引伸量修正公式为：式中：E、A 实测的钢绞线弹性模量及截面积E、A 计算采用的钢绞线弹性模量及截面积E1.95105MpaA139mm2 计算得到的引伸量 修正计算的引伸量（10）纵向预应力钢束管道应严格保证弯曲坐标及弯曲角度，用“井”字型定位架精确定位，定位架间距在直线段为1.0m，曲线段为0.5m。定位架应在与箱梁纵横向钢筋点焊连接。管道的制作、安装及连接必须保证质量，现场在预应力管道附近对钢筋等施焊时，应采取保护管道的措施，严禁因管道漏浆造成预

20、应力管道堵塞。（11）箱梁在绑扎钢筋、浇筑混凝土过程中，严禁踏压波纹管，防止其变形，影响穿束、张拉及灌浆。（12）梁段混凝土强度达到设计强度的90%并不少于5天时，方可进行该梁段预应力钢束张拉。预应力钢束张拉应严格按设计顺序、张拉控制应力及工艺进行。预应力张拉、千斤顶与油泵压力表应按有关规定配套及定期标定，张拉人员应持证上岗，监理人员应现场旁站、并认真做好张拉记录。竖向预应力粗钢筋应在箱梁合拢后进行复张。（13）纵向预应力钢束在箱梁横断面应保持对称张拉，纵向钢束张拉时两端应保持同步。（14）施加预应力必须采用张拉吨位和钢束引伸量双控。钢束张拉时应在初始张拉力（可取设计张拉吨位的10%15%）状

21、态下做出标记，以便直接测定各钢绞线的引伸量。当预应力钢束张拉达设计吨位时，实际引伸量与理论引伸量误差不应大于6%，否则应停工检查，分析原因，采取相应措施处理后方可继续张拉。（15）钢束张拉时，应尽量避免滑丝、断丝现象。当出现滑丝、断丝时，其滑丝、断丝总数量不得大于该断面总数的1%，每一钢束的滑丝、断丝数量不得多于一根，否则应换束重新张拉。（16）预应力钢束张拉完后，应尽早进行孔道压浆，并切实保证压浆质量。压浆材料、外加剂及水泥浆配比应根据管道形成、压浆方法、材料性能及设备条件通过试验确定。水泥浆要求尽量减小收缩和泌水，可掺入适量膨胀剂（但自由膨胀率应小于10%），以保证压浆密实饱满。压浆所用的

22、水泥浆标号要求其设计强度达到箱梁混凝土的设计强度，并据此进行配合比设计，建议水灰比在0.400.45之间选用，水泥浆的掺合材料要求对预应力束不能起腐蚀作用。箱梁悬臂浇筑施工挂篮的前移，应在该梁段预应力束张拉完、管道压浆后进行。（17）主桥箱梁按先边跨合拢，再解除临时锚固，最后中跨合拢的顺序进行施工，完成体系转换，形成三跨连连续梁。合拢段采用劲性骨架合拢，视实际控制情况在悬臂端加压水箱，在一天中气温最低时（合拢温度严格控制在1116），并在尽可能短的时间内，采用平衡施工法浇筑合拢段混凝土。合拢段劲性骨架要求焊接迅速完成，并形成刚接。焊接时在预埋件周边混凝土上遮盖湿布或湿麻袋浇水降温，避免烧伤混凝

23、土。合拢段混凝土达到设计强度的90%后方可进行合拢段预应力钢束张拉。中跨合拢及体系转换需在1116进行。（18）在浇筑边跨现浇段过程中，应观测支架的变形及沉降，并应采用措施（钢滚筒或小摩擦系数的平面摩擦）调整现浇段与悬臂端标高及轴线偏差最小。边跨合拢段浇筑完成后，合拢段混凝土达到设计强度的90%后方可进行边跨箱梁底板钢束的张拉。（19）箱梁各合拢段预应力钢束及底板钢束的张拉阶段与先后次序、临时固结的解除等，应严格按照设计图纸的规定和要求进行。（20）箱梁悬臂浇筑时，首先应锁定墩顶盆式橡胶支座，使其暂时成为固定支座，6、7号主墩墩旁托架上设置钢楔块进行墩梁临时固结措施，以抵抗施工中可能出现的不平

24、衡弯矩，以利于体系转换。（21）各梁段施工前对结合部应严格按施工缝要求进行处理，以保证连接牢靠。（22）跨中合拢段混凝土未达到设计强度的90%之前，不得在跨中范围内堆放重物或行走施工机具。（23）凡与预应力束发生冲突的普通钢筋，均可适当移动以避让预应力束，如需割断普通钢筋，应与监理工程师和设计代表商议后再决定。（24）锚具垫板必须与钢束轴线垂直，垫板孔中心与管道孔中心必须一致，安装千斤顶必须保证锚圈孔与垫板孔中心严格对中。（25）钢绞线的下料应采用砂轮机切割。（26）钢束张拉完毕，严禁碰撞锚具和钢绞线，钢绞线剩余长度采用切割机切断并采用环氧树脂水泥浆尽快封锚。（27）锚固齿板内的钢筋与腹板、底

25、板钢筋采用点焊连接；箱梁底板内竖向平衡拉筋必须与底板内上下层主筋点焊连接。（28）凡需焊接的受力部分，均需满足可焊接要求，并且当使用强度不同的钢材焊接时，所选用焊材的强度应能保证焊接及接头强度高于较低强度的钢材。（29）凡设槽口的埋入式锚头，管道压浆后均须封锚。封锚混凝土应密实并与梁体混凝土结合良好。（30）上部结构主梁施工时，应注意预埋桥面系护栏、伸缩缝，以及交通工程等构件的预埋件。（31）箱梁施工中因施工所需开设的孔洞，均应征得设计单位的同意。所有施工预埋件，在施工完成后应予割除，恢复原状，并注意防锈和美观。（32）浇筑主墩墩顶混凝土前，应检查盆式橡胶支座的预埋螺栓位置。（33）墩台帽顶的

26、支座垫块应严格按设计提供的数值设置，并保证支座顶面水平清洁。（34）主桥墩身、承台及墩顶横隔梁浇筑时应采取必要的降温、散热等措施，以免大体积混凝土浇筑时温度应力产生裂缝。（35）本桥基础均采用桩基础，施工时应根据地质情况，结合施工机械设备条件，精心施工，并采取可靠手段检测桩基质量，确保合格率100%。（36）本桥桩基设计均为钻孔灌注摩擦桩，施工时应严格清孔，桩底沉淀土厚度不得大于设计规定值。（37）在桥面调平层施工前应对主、引桥箱梁顶面按施工缝要求进行处理。在桥面调平层施工完成及表面充分凿毛清理干净后喷涂防水层，然后进行桥面沥青铺装。铺装浇筑应在墩顶范围合拢。桥面铺装所需的沥青混凝土材料及配比

27、应根据有关试验确定。（38）本桥采用的D160和D80毛勒伸缩缝装置，应严格按照厂家提供的安装指导说明书进行安装，严格控制其安装精度。（39）盆式橡胶支座的地脚螺栓安装孔，待螺栓安装后用环氧树脂砂浆灌实。（40）桥面聚丙烯纤维网混凝土的施工应严格按相关材料的技术要求进行。（41）主桥施工过程中应进行相关试验，各阶段应严格按照设计及施工要求进行施工控制。（二）引桥引桥施工注意事项参见有关通用图。（三）其它（1）施工前应注意对墩台桩位坐标及各特征点标高认真复核，确保无误后方可施工。（2）桩基施工时如发现地质资料与地质报告不符，应及时与建设单位、监理、设计单位沟通，必要时需补勘查明地质情况，并根据实

28、际钻孔资料协商确定桩底标高。（3）施工时注意预埋锚下螺旋筋、支座、伸缩缝、防撞护栏预埋件及过桥管线的支架等。七、涵洞设计（一）涵洞设置情况本施工段涵洞的设置是在经过对沿线的现场调查，并会同市局与沿线乡(镇)政府、水利等有关部门讨论协商后确定的。设置涵洞的原则是：满足沿线农田排、灌的需要，满足部分地区的防洪、排涝，以及沿线群众生活的用水之需要，同时考虑构造物设置的合理间距与公路自身排水的需要。根据现场调查和有关协议，对部分沟渠进行了合理归并、取舍，涵洞的孔径是根据实际调查情况确定的。本段涵洞类型为钢筋砼箱涵，钢筋砼箱涵孔径采用6.03.6m和4.03.6m两种。对位于特殊路基处理路段的涵洞基础与

29、路基一起处理。根据现场详细调查，会同市局与沿线乡(镇)政府、水利等有关部门讨论协商。在初步设计的基础上对涵洞进行了优化。箱涵由原来1-6.04.0和1-4.04.0的断面优为1-6.03.6和1-4.03.6的断面。（二）主要材料本标段涵洞采用的主要材料见下表主要材料类型表部 位 / 名 称箱 涵混箱身及牛腿、台身C30凝箱基、台基、管基C20土洞口翼墙身、端墙身C30洞口翼墙基、端墙基C20钢 筋HRB335级、R235级浆砌片石M7.5（三）设计要点结构计算考虑承载能力极限状态和正常使用极限状态下的各种最不利组合，对强度、裂缝、变形进行控制。(1)箱身按闭合箱形截面，取1m箱长进行内力计算，顶、底板按受弯构件配筋，侧墙按偏心受压构件计算。(2)箱身荷载箱身所受恒载包括箱身自重、箱身侧面及顶面土压力。箱身所受活载，按30角扩散车轮荷载，不计冲击力。活载通过填土引起的侧压力，按箱身全长范围内的箱后填土破坏棱体上的活载换算成等代均布土层厚度计算。填土容重18kN/m3，内摩擦角为35，土压力根据对结构最不利原则，考虑有水和无水在不同工况下进行组合。(3)温度应力顶板按正