高支模支撑施工方案（完整版）

1、坂田商业广场高支撑模板系统施工方案本工程裙楼部分层高大于4.5m,各楼层高度分别为：地下室层高4.85m、一层层 高5.40m、二层层高4.20m、三层层高6.00m、四层4.20m、五层层高5.40m,最大框 架梁截面尺寸为600x1200；本工程裙楼部分为圆柱帽无梁板结构，最大板厚280mm, 加厚部分为380mm,跨度为810m,根据有关施工规定，必须对本工程的高支撑模板 系统进行验算计算，确保高支撑模板系统的施工安全。一、高支撑模板系统施工方案（一）高支撑模板系统的材料选用1、模板面板均选用18厚殓用防水胶合板；2、方木选用50x 100松木方，作为模板龙骨；3、剪力墙、地下室外埴主龙

2、骨采用048x3.5钢管；4、支撑系统采用M1219型门型架，局部加固采用048x3.5钢管。对进场的门型架、斜拉杆、支托、钢管及扣件等要进行全面检査，严禁使用有扭 曲、脱焊、裂缝的门型架；有滑丝脱扣等现象的扣件应及时更换螺栓，同时扣件表面 要进行防锈处理，保证扣件的活动部分能灵活转动。（二）大梁模板及支撑系统1、梁侧模板采用18厚的多层防水胶合板，板下第一层方木采用50x 100松木方, 方木与梁的轴线水平垂直摆放，方木间距为300mm,跨度为600900mm。2、梁底板下第二层方木用通长的二根方木沿梁的轴线方向摆放在门型架的上支 托上；应保证在任何一个断面均有二根方木跨支在门架的两个上支托

3、上，第二层方木 不能悬挑。3、当梁的截面高度超过800mm时，还要在梁侧的中部用铁丝（或对拉螺杆）加 固一道，铁丝（或对拉螺杆）的水平间距800mm。4、梁底支撑采用M1219系列的门型脚手架，门型架沿梁的轴线方向按900mm的 间距排列，门型架纵向用斜拉杆通长连接，横向每隔二才品用0 48X3.5钢管在上层门型 架与下层门型架的接头处150mm的部位通长连接。（三）楼板的模板及支撑系统1、裙楼无梁板的模板采用18厚多层防水胶合板，板下第一层方木用50x 100松 木方按300mm间距摆放，板下第二层方木用二根并列的50x 100松木方摆放在门型架 的上支托上，间距为900価，板底支撑用M12

4、19系列的门型脚手架作为支撑系统，门 型架的间距为900mm。2、门型架支撑系统纵向用斜拉杆通长连接，横向每隔二櫛用048x3.5钢管在 上下层门型架接头处水平通长连接。（四）栓墙体的模板及支撐系统1、爛体模板用18厚的多层防水胶合板，板的次龙骨用50x 100松木方沿埴的垂 直方面按300価间距排放，主龙骨用048x3.5钢管沿墙的水平方向排放，钢管的间 距（对拉螺栓的间距）沿墙高按458mm设置，主龙骨用012螺栓内外拉紧。2、墙体的模板沿高度方向设置二道斜撑，斜撑在水平方向每隔1500mm设置一道, 在墙和柱的柱帽位置要按具体情况在柱帽的四个角上加设钢管垂直支撑；斜支撑要用 扣件分别与墙

5、的主龙骨和固定在地面上的扫地杆连接牢固。（五）柱的模板及支撑系统本工程的裙楼部分的柱为圆柱，圆柱及圆柱帽已按设计要求加工定型钢模；圆柱 及柱帽的模板由于刚度较大，柱模板用四根钢管在柱四周支撑稳固、能保证柱模不摇 晃偏位即可，柱帽的支撑要用钢管和门型架连接牢固。二-高支撑模板系统的验算本工程最大厚度的楼板为地下室顶板，板厚为280mm,支模高度为4. 90-0, 05-q：作用在模板上的均布荷载(N/mm)；q=13. 724 KN/m2x1.0m=13. 724 KN/m：次龙骨的间距，板的跨度(mm)；&：受弯构件应力设计值(N/mm?)；W：截面抵抗矩;W=| b-h2；fm：模板的抗弯强

6、度设计值(N/mm2)；按建筑施工手册表2-98取值：f.= 11.0 N/mm?；由2討；(| q-/(|b-h2)11 N/mm2/. X /1 b h? x 8/ (6q)=洒8 x 1000 x 182/ (6x 13. 724) =588 mm2、模板的刚度验算模板的最大挠度按模板设计跨度的250计算；3=5q (384E D 250；上式中：3：简支梁的挠度(mm)；q：作用在模板上的均布荷载(N/mm)；q = 10.224 KN/m2 x 1.0 m=10. 224 KN/mE：模板的弹性模量(N/mm2)；I：模板的截面惯性矩(mn?)；I=b-h3/12 = 1000x 1

7、8712=4. 86x105 mm4/. e “384EI/(250x5q)= “384 x 9000 x 4. 86 x 105/ (250 x 5 x 10. 224)=508 mm考虑到模板为多层胶合板，其力学性能与松木方有较大的差异，且多为新旧模板 的混用，模板的跨度(小方木的间距)取300mm已能满足要求。3、板下第一层方木(小龙骨)强度验算板下第一层方木采用50x100松木方按300mm间距设置，方木的跨度在9001200mm之间，按最大间距的1200的二跨连续梁验算。方木的计算简图如下：r=3V/(2b-h) =3x 1.7x 103/(2x50x 100)=0. 51 N/mm

8、2 由上层方木传下来的集中力F=2V=1. 70x2 = 3. 4 KNW=bh2/6=2 x 50 x 1002/6=1. 67 x 105 mm2M=Km F-/=O. 222 x 3.4x 103 x 0. 9 = 679. 32 N md =M/W=679 . 32x 103/(1.67 x 105) =4 . 06 N/mm27、板下第二层方木的挠度验算由上层方木传下来的集中力F=3.4 KN；E = 9000 N/mm2 ； l = b h3/12 = 2 x 50x 1003/12=& 33x 106 nun4 ；cuK-F/dOOE-I)=1.466 x 3. 4 x 103

9、x 9003/ (100 x 9000 x & 33x 106)=0. 49 mm f/250 =900/250=3. 6 mm8、板下第二层方木的抗剪验算由上层方木传下来的集中力F=3.4 KNV=KvF = 1.333x3. 40=4. 53 KN剪应力 rmax=3V/(2b-h)=3x4. 53x107(2x2x50x100)=0. 68 N/mm2 fv=1.4 N/mm2板下第二层方木的强度、刚度和抗剪验算结果符合要求。(三)梁模板的验算1、梁底模板的验算梁底板用18厚胶合板，板下龙骨采用50x100方木，间距为300mm,与梁轴线垂 直摆放，方木的跨度为900mm，支承在M121

10、9型门架立杆的上支托上。梁的验算截面为600mm x1200mmo由前述已知，计算梁的强度时，F=39.76 KN/m2；梁的均布线荷载为：q=0. 60xF=0. 6x39. 76=23. 856 KN/m；按四跨连续梁计算梁底板最不利荷载组合的内力。q=23.356 k/nV V ? V 7 I V 7V dV V(1) 梁底板的强度验算M = 1000xKm- q- ,=1000x0.121 x23. 856x0. 302=259. 79 N- mW=b2/6 = 32400 mm35=M/W=259. 79x10732400=8.02 N/mm2 f=13 N/mm2 ；(2) 梁底板

11、的抗剪强度验算V=Kq c=0. 620 x 23. 856 x 0. 30=4. 44 KNi =3V/ (2b- h) =3 x 4.44 x 103/ (2 x 600 x 18)=0. 62 mm fv = 1.4 N/mm2 ；(3) 梁底板的挠度验算q=0. 6x36. 96 = 22.18 KN/mE = 9000 N/mm2I = bh3/12 = 600x 183/12=29.16x104 mm40 = Ko- q-/(lOOE-1)= 0.967X22.18X3004/(100X9000X29.16X IO4)=0.66mm 250 = 300/250= 1.2mm梁底板的

12、强度、挠度和抗剪验算结果符合要求。2、梁侧模板的验算(1) 振捣混凝土时对梁侧模板产生的荷载取4 KN/m2；(2) 新浇混凝土对模板的侧压力计算：本工程采用商品混凝土泵送，混凝土塌落度为140160mm,掺外加剂，内部振捣; 新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值可按以下两式计算，并取其较小值：R=0. 22 丫衣qBBNF2=/cH式中：F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2)；rc混凝土的重力密度(24KN/RT5)；V混凝土的浇筑速度(2 m/h)；to新浇筑混凝土的初凝时间；to=2OO/ (T+15) =200/ (30+15) =4.44 hT混凝土的温度(309)；H混凝土侧

13、压力计算位置处值新浇筑混凝土顶面的总高度(1.20m)；外加剂影响修正系数(1.20):B2混凝土塌落度影响修正系数(1.15);h=o. 22yctoB 1B202=0. 22x24x4. 44x1.20x1.15x2,/2=45. 75 KN/m2F2=rcH=24x 1.20=28. 8 KN/m2故取以上较小值F2=28. 8KN/m2进行验算；倾倒混凝土时产生的荷载标准值一一倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载 标准值,可按表8-66采用,即4KN/m2；故荷载设计值为 F=1.2x28.8+1.4x4=40.16 KN/m2；(3) 梁侧模板的强度验算梁侧模板方木采用50x100

14、松木方，间距300mm,侧板用18厚胶合板，按四等跨 连续梁验算梁侧板q=40.16x0. 90=36.14 KN/mV/=bh2/6 = 900x 1876=48600 mm3M=1000W=1000 x 0.121 x 36.14 x 0.302 = 393.56 N-md=M/W=393. 56x10748600=8.1 N/mm2 f=13 N/mm2(4) 梁侧板的抗剪强度验算V=K“=0. 62x36. 14x0.30 = 6.72 KNt =3V/ (2bh) =3 x 6. 72 x 1000/ (2 x 900 x 18) =0. 62 N/mm2 fv=1.4 N/mm2(

15、5) 梁侧板的挠度验算取 F=1.2x28. 8=34. 56 KN/m2q=34. 56x0. 90=31.10 KN/m :E=9000 N/mm2：I = bh3/12 = 900x 183/12=437400 mm4；a) =W/(100EI)=0. 967x31.10x3004/100x9000x437400=0. 63mm 1/250=300/250=1.2 mm梁侧模板的强度、挠度和抗剪验算结果符合要求。(6) 梁侧模板对拉螺栓验算选用甲12螺栓，间距为800,螺栓净截面积A = 76 mm2；每根螺栓承担的拉力T=F-s=40.16x0. 8x0. 4=12. 85 KN拉应力

16、 6=T/A=12. 85x 10/76 = 169 N/mm2 6 =170 N/mm2梁侧模板选用甲12对拉螺栓时符合要求。(7) 梁侧方木的间距同梁底板，水平背楞采用双根cp48x3.5钢管。3、梁底板下第一层方木的验算板下第一层方木用50x100松木方，按300mm间距设置，方木的跨度为900mm, 按简支梁进行内力验算，为了方便将梁的荷载简化为二个集中力作用在梁的边缘上。(D梁底板下第一层方木强度验算Fz=39. 76x0.6x0.3x0.5=3. 58 KNM=Fa=3. 58x0.15=0.537 KN/mW=bh2/6 = 50x 1002/6 = 83 3 33 . 3 mm

17、36=M/W=0. 537x 10783333.3=7 N/mm2 fm=13 N/mm2(2) 梁底板下第一层方木的抗剪验算V=F = 3.58 KNi=3V/(2bh) =3x3. 58x1000/(2x50x100) =1.07 N/mm2 fv=1.4 N/mm2(3) 梁底板下第一层方木的挠度验算荷载取值不变，F = F=3. 58 KN；E=9000 N/mm2； I = bh3/12 = 500x 1003/12 = 4.17x 106 mm4s=Fa 2-4a2)/(24EI)=3.58x 103x 150x (3 x 9002-4 x 1502) / (24 x 9000 x

18、 4.17 x 106)=1.4 mm 1/250 = 900/250=3.6 mm二梁底板下第一层方木的强度、挠度和抗剪验算结果符合要求。4、梁底板下第二层方木的验算梁底板下第二层方木用二根50x100松木方并列支承在门型架立杆的上支托上， 跨度为900価；第二层方木按二等跨连续梁进行内力验算。(D梁底板下第二层方木的强度验算由上层方木传来的集中力F = 3.58KN；|1 J f M=Kfl =0.333x3. 58 x 1000 x 0.90=1072. 9 Nm ；1KiXiW=bh2/6 = 2 x 50 x 1002/6 = 1. 67 x 105 mm3,，:曲)型 J 就：)，

19、3说)兰)m：,5=M/W=1072.9x 103/(1.67 x 105)=6. 4 N/mm2 fm=13 N/mm2(2) 梁底板下第二层方木抗剪验算V=Kv F=1.333x3. 58=4. 77KNi=3V/ (2bh) = 3 x 4. 77 x 103/ (2 x 2 x 50 x 100) = 0. 72 N/mm2 fV=1.4 N/mm2(3) 梁底板下第二层方木的挠度验算为了偏于安全，计算挠度时的荷载取值不变，F=3.58 KN；I=bh3/12 = 2 x 50x 1003/12 = 8. 333x 106 mm4E = 9000 N/mm2u)= Kwql3/(100

20、EI)=2. 508 x 3. 58x 103 x 9003/ (100 x 9000 x & 333 x 106)=0. 87 mm 1/250=900/250=3.6 mm梁底板下第二层方木的强度、挠度和抗剪验算结果符合要求。(四)墙体模板的验算1、墙体模板的荷載计算(1) 倾倒混凝土时产生的荷载h浇筑埴体混凝土时水平运输采用泵送，倾倒混凝土时对模板产生的荷载取：h =4 KN/m2(2) 新浇筑混凝土对模板的侧压力F2境体混凝土的最大浇筑高度为6.00m,采用商品混凝土，塌落度为140160mm, 掺外加剂；F2=0. 22rct02V1/2F2 TcH式中：F新浇筑混凝土对模板的最大侧

21、压力(KN/m2)；rc混凝土的重力密度(24KN/m3):V混凝土的浇筑速度(2 m/h)；to新浇筑混凝土的初凝时间；to=2OO/(T+15) =200/(30+15) =4.44 hT混凝土的温度(3(TC)；H混凝土侧压力计算位置处值新浇筑混凝土顶面的总高度(6. 0m)；外加剂影响修正系数(1.20)；混凝土塌落度影响修正系数(1.15)；F2=0. 22 yctoB4202=0. 22x24x4.44x1.20x1.15x21/2=45. 75 KN/m2F2z=rcH=24x6.0=144 KN/m2故取以上较小值F2=45. 75KN/m2进行验算；倾倒混凝土时产生的荷载标准

22、值一一倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值，可按表8-66采用,即4KN/m2；用于验算强度时荷载设计值为F = 1.2 x 45. 75 +1. 4 x 4 = 60. 5 KN/m2;用于验算挠度时荷载设计值为F = 1.2x45. 75 = 54. 9 KN/m2；2、墙体模板的验算墙体模板用18厚胶合板，次龙骨用50x100松木方沿墙面300mm的间距垂直设置, 主龙骨用cp48x3.5钢管双根设置，间距为400mm,用cp12穿墙螺栓拉紧，穿埴螺栓间 距为458mm (计算时取460mm) 0(D墙模板的强度验算墙板模板按四等跨连续梁计算内力，取1000mm板宽为验算单元；q

23、=60. 50x1.0=60. 50KN/mW=bh2/6 = 1000x182/6 = 54000 mm3M = 1000 W = 1000 x 0.121 x60. 5 x 0. 32 = 65& 85 N m6=M/W=658. 85x10754000=12. 20 N/mm2 fm=13,2 N/mm2(2) 墙模板的抗剪验算V=Kvq=0. 620x60.5x0. 30=11.253 KNt=3V/ (2bh) =3x11.253x107(2x1000x18)=0.94 N/mm2 fv=1.4 N/mm2(3) 墙模板的挠度验算q=54.9x1.0=54.9 KN/m； E=900

24、0 N/mm2I=bh3/12 = 1000x 18712=4. 86x 105 nun4o)=Kwq?/(100EI) =0. 967 x 54. 9 x 3004/(100 x 9000 x 4. 86 x 105)=0. 98 mm 250=300/250=1.2mm3、次龙骨的验算(1) 次龙骨的强度验算次龙骨按四等跨连续梁计算内力q = 60.5x0.3 = 18.15 KN/mM=Kwq=1000 x 0.121 x 18.15 x 0. 4602 = 799. 52 N-mW=bh2/6 = 50x 1002/6 = 83 3 33 . 3 mm36 =M/W=799. 52x

25、103/83333. 3 = 9. 59 N/mm2 fm=13 N/mm2(2) 次龙骨的抗剪验算V=Kvq=0. 620 x 18.15 x 0. 40=4. 50 KNi = 3V/ (2bh) = 3 x 4. 50 x 103/ (2 x 50 x 100) = 1. 35 N/mm2 fv=1.4 N/mm2(3) 次龙骨的挠度验算q=54. 90x0.30=16.47 KN/mE=9000 N/mm2I=bh3/12=50x 1003/12=4.16 x 106 mm4a) = KM(1OOEI) =0. 632 x16. 47x4004/(100x 9000x4.16x 106

26、)=0. 71 mm 250=400/250 = 1.6 mm次龙骨的强度、挠度和抗剪验算结果符合要求。4、主龙骨的验算主龙骨为cp48x3.5钢管，间距为400mm,双根设置，按四等跨连续梁计算内力。 主龙骨的性能参数：6=205 N/mm2:1=2x12.19x104 mm4；W=2 x 5 . 08x 103 mm3； E=2.06 x 105 N/mm2；FF = 8.38KA1*A flRbRb主龙骨计算简图50*100方木 43*3. 5钢管主、次龙骨设置示意图(1) 主龙骨的强度验算次龙骨传来集中力F=18.15x0.46=8.35 KN；M=K冋=1000x0. 321 x&

27、35x0. 60 = 1608. 21 N m5=M/W=1608. 21 x 107 (2x5. 08x103) =158. 3 N/mm2 8 =205 N/mm2(2) 主龙骨的挠度验算次龙骨传给主龙骨的集中力F=16. 47x0. 46 = 7. 58 KN；q=Koq?/(100EI) =0. 632x 16. 47X6003/(100x2. 06x 105x 12.19x 104)= 1.2 mm v 250 = 600/250 = 2.4 mm主龙骨的强度、挠度验算结果符合要求。(3) 对拉螺栓的强度验算主龙骨的支承点为对拉螺栓，支承点的最大反力即为螺栓拉力：1=0. 46x0.

28、 60x18.15=5. 01 KNA=1.4T/5 =1.4x5. 01 x 103/170=41 mm2选用p12螺栓，净截面为76mm2满足要求。三、支撑系统的验算本工程的模板支撑系统采用M1219型门型脚手架，门型架整体稳定的计算转化为 对门型架立柱的计算，并取作用干门架立柱的轴心力设计值不大于门型架立柱的承载 力设计值即：N N = 25.938 KN(N=32. 60 KN)门型脚手架支撑系统的承載力满足要求。四、门型脚手架支撑系统的搭设要求1、门型脚手架支撑系统的搭设必须依照施工方案确定的间距、排距搭设。2、梁模板的荷载要直接作用在门型架立杆上或立杆和加强杆之间。当梁的模板荷 载作用于门型架中部时，应采