4比无机房载货电梯设计计算书

1、THJW2000/0.5JXW变频调速（无机房）载货电梯设计计算书波士顿电梯（）一、电梯的主要参数二、曳引条件的计算三、平衡系数的计算四、限速器的选型计算五、限速器绳的计算（直径、安全系数）六、安全钳的选型（型式、动作所需提拉力、质量围）七、缓冲器的选型计算（型式、质量围、行程）八、轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量围）九、曳引机的选型计算（功率、输出扭矩、速度和主轴负荷）十、 曳引轮、滑轮节圆直径与钢丝绳直径的比值计算十一、盘车力的计算十二、悬挂绳或链安全系数计算十三、机房地板受力要求，底坑地面受力要求，使用膨胀螺栓时对井道壁的要求，机房井道的其它要求十四、导轨强度和变形计算十五、轿

2、厢和门系统计算说明十六、轿厢面积、通风面积计算十七、轿厢地坎和轿门至井道表面的距离计算十八、玻璃门和轿壁的计算（安装固定方式、玻璃轿壁上扶手固定方式的图示说明）十九、轿顶护栏设计二十、轿厢护脚板的安装和尺寸图二十一、开锁区域的尺寸说明图示二十二、轿架的受力强度计算和安全系数二十三、井道顶层和底部空间的计算二十四、操作维修区域的空间计算 （主机、控制柜、限速器、盘车操作 ）二十五、无机房电梯的特殊要求计算二十六、工作区域空间设计说明二十七、机械制停装置的设计说明（安装位置和强度校核）二十八、 动态测试和救援说明二十九、 电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、 电缆计算）三十、

3、 机械防护的设计和说明、电梯的主要参数额定载重量： Q=2000kg空载轿厢重量：P1=1800kg对重重量:W=2800kg随行电缆重量： P2=150kg额定速度： 0.5m/s平衡系数：0.5曳引包角：180曳引方式：4：1悬挂绳（曳引绳）根数： n=5电动机功率：6.0KW时机转速： n=95.5r/min曳引轮直径： D=400mm随行电缆根数： 2 根随行电缆单位长度质量： 104kg/m提升高度： 6100mm轿厢尺寸：185024002200mm(宽深高）限速器型号： OX-187 奥德普电梯配件安全钳型号： SAQ4 市南海区永恒电梯配件厂缓冲器型号：轿厢： ZDQ-A-12

4、祺盛机械对重： ZDQ-A-13 祺盛机械 钢丝绳规格： 10NAT819S+FC1370/1770ZS 通用导轨：轿厢： T89/B ； 浩圣电梯导轨：对重： TK5A ；浩圣电梯导轨、曳引条件的计算电梯曳引必须满足下列条件：fT1/T 2 C1C2 ef式中 T1/T2 轿厢处于 125%额定载荷下，轿厢位于最低层站及空载轿厢位于最高层站 情况下，曳引轮两边曳引绳中的最大静拉力与最小静拉力之比。C1与电梯加速度、减速度及电梯特殊安装情况有关系数。C2是由于磨损导致曳引轮槽端面变化的影响系数。对半圆槽或带切口槽 C2=1 曳引绳在曳引轮上的包角rad ：180 =f 是曳引绳在曳引轮槽中的当

5、量摩擦系数，对于半圆槽或切口槽f 4(cos /2-sin /2)/(- - -sin +sin )其中：曳引轮上带切口的绳槽或半圆槽的切口角rad=96 角 =35 曳引绳与铸铁曳引轮之间的磨擦系数 0.1e 自然对数底， e=2.71828 f 40.1 ( cos35/2-sin (96/2)/(- 1.675-0.6105-sin96+sin35)=0.4（0.9537-0.7431）/（3.14-2.2855-0.9945+0.5736）=0.08424/0.4336=0.19428f 0.19428 0.61即： e e e 1.84轿厢装载静态工况 （ 1） 轿厢 125%额定负

6、载在底层时T1（ 1.25Q P1） /4 m.q.H（ 1.2520001800）/440.38510.549=2150+16=1091kgT2（ 0.5 QP1） /i( 0.5 2000 1800+16 ) /4 704kgT1/T2C1C21091/704 1.111.705T1/T 2.C1.C2ef1.84工况( 1)满足紧急制动动态工况( 2)T1/T 2 C1 C2 ef空载轿厢在最高层站时，其中： 按空载轿厢在顶层平衡系数为最大值时工况计算即可，T1( 0.5QP) (gn+ )/i m.q.H(g+i)1800/4(9.8 1.675)+16(9.8+4)=5384.55(

7、N)T2(P+m2q2H)(gn- )/i(N)(1800+16) (9.8-1.675)/418168.125/4=3688.75(N)T1/T2C1C25384.55/3688.75 1.1 11.61.6 800N 满足五、限速器绳的计算(直径、安全系数)钢丝绳安全系数的校核n钢丝绳最小破断拉力 /限速器的紧力 14.24N/800N 17.8 n8(4)限速器钢丝绳直径校核限速器钢丝绳直径为 6mm= d =6mm 符合规要求（5）轮径比校核D/d 200/633.3 30限速器的选用合适六、安全钳的选型（型式、动作所需提拉力、质量围） 安全钳选用市永恒电梯部件厂 型号： SAQ4 主

8、要技术参数：（1）额定速度： 0.63m/s（2）总允许重量： 4174.87kg（3）导轨宽度： 16mm校核：（ 1） 额定速度校核本货梯额定速度： V 0.5m/s当安全钳动作时速度： 1.15 v=0.58m/s0.63m/s（ 2） 总容许质量校核P Q 2000+1800+150=3950kg4174.87kg（3）导轨宽度校核选用 T82-3/B 导轨 宽度为 16mm安全钳选用合适七、缓冲器的选型计算（型式、质量围、行程） 本电梯轿厢和对重缓冲器选用祺盛 型号： ZDQ-A-12（对重 1只） ,ZDQ-A-13 缓冲（轿厢缓冲 2 只） 技术参数：（对重） ZDQ-A-12:

9、行程： H=60mm高度： H1=156mm额定速度： 0.63m/s总容许质量： 4500 500kg（轿厢） ZDQ-A-13:行程： H=80mm高度： H1=200mm额定速度： 1.0m/s总容许质量： 6000 500kg缓冲器校核（1）速度校核本轿厢和对重速度为 0.5m/s 在 0.63m/s 1.0m/s 以下（2）总容许质量校核轿厢侧总质量： 3950kg6000kg对重侧总质量： 2800kg=2800kg（3）缓冲器行程校核 缓冲器可触的总行程，应至少等于115%额定速度的重力制停距离为：2S=0.067V2（m）2=0.067 0.575 =0.（m）=22mm60m

10、m所以缓冲器选用合适八、轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量围）1、本梯选用西子富沃德电机的无齿轮同步曳引机。型号：GETM3.0F-100/1000额定载重量：1000kg电动机功率：6kw电动机转速： 95.5r/min曳引轮节径： 400mm减速箱减速比：1:1曳引轮绳槽：5 10 半圆形带切口，角 =96 角 =35槽距=15主轴最大静载荷 T ： 3000kg9钢丝绳倍率2、本梯的额定载重量为： 2000kg, 因为悬挂比为 4：1，所以曳引机的额定载重量 1000kg ， 本梯的额定速度为： 0.5m/s, 因为悬挂比为 4： 1, 所以曳引机的额定速度为： 1.0m/s ，

11、 相对曳引机 - 系统总质量为： P+W=（1800+2800）/2=2300.00kg 。3、按型式试验合格证： NO.TXF350-100056 曳引机制动器 （电梯轿厢上行超速保护装置） 型号规格： DZD1-500，本证所阐述的结论覆盖以下型号规格产品：悬挂比为 2：1 时适用围；制动动作时被制动部件的速度围： 1.45-8.88m/s （对应额定速度围： 0.5-2.5m/s ）； 额定载重量围： 550-1000kg ，系统总质量围： 2410-4262kg 。4、DZD1-500，曳引机制动器（电梯轿厢上行超速保护装置）- 符合要求九、曳引机的选型计算（功率、输出扭矩、速度和主轴

12、负荷）1 传动系统示意图5 6 7 8 9 10 111.对重架2.对重轮3.曳引钢丝绳4.对重导向轮5.曳引轮6.轿厢7.轿底轮8.轿厢导向轮9.轿厢10 轿底轮 11.扁电缆2 电动机功率的计算：N= QV（1） /102 =2000 （ 1 0.5 ） 0.5/102 0.9=5.44kw式中： N功率（ KW）10Q 额定载重量： 2000kgV .电梯额定速度： 0.5 （ m/s） 电梯平衡系数： 0.5 电梯机械传动总效率： 90% i 钢丝绳绕绳倍率： 2 选用 6kw 电机3. 曳引机的主要参数： 选用西子富沃德电机型号：GETM3.0F-100/1000额定载重量：1000

13、kg电动机功率：6kw电动机转速： 95.5r/min曳引轮节径： 400mm减速箱减速比：无齿轮曳引轮绳槽：5 10 半圆形带切口，角 =96 角 =35槽距=15主轴最大静载荷T ： 3000kg钢丝绳倍率： i 22、 主轴最大静态载荷校核P=（ Q P1） /4 P2G/4（ 20001800）/4 150 3000/41800则 Pk k P=1.2 1800=21603000kg其中 G为轿厢以额定重量停靠在最低层站时，在曳引轮水平面上轿厢一侧的曳引轮的11静拉力P主轴实际静载Pk主轴实际动载4、额定速度的校核 实际额定速度应符合下列不等式：92%VV实 105%V 现曳引轮直径

14、D=400mm 电动机实际转速 n=95.5r/min, r=4V实（ Dn）/ （60r ）（ 0.4 95.5 ）/（60 4） 0.4998m/s92%V0.5 0.92 0.46m/s 105%V1.05 0.5 0.525m/s0.46 0.4998 0.525 成本结论：上述条件满足（ 3 ）载重量校核选用 GETM3.0H-100/1000 曳引机载重量为 1000kg ，现采用绕绳倍率为 4，可以承受 2000kg 载荷，结论：满足本货梯设计要求 。（4）输出扭矩计算A 、 曳引轮输出额定扭矩：M出9550N/n9550 （6/95.5） 600Nm式中 N 为电机功率， n

15、为电机转速B 、曳引轮实际运行扭矩 M2 按超载 110%计算M实=（ 1.1- ） .Q.D. gn/2 r=（1-0.5） 20000.4 9.81/2 4=588.6NmM出式中 为平衡系数 .Q 为额定载重量 .D 为曳引轮直径 . gn 为重力加速度， r 为钢丝 绳倍率。结论：符合要求12十、曳引轮、滑轮节圆直径与钢丝绳直径的比值计算 曳引轮节圆直径与钢丝绳直径的比值： 400/10=40结论：符合要求2、 导向轮节圆直径与钢丝绳直径的比值： 400/10=40结论：符合要求3、 轿底轮节圆直径与钢丝绳直径的比值： 400/10=40结论：符合要求十一、 盘车力的计算本梯为无机房货

16、梯，不需要盘车。十二、 悬挂绳安全系数计算1）主要技术参数：额定载荷：Q=1000kg钢丝绳数量：n=5 根钢丝绳直径：d=10mm曳引轮直径：D1=400mm导向轮直径：D2=400mm轿底轮直径：D3=400mm轿厢至曳引轮悬挂绳长度： H=6.1+0.425+3.74+0.284=10.549m曳引比： m=4轿厢自重：P=1800kg单根绳质量:q=0.385重力加速度：gn=9.81钢丝绳最小破断载荷 :T=44000-54000 （N）2）校核步骤GB7588-2003 对曳引系统悬挂绳安全系数校核可分三步完成13A、求出给定曳引系统悬挂绳安全系数实际值SS=T.n.m/(P+Q+

17、H.n.m.q).gn=44000 45/(1800+2000+10.549 540.385) 9.8=24.4B、按 GB7588-2003 的附录 N计算出给定曳引系统钢丝绳许用安全系数计算值Sf. 求出考虑了曳引轮绳槽形状、滑轮数量与弯曲情况，折合成等效的滑轮数量NequivNequiv =Nequiv(t) +Nequiv(p)表 N1式中： Nequiv(t) 曳引轮的等效数量V型槽V型槽的角度值353638404245Nequiv(t)18.515.210.57.15.64.0U型 /V 型 带切口槽下部切口角度值7580859095100105Nequiv(t)2.53.03.8

18、5.06.710.015.2不带切口的 U型槽Nequiv(t)1Nequiv(p) 导向轮的等效数量Nequiv(t) 的数值从表 N1查得， U型带切口曳引绳槽， =96时， Nequiv(t) =6.7Nequiv(p) =Kp(Nps+4Npr)式中： Nps 引起简单弯折滑轮数量；本系统设置了 4个动滑轮，即 Nps=4Npr 引起反向弯折的滑轮数量： 根据反向弯折在钢丝绳与两个连续的静 滑轮的接触点之间的距离不超过绳直径的 200 倍时才考虑的规定，本梯连续 2 个静滑轮的距离为 1240mm钢, 丝绳直径为 10mm 1240/10=124Sf S Sm ，曳引钢丝绳安全系数校核

19、通过15十三、 底坑地面受力要求，使用膨胀螺栓时对井道壁的要求，机房井道的其它 要求1、轿厢导轨下面的底坑地面受力计算 底坑地面的强度应能承受导轨自重和安全钳动作时的反作用力 安全钳动作时作用力： 30600.00N导轨每米质量： 8.55kg/m导轨自重： 2052N地面的总反作用力： 32652.00N2、轿厢缓冲器下的底坑地面受力计算： 底坑地面的强度应能承受 4 倍满载轿厢总质量的静态作用力。 F=4gn(P+Q)=49.8(1800+2000)=148960N3、对重缓冲器下的底坑地面受力计算底坑地面的强度应能承受 4 倍对重重量的静态作用力。F=4gn(P+Q)=49.8(1800

20、+0.5 2000)=109760N4、对重导轨下面的底坑地面受力计算底坑地面的强度应能承受导轨自重。导轨每米质量： 4.85kg/m导轨自重： F=12.2524.85=1164.00N5、1、使用膨胀螺栓时对井道壁的要求：1) 电梯井道隔墙为多孔砖墙时，不能用膨胀螺栓来固定预埋铁，应用穿墙 螺栓来固定钢板。2) 使用膨胀螺栓的前提是井道壁为混凝土等坚固的墙体。3) 电梯井道壁为多孔砖墙时，采用穿墙螺栓，来固定钢板。2、井道结构符合国家建筑规的要求，并至少能承受下述载荷：1)主机施加的；轿厢偏载情况下安全钳动作瞬间经导轨施加的； 缓冲器动作产生的；由防跳装置作用的，以及轿厢装卸载所产生的载荷

21、等。2)井道壁的强度为保证电梯的安全运行， 井道壁应具有下列的机械强度， 即用一个 300N 的力，均匀分布在 5cm2 的圆形或方形面积上，垂直作用在井道壁的任一点上，16均为：a) 无永久变形；b) 弹性变形不大于 15mm。电梯驱动主机旋转部件的上方应有不小于 0.30m 的垂直净空距离 本台电梯的井道为钢筋混凝土，符合上面的机械强度。十四、 导轨强度和变形计算 采用 T82-3/B 导轨，其主要参数：3Wxx=12.98cmx 轴的截面积3Wyy=9.32cm3y 轴的截面积2A 13.91cm导轨的截面积4Ixx=56.93cm 4x 轴的截面惯性矩4Iyy=38.23cm 4y 轴

22、的截面惯性矩ixx=2.02cmx 轴的回转半径iyy=1.66cmy 轴的回转半径E=209000Mpa 弹性模量=1.55perm=165Mpa正常使用时许用应力perm=205Mpa安全钳作用时许用应力perm=5mm最大允许变形量c=10mm导轨连接部分宽度L=2000mm导轨支架的最大间距n=2导轨的数量Rm=370Mpa导轨抗拉强度A5 12% 导轨延伸率K1=2.0 安全钳动作时冲击系数K2=1.2 正常运行时冲击系数K3=1.1 附加系数附加装置作用于一根导轨上的力M： 0 N17安全钳类型安全钳装载类型 非叉车装载载荷： 空载轿厢质量 P=1800kg 额定载荷 Q=2000

23、kg 附加装置作用于导轨的载荷 M=20kg 作用于地坎的力 :Fs=0.4gQ=7840N 小于 2500kg，不用叉车装载 轿厢尺寸 :轿厢外深度 : 2400mm 轿厢外宽度 : 1850mm 轿厢中心与导轨的距离Xc:1200mm轿厢中心与导轨的距离Yc:850mm轿厢重心至轿厢中心的距离 : Xcp:65mm 轿厢重心至轿厢中心的距离 : Ycp:0mm 轿厢悬挂点至导轨的距离 : Xs:620mm 轿厢悬挂点至导轨的距离 : Ys:0 轿厢重心至导轨的距离 : Xp:0mm 轿厢重心至导轨的距离 : Yp:0mm 装载力至导轨的距离 : X1:1350mm 装载力至导轨的距离： Y

24、1:850mm 上下导靴的间距 : h1:3880mm7.1 安全钳装置动作 载荷分布 第一种情况：相对于 x 轴（见下图）YDx=24000581=XPQXy=D/y2 yD 1= yYXqX1=Dx/218Xq=Xc+Dx/8=0+2400/8=300.0mmYq=Yc=Yq=Ys=0mm第二种情况：相对于 y 轴（见图 3）YDx=2400XQqYPYX1=Dx/2Yq=Dy/8=212mmXc=Xq=417.5mm7.1.1 弯曲应力7.1.1.1 由导向力引起的 y 轴上的弯曲应力为 ：Fx=Kl g(QXq+PXp)/nh=2 9.8 (2000300+180065)/2 3880

25、=1811NMy=3Fxl/16=3 1811 2000/16=679125N.mmy=My/Wy=679125/9320=73MPa7.1.1.2 由导向力引起的 X 轴上的弯曲应力为：Fy=Klg(Qyq+Pyp)/nh=2 9.8 ( 2000 417.5+1800 65)/2 3880=2404NMy=3Fyl/16=3 2404 2000/16=901500N.mmy=My/Wy=901500/9320=96.8MPaFx=Klg(Qxq+Pxp)/nh=2 9.8 (2000231+18000)/2 3880=2334NMx=3Fxl/16=3 2334 2000/16=87525

26、0N.mmx=Mx/Wx=875250/12980=67.5MPa7.1.1.3 压弯应力为：19Fk=2Klg(Q+P)/n=2 9.8 3800/2=37240N其中部分随动电缆及悬吊于轿厢上的总质量和为G其它 =76kg, 导轨支架间距 Lk=2000mm，因为本梯使用 T82-3/B 导轨其截面积： A=1391mm2回, 转半径： 20mm。细长比 =Lk/r=2000/20=100k=(Fk+k3M)/A=(37240+1.1 20) 1.55/1391=42 MPa7.1.1.4 复合应力： perm=165Mpa 正常使用时许用应力 perm=205Mpa 安全钳作用时许用应力

27、应力校验： m= x+ y=96.8+67.5=164.3 MPa perm=205Mpa=m +(Fk+k3M)/A=164.3+ ( 37240+1.1 20) /1391=191.1 MPa perm=205Mpa c= k +0.9 m=42+0.9 164.3=.62MPa perm=205Mpa7.1.1.5 翼缘弯曲 :f=1.85Fx/C 2=1.85 2258/100=41.77 MPa7.1.1.6 挠度： x=0.7Fxl 3/48EIy=0.7 181120003/48 209000 382300=2.6mm perm=5mm y=0.7Fyl 3/48EIx=0.7

28、240420003/48 209000 569300=2.36mm perm=5mm7.2 正常使用，运行7.2.1 弯曲应力第一种情况：相对于 x 轴Xq=Xc+Dx/8=0+337.5=337.5mmYp=Yc=Yq=Ys=0mm7.2.1.1 由导向力引起的 x 轴上的弯曲应力为 ：Fx=K2g(QXq+PXp)/nh=1.2 9.82000(300-0)+1800 (65-0) /2 3880=1087NMy=3Fxl/16=3 1087 2000/16=407625Ny=My/Wy=407625/9320=43.74 MPa因为 Yp=Yc=Yq=Ys=0mmFy=0； Mx=0;

29、x=0207.2.1.2 由导向力引起的 Y 轴上的弯曲应力为：第二种情况：相对于 y 轴Yq=Dy/8=1850/8=231mmXc=Xq=417.5mmFx=2K2g(QXq+PXp)/nh=1.2 9.8 2000(417.5-0)+1800 (65-0) /2 3880=177N My=3FXl/16=3 177 2000/16=66375N/mmy=My/Wy=66375/9320=7.12MPaFy=k1gn(Qyq-Ys)+P(Yp+-Ys) /nh=1.2 9.8 2000(231-0)+1800 (0-0) /2/2 3880=1400NMx=3Fyl/16=3 1400 2

30、000/16=525000N/mm y=Mx/Wx=525000/12980=40.45MPa7.2.2 压弯应力在“正常使用，运行”工况下，不发生压弯情况。7.2.3 复合应力 perm=165Mpa 正常使用时许用应力 m= x+ y=7.12+40.45=48MPa perm=165Mpa=m +(Fk+k3M)/A=48+(1.1 20)/1391=48.02 Mpa perm=165Mpa7.2.4 翼缘弯曲 :f=1.85Fx/C 2=1.85 177/100=3.27 Mpa perm=205Mpa7.2.5 挠度：x=0.7Fxl 3/48EIy=0.7 108720003/(

31、48 209000382300)=1.59mm perm=5mmy=0.7Fyl 3/48EIx=0.7 140020003/(48 209000569300)=1.37mm perm=5mm7.3 正常使用，装载7.3.1 弯曲应力7.3.1.1 由导向力引起的 y 轴上的弯曲应力为：Fx= k1gn(Qyq-Ys)+P(Yp+-Ys) /nh =9.8 1800(65-0)+7840 (1120-0) /2 3880=1279.3NMy=3Fxl/16=3 1279.3 2000/16=479739N/mmy=My/Wy=479739/9320=51.47 Mpa217.3.1.2 由导向

32、力引起的 x 轴上的弯曲应力为：Fy=0 y=07.3.2 在“正常使用，装载”工况下，不发生压弯情况。7.3.3 复合应力 m= x+ y= y=51.47 Mpa perm=165Mpa=m +(k3M)/A=51.47+1.1 20/1570=51.48 Mpa perm=165Mpa7.3.4 翼缘弯曲 :f=1.85Fx/C 2=1.85 1279.3/100=23.67 Mpa perm=165Mpa7.3.5 挠度：x=0.7Fxl 3/48EIy=0.7 1279.3 20003/(48 209000382300)=1.87mm perm=5mm y=0.7Fyl 3/48EI

33、x=0T82-3/B 实心导轨在各种工况下都不会发生变形和弯曲。一、 对重导轨验算采用 T/K5A 导轨，符合 JG/T5702.3-1996电梯对重空心导轨 。1、TK5A 的技术参数：Wxx=6.30cm3x 轴的截面积Wyy=4.82cm3y 轴的截面积A 6.17cm2导轨的截面积Ixx=24.33cm 4 x 轴的截面惯性矩Iyy=18.78cm 4y 轴的截面惯性矩ixx=1.99cmx 轴的回转半径iyy=1.74cmy 轴的回转半径E=210000.00Mpa 弹性模量=1.98 系数(根据细长比查表求得 lk/i= )100 perm=165.22Mpa 正常使用时许用应力p

34、erm =10.00mm最大允许变形量 c=1.8mm导轨连接部分宽度L=2000mm导轨支架的最大间距 n=2 支导轨的数量22Rm=370Mpa导轨抗拉强度（导轨材料力学性能）A5 24.00% 导轨材料的延伸率K1=2.0K2=1.2K3=1.1G=P+rQ=2800kgh=2800mm上下导靴间距DBG=1450mm对重架导轨距W=250mm对重架宽度GB7588-2003电梯制造与安装安全规规定：对于中心悬挂或对称悬挂的对重或平衡重，设定重力的作用点偏差在宽度方向为5%，深度方向为 10%，DBGy=145mm重力作用点在 y 方向的偏移BTFx=12.5mm重力作用点在 x 方向的

35、偏移M=0.00kg附加装置的质量541=wyY0541=yXw=12.523Dx=2508.1 正常使用8.1.1 导靴在 Y 方向作用在导轨上的力Fx=K2Gg BTFx/(2h)=1.2 9.8 280012.5/2 2800=73.5NMy=3Fxl/16=27562.5N.mm y =My/Wy=27562.5/4.82 1000=5.72Mpa8.1.2 导靴在 X 方向作用在导轨上的力Fy=g(gPYp+FsYl)/h=1.2 9.8 2800145/2800=1705.2NMx=3Fyl/16=3 1705.2 2000/16=639450Nmm x =Mx/Wx=639450

36、/6300=101.5Mpa8.1.3 弯曲应力 在正常使用工况下，不发生弯曲情况。8.1.4 复合应力 m= x+ y=(101.5+5.72)=107.22Mpa perm=165Mpa=m +(k3M)/A=107.22+(1.1 20/617)=107.22+0.0356=107.256Mpa perm=165Mpa8.1.5 翼缘弯曲 :f=1.85Fx/C 2=1.85 73.5/1.8 1.8=41.97Mpa perm=165Mpa7.3.5 挠度： x=0.7Fxl 3/48EIy=0.7 73.5 20003/(48 210000530000)=0.08mm perm=5m

37、m结论：电梯正常使用、运行时对重导轨的应力和变形符合要求 。十五、 轿厢和门系统计算说明1、轿厢： 轿厢部净高度不应小于 2m，实际净高度为： 2.2m。 使用人员正常出入口的净高度不应小于2m，实际净门高为：2.1m。 轿壁机械强度：轿壁的宽度为 389mm、500mm、550mm,板厚 为 1.2mm 的冷轧钢板， 450mm 以下宽度的轿壁加强筋为 1 条， 450mm以上的轿壁加强筋为 2条。轿壁的上、下部各有 2个 M6 的螺栓与轿顶和轿底连接，左、右两侧各有 6 个 M6 螺栓与相邻 的轿壁连接，确保了轿壁的机械强度。2、门系统： 轿门和层门的净高度不应小于 2m，而实际的净门高为

38、： 2.1m。24 本梯为旁开双折，净开门为 1500mm，门板为 1.2mm 厚的冷轧 板，宽度为 780mm，门板中间有 2 条 U 形加强筋， 确保了门板的 机械强度。 轿门和层门和门吊板分别用 2个 M10的螺栓连接，门吊板上的 滚轮在固定的导轨上滚动，门轨下面有偏心轮调节间隙，防止滚 轮从门轨上脱落。下端与门滑块连接，门滑块在地坎不滑槽中滑 动，同时防止门滑块从与开关方向相垂直的滑槽中脱落。 轿厢地坎与层门地坎的水平距离为 30mm, 关门保护的型式为：红外光幕保护器， E型 D200SL. 本梯在快门上装设了强迫关门装置用的重锤及滑套。十六、 轿厢面积、通风面积计算1、轿厢面积：1

39、）GB7588-2003 电梯制造与安装规 ，轿厢最大有效面积与载重量 的的关系， 2000kg 的最大有效面积为 4.2m2。2）本梯轿厢规格为： 1850mm（宽）2400mm（深） 2200mm（高）S=1.782 2.+2 1.5 0.09=3.88 m2S=0.0389 m2(轿厢有效面积的 1%)判定：符合要求十七、 轿厢地坎和轿门至井道表面的距离计算1) 电梯井道表面与轿厢地坎、 轿厢门框架或滑动门的最近门口边缘 的水平距离不应大于 0.15 m 。2)本梯为贯通门 , 井道深度为 2700mm，轿厢外深为 2400mm，则轿厢 地坎至井道侧距离为( 2700-2400)/2=1

40、50mm。判定：符合要求，不需加装防护墙。十八、 轿顶护栏设计1、轿顶两侧各焊接了高于轿顶 100mm的护脚板2、离轿顶外侧边缘水平方向的自由距离为大于 850mm3、本梯装设了 1.1m 护栏4、护栏的入口，人员安全和容易地通过，以进入轿顶。5、护栏装设在距轿顶边缘最大为0.15 m 之。6、护栏表面喷涂了黄色的警示漆。符合要求十九、 轿厢护脚板的安装和尺寸图1、 每一轿厢地坎上均须装设护脚板，其宽度应等于相应层站26入口的整个净宽度。本梯净开门为1500mm,护脚板的实际宽度为： 1560mm。2、 护脚板的垂直部分以下应成斜面向下延伸，斜面与水平面 的夹角应大于 600，该斜面在水平面上

41、的投影深度不得小于 20mm3、本梯的护脚板垂直部分的高度为750mm。二十、 开锁区域的尺寸说明图示开锁区域不应大于层站地平面上下0.2m 。在开锁区域，在符合的条件下允许在相应的楼层高度处进 行平层和再平层； 本梯采用西尔康电梯部件生产的旁开双折门，其开门长度为480mm。门锁的 2 个轮子的间距为 80mm。 开锁区域示意图：27 采用手动盘车时，在机房应易于检查轿厢是否在开锁区,在曳引绳或限速器绳上的标记来检查。结论：符合要求二十一、 轿架的受力强度计算和安全系数1、本台电梯的 下梁采用 2根 16#热轧普通槽钢，材料为 Q235，b=370Mpa安全系数 K2。其有关参数为：Wx=1

42、17cm3 Ix=935cm 4 E=210000Mpa q=P+Q=3800kgL=1793mm L1=896.5mm2、 轿厢架下梁撞击缓冲器工况计算简图 在撞击缓冲器工况轿架下梁上面有均布的轿厢自重和货物重的作 用，下面有 1 个缓冲力的作用，如图所示：28q1793/2R1793/2导轨面距17933、计算撞击缓冲器工况轿厢架下梁的最大弯矩Mmax=qL/8=49.8 (1800+2000) 1.793/8=33385.66N.m4、计算撞击缓冲器工况轿厢架下梁的弯曲应力 1=Mmax/w=33385.66/211710-6=142.67Mpa26、4根副梁的计算：本无机房货梯的副梁用

43、了 4根 14号槽钢，电梯运载货物时主要是 4根副梁在 受力，而副梁是均匀受力的。Wx=87.1cm3 Ix=609cm 4 E=210000Mpa q=P+Q=3800kgL=1793mm L1=896.5mm b=370Mpa满载时每根副梁 的受力为 F=(P+Q) g/42=38009.8 1.793 /8=4655 1.793=8346N.m=8346/8.71 10-5=95.8 Mpa27、轿厢底盘计算的许用应力1)下表轿厢底盘计算的许用应力计算工况载荷类型安全系数 nb材料的强度极限 b许用应力正常运行疲劳载荷5.0520Mpa104Mpa装卸载370Mpa74Mpa安全钳动作冲

44、击载荷2.0520Mpa260Mpa撞击缓冲器370Mpa185Mpa2)货梯轿厢由厚 5mm花纹板、4 根纵梁用 8#槽钢和斜拉杆组成， 主要 技术参数如下：29 额定载重量： Q=2000kg底盘自重： P=800kg轿架自重： P=600kg底盘材料强度极限： 370Mpa底盘纵梁弹性模量： 20610 9N/m2 货梯正常运行工况底盘纵梁弯曲应力为 8#槽钢，其截面特性如下：Wx=25.3cm3 Ix=101cm 4 E=210000Mpa q=P+Q=3800kgL=1793mm L1=896.5mm b=370Mpa3) 货梯撞击缓冲器工况底盘纵梁计算 下梁在轿厢撞击缓冲器工况下的

45、抗弯强度为最严重的工况。 GB7588-2003 5.3.2.2 规定，轿厢撞击缓冲器时的作用力为满载轿厢 静载 4 倍，所以底盘纵梁每边承受的轿底自重和货物载重均布载荷为 Q=4gn(P+Q)/4L=49.8 (800+2000)/4 2.604=1.054 104N/m4) 计算货梯撞击缓冲器工况底盘纵梁最大弯矩Mmax=q2L/5 8=1.0541042.6042/40=1787N.m5) 计算客梯和观光电梯撞击缓冲器工况底盘纵梁弯曲应力=Mmax/w=1787/25.310-6=70.6Mpa185Mpa6) 货梯撞击缓冲器工况底盘横梁计算A、横均布载荷的计算 q=4gn(P+Q)/6

46、L=49.8 (800+2000)/8 0.85=1.614 104N.mB、横梁最大弯矩Mmax=q2L/8=1.614 1040.852/8=1458 N.mC、横梁弯曲应力=Mmax/w=1458/25.310-6=57.6Mpa185Mpa30二十二、 井道顶层和底部空间的计算a.电梯顶层空间的计算：1 cH2c2H6610011jHd计算条件：当对重完全压在缓冲器上。Hk=1.0+0.035v2=1.0+0. 0.5 0.5=1009mmHa=156mm轿厢与对重缓冲器的安装间距取最小值；Hd=4650mm顶层高度Hh=50mm对重缓冲器压缩行程Hj=2244mm轿厢地坎与轿厢顶的距

47、离h=0.1+0.035V2=100.9mm制动距离A：H 理论值 =Hk+Ha+Hh=1009+200+50=1259mm电梯轿厢顶（最高面积）与井道顶部的最小高度H 实际值 =4650 顶层高 -2244-200-50-100.9=2055mmH 实际值 H 理论值B：轿厢油杯与井道顶部的最小间距： Hc2 实际值 =4650-1166-2244-200-50=990mm Hc2 理论值 =0.1+0.035V2=110mm 制导行程： Hc2 实际值 Hc2 理论值C：轿顶最高部件为轿顶护栏： Hc1 实际值 =4650-1100-2244-200-50=1056mm Hc1 理论值 =0.3+0.035V2=310mmHc1 实际值 Hc1 理论值D：轿厢上方实际有： 2106mm 1000mm1600mm的空