地铁车站附属出入口主体结构计算书

1、封面二O七年十二月长沙封面二O七年十二月长沙1 工程概况2设计依据及采用规范3计算原则及计算标准4荷载及组合4.1荷载分类4.2荷载组合5 计算方法及计算程序6主要工程材料及保护层厚度6.1主要材料6.2钢筋混凝土构件钢筋净保护层厚度6.3钢筋的连接、锚固与搭接7计算断面及计算荷载7.1参数选取7.2结构尺寸7.3计算模型7.4计算荷载7.4.1 3号出入口标准断面（取钻孔Jz2-川12-SYZ17）基底位于卵石层742 2号出入口与2号风亭标准断面（取钻孔 Jz2-川12-SYZ26）基底位于卵石层7.5人防荷载工况71.6地震荷载工况8. 1抗浮计算9. 1横断面计算结果及配筋91.1 3

2、 号出入口横断面计算结果19.1.1 3 号出入口横断面内力图92.2 2 号出入口 2号风亭横断面计算结果2 9.2.1 2 号出入口 2 号风亭横断面内力图2 9.3 人防工况计算结果92.4各截面配筋验算210 2 号风亭纵梁计算2 10.1 纵梁计算1.13 2号风亭柱轴压比及配筋计算131.1 柱轴压比计算141.2 柱配筋计算1.2. 4楼梯计算142.1 2 号出入口人防楼梯计算12.2 3 号出入口楼梯计算513 地基承载力6.6.7.7.9.1.0.1.2.1.3.1.3.1.8.1.8.1.9.2.0.2.0.2.0.2.3.1.15 21工程概况主体结构采用钢筋混凝土箱型

3、结构，车站附属主体设全外包防水层。2设计依据及采用规范（1）（2）城市轨道交通技术规范（GB50490-20093计算原则及计算标准（1）结构设计应根据结构类型、使用条件、荷载特性、施工工艺等条件进行，结构或构件应满足 强度、刚度、稳定性和耐久性要求，并满足防水、防火、防迷流的技术要求（2）3号出入口、2号出入口与2号风亭结构按设计使用年限为100年的要求进行耐久性设计。（3） 3号出入口、2号出入口与2号风亭的安全等级为一级，结构重要性系数丫 0=1.1 。（4）3号出入口、2号出入口与2号风亭按设防烈度6度进行抗震验算，结构抗震等级为三级，在 结构设计时采取相应的构造处理措施，以提高结构的

4、整体抗震能力。（5）考虑人防作用，车站结构设计按 6级人防抗力设防。（6）3号出入口、2号出入口与2号风亭的耐火等级为一级。（7）3号出入口、2号出入口与2号风亭围护结构采用钻孔灌注桩的支护型式。（8）裂缝控制：最大裂缝宽度允许值背土 /水面为0.3mm、迎土 /水面为0.2mm（9）3号出入口、2号出入口与2号风亭结构以混凝土自防水为主，同时考虑地下水的侵蚀性，顶板（梁）、底板（梁）、内衬墙等迎水结构混凝土抗渗等级不低于P8,耐蚀系数不得小于0.8。（10）结构的抗浮应按其使用寿命过程中可能发生的最高地下水位情况进行检算。在不考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数不得小于1.05,当计及侧壁摩阻力

5、时，其抗浮安全系数不得小于号出入口抗浮计算已在围护结构中进行计算4荷载及组合4.1荷载分类表4.1.1荷载分类表荷载类型荷载名称荷载取值永久何载结构自重按实际重量（按 25kN/m3计）覆土重土容重根据详勘报告提供资料取值侧水、土压力主、被动土压力按朗金土压力公式计 算静水压力及水反力按地质资料提供的稳定水位计算（稳 定水位在地表以下时，按水位与地表齐平考 虑）混凝土收缩及徐变影响 力混凝土收缩的影响按降低温度的方法 计算，对于整体浇注的钢筋混凝土结构相当 于降低温度15C。设备何载按8kPa考虑，如设备重量较大，按实 际重量计算。:邻近建筑物作用根据实际情况按最不利组合计算1可 变 荷 载基

6、本可变荷载地面超载20kPa均匀活载地面超载引起的侧向土 压力地面超载乘以侧压力系数人群何载公共区人群何载按 4kPa计地铁车辆何载及其动力 作用列车荷载按列车满载条件确定其他可变荷载温度变化影响使用阶段温度变化按长沙地区实际情 况考虑施工期间按混凝土内部峰值温 度考虑施工何载一般施工荷载按 20kPa计，其余按相 关规定执行偶然荷载:地震荷载地震荷载按6度地震基本烈度考虑人防何载人防按6级人防抗力考虑注：设计中要求考虑的其它荷载，可根据其性质分别列入上述三类荷载中。表中所列荷载本节未加说明者，可按国家有关规范或根据实际情况确定。4.2荷载组合（3）钢材：一般为Q235钢荷载组合根据建筑结构荷

7、载规范（GB50009-2012）建筑抗震设计规范（GB5OO11-2O10（2016年版）、轨道交通工程人民防空设计规范（RFJ02-2009的规定及可能出现的最不利情 况确定，荷载组合类型及荷载组合系数见表4.2.1。表4.2.1荷载组合及分项系数表类目重覆土侧向水土压力水浮力可变地震人防备注组合荷载荷载荷载作用1 作用1 （基本）1.351.351.351.351.400.000.00恒载控制2 （基本）1.21.21.21.21.400.000.00活载控制3 （准永久）1.001.001.001.000.500.000.004 （人防）1.201.201.201.200.000.00

8、1.005 （地震）1.201.201.201.200.601.300.00注：基本组合系数考虑结构重要性系数1.1。5计算方法及计算程序车站结构按作用在弹性地基上的平面结构进行内力分析，采用荷载-结构模型，取纵向1米进行结构内力计算；当结构处于地下水位以下时，施工阶段砂土采用水土分算，粘性土采用水土合 算，使用阶段均采用水土分算。结构分析软件使用midas Ger。6主要工程材料及保护层厚度6.1主要材料（1）混凝土强度等级顶板、顶梁、底板、底梁、内衬墙：C35 P8防水混凝土；底板下垫层：C20素混凝土；（2）钢筋：HRB400级、HPB300级，材质必须符合现行国家标准和行业标准的规定，

9、梁、柱受力6.2钢筋混凝土构件钢筋净保护层厚度钢筋混凝土构件钢筋最小净保护层厚度按下表取值:主要构件受力钢筋混凝土等级表结构类别中柱主梁楼板顶板（梁） 底板（梁）侧墙外侧内侧外侧内侧保护层厚度40403045354535注：混凝土结构中受力钢筋的混凝土保护层厚度不应小于钢筋的公称直径。 车站内的楼梯及站台板等内部构件主筋的保护层可采用30mm。 箍筋、分布筋和构造筋的混凝土保护层厚度不得小于20mm。混凝土结构最大计算裂缝宽度不得小于下表的规定。对于处于一般环境中的结构，钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度按荷载准永久组合并考虑长期作用影响的效应计算，同时按下表中的最大计算裂缝宽度允许值数值进行控制；

10、对处于侵蚀环境的不利条件下的结构，其最大计算裂缝宽度允许值应根据具体情况另行确定，从严控制。最大计算裂缝宽度允许值表结构部位环境类别裂缝控制宽度车 站 结 构顶板（梁）迎十/水面二 a0.2背土 /水面-一-0.3底板（梁）迎十/水面二 a0.2背土 /水面-一-0.3内衬墙迎土 /水面二 a0.2背土 /水面-一-0.3中板（梁）-一-0.3柱-一-0.3站台板等内部结构-一-0.36.3钢筋的连接、锚固与搭接主筋采用HRB400E级;结构构件受力钢筋的连接可以采用焊接或机械连接，当采用焊接连接时，接头形式、焊接工艺、试验方法、质量要求及质量验收等应符合混凝土结构工程施工质量验收规范、钢筋焊

11、接及验 收规程等现行国家有关规范的要求，焊接前应根据施工条件进行试焊，合格后方可施焊。受力钢 筋采用机械连接时，应满足钢筋机械连接通用技术规程 JGJ1012016的规定。对于梁板中的架立筋或分布筋当直径小于 25mm时，可采用绑扎搭接接头；同一连接区段， 受拉钢筋搭接接头面积百分率不大 50%，绑扎搭接长度为48d.无特殊注明时钢筋接头位置：顶板及其梁、过轨通道上方与底板连续的板，上铁在跨中连接，下铁 在支座连接。底板及其梁，上铁在支座连接，下铁在跨中连接。侧墙外侧钢筋在跨中连接，内侧钢筋在支座连接。接头位置：受力钢筋的接头位置应相互错开 35d且不小于500mm。同一截面接头的受力钢筋 截

12、面面积占受力钢筋总截面面积的百分率：焊接、机械连接接头应不大于50%;绑扎连接接头按构 件采取相应数值。柱纵筋接头位置、框架的外圈贯通筋及侧墙、隔墙及端墙的立筋受力钢筋接头位 置可参见图集16G101-1中的有关规定。7计算断面及计算荷载7.1参数选取结构计算需要的地质参数由长沙市轨道交通3号线一期工程KC-2标段四方坪站(原三一大 道站)附属结构详细勘察阶段岩土工程勘察报告选取。岩 土 分 层岩 土 名 称时 代 与 成 因天 然 密 度土的 侧压力系数泊 松 比基床系数渗 透 系 数承 载 力 特 征 值桩的极限端阻力标准值桩的极限侧阻力标准值锚固体极限摩阻力标准值基 桩 抗 拔 系 数垂

13、 直水 平水下 钻孔桩 (L15m)人工 挖孔桩 (L15m)水下钻孔桩人工挖孔桩PE /KKvKhKfakqpkqpkqsikC|sikqsik入g/cm 3MPa/mMPa/mm/dkPakPakPakPakPakPa1-2-1杂填土Q4ml1.900.500.351083701520180.71-2-2素填土1.900.500.351082701520180.71-4-2淤泥质粉质黏土1.800.400.40430.002501218150.72-1粉质黏土Q3al2.000.400.3540350.0062406065600.752-8圆砾2.300.300.2535303032024

14、0030001101201200.62-9卵石2.300.300.25504040350300040001251301600.65-1残积粉质 黏土Qel2.000.340.3535300.009240120015006570650.7513-1-2强风化板岩2.300.251601300.055003000350012016016013-1-3中风化板岩Pt2.700.222001600.0415006000700025030030013-1-4微风化板岩2.800.204002000.023000700080003004005007.2结构尺寸取3号出入口、2号出入口与2号风亭各取多个断面

15、进行计算，根据车站结构断面特征，3号结构尺寸顶板底板侧墙覆土厚位置(mm)(mm)(mm)3号出入口6006006005.12号出入口7007007004.72号风亭7007007005.11结构横断面各部位尺寸口选取2-2剖面进行整理以下典型控制断面进行计算。7.3计算模型计算模型7.4计算荷载7.4.1 3号出入口标准断面（取钻孔 Jz2-M 12-SYZ17）基底位于卵石层 其余断面不逐一罗列，计算数据可查看计算表1、永久荷载结构自重车站为钢筋混凝土结构，取材料容重 g Gs =25kn/m3。(2)地层土压力结构范围内土体O按照5.1m覆土、地下水位按38m取至地面进行考虑，取土体容重

16、 9Gs=2()kri/m3 加权容重采用9Gs=20.2kN/m3o加权静止侧压力系数0.42,水容重Gw 10kN/rT 顶板土压力 qs=20.2*5.仁 103(kpa)侧向土压力满水工况es10.47 (5.1 10.2 )23.97( kPa)es20.42 10.2 (5.14.95) 43( kPa)无水工况es1 0.475.120.248.4( kPa )es2 0. 4220.2(3)水压力(5.14.95 )85.3( kPa )w1105.1,Dw 31010.05侧向水压力w1=0( kPa)w2=0( kPa)底板水压力qw 1010.05qw= 0( kPa )

17、51( kPa )100.5( kPa)满水工况;无水工况;100.5( kPa )满水工况; 无水工况;隔墙荷载按照隔墙二7( kPa)考虑(1地面超载地面超载按照q超载=20( kPa)考虑。丰刀曲工十 4超载20( kPa)竖向超载压力；超载压力为小宀5迪L丄鹽载q超载0.5 20 10(kPa)侧向超载压力；(2)人群荷载人群荷载考虑年限调整系数1.1o人群荷载按照9人群=4*Pa)考虑。7.4.2 2号出入口与2号风亭标准断面(取钻孔 JZ2-IH12-SYZ2?)基底位于卵石层 永久荷载结构自重车站为钢筋混凝土结构，取材料容重 9 Gs =25kn/m3 0(2)地层土压力按照4.

18、7m覆土、地下水位按38m取至地面进行考虑，取土体容重=20kn/m3。主体结构范围内土体加权容重采用9gs =21kN/m3加权静止侧压力系数0.4;风亭范围内土体加权容重采用gGs=19.4kN/m3加权静止侧压力系数0.46;水容重Gw 10kN /m 。顶板土压力 qs=19*4.7=89.3(kpa)侧向土压力满水工况為0.5 (4.7 9)21.15( kPa)电 0.46 9.4 (4.75.85)45.6(kPa)es3 0.4 11 (4.7 5.85 7.84)81 (kPa)无水工况es1 0.5 4.7 19 44.65(kPa)es2 0.46 19.4 (4.7 5

19、.85)94(kPa)es3 0.4 21 (4.7 5.85 7.84)154.5( kPa)1104.747( kPa )侧向水压力210( 4.7+5.85)105.5(kPa )ew 1 -=0( kPa )w 2 =0( kPa )底板水压力qw10( 4.7+5.85)105.5(kPa )qw=:0( kPa )隔墙荷载按照q隔墙1kPa)考虑水压力(1)地面超载 地面超载按照q超载=20( kPa)考虑。满水工况；无水工况；满水工况;无水工况;超载压力为9超载 (kPa)竖向超载压力;、隔载q超载 0.5 20 10( kPa)侧向超载压力;(2)人群荷载 人群荷载考虑年限调整

20、系数1.1o 人群荷载按照取群=4.4(kPa)考虑。7.5人防荷载工况本工程按甲级人防工程设计，工程防核武器抗力级别为6级，防常规武器抗力级别为6级,地面空气冲击波超压为0.05MPa（1）按抗核武器6级、抗常规武器6级的人防荷载进行结构强度计算，相应的地面空气冲击 波超压为0.05Mpa结构各个部位抗力应协调，在人防荷载作用下，保证结构各部位（如出入口、 主体结构）都能正常工作。主体结构仅验算核武器荷载，出入口防护段及临空墙验算常规武器荷载。（2）结构计算按国家现行的有关规范、规定、标准执行，核武器按一次作用设计。在战时荷 载作用下，只验算结构承载力，不验算结构变形、裂缝开展以及地基承载力

21、与地基变形。在动荷载 单独作用下及动荷载与静荷载同时作用下，材料强度应按规范要求考虑材料强度综合调整系数。（3）在核爆动荷载作用下，动力分析采用等效静载法。（4）位于防护密闭范围以外的土中通道、竖井结构，按承受土中压缩波产生的等效静载加静 载计算，不考虑空气冲击波的内压作用。（5） 战时使用的进风竖井、人员出入口，临近砖混结构地面建筑时若距离小于0.5倍建筑物 高度，需设防倒塌棚架。（6）防常规武器的等效静荷载计算根据人民防空工程设计规范（GB50225-2005中防常规6级、非直接命中条件的相关规定执行，等效 TNT装药量C=117.5kg,装药中心至计算点最小距 离（爆距）按10m计算。（

22、7）防核武器设计部分等效静载值可参考应用以下值：（结构设计时尚需与其它静荷载进行 组合）顶板 75 kN/m2，外墙 60 kN/m2，底板 70 kN/m2。7.6地震荷载工况本工程抗震设防烈度为6度，地震动峰值加速度值为0.05g地震角取0.75。，抗震设防类别为乙类 设防，抗震等级三级。按照铁路工程抗震设计规范（GB50111-2006进行拟静力法进行计算。顶板土柱水平地震力 &Amh 0.2 0.5 2 22.7 3 13.62（kN）；eGAg 皿 0.2 0.5 72.627 2.5 0.677（kPa）车站主体结构水平地震力2H2 1341；tan tan 胆匸亘 tan35o

23、何1口磚 2.254V tan tan tan 35o tan15Jtan tantan 1 tan （tantan ） tan tan 2.254 tan352.254 1 2.254 （tan35 tan 15） tan35tan150.319(tan 1 tan 1)(1 tan 1 tan )1tan 11 tan 1(tan 1 tan 1) tan 1 tan 1(2.209 tan34.25)(1 tan14.25tan0.75)2.209 1 2.209 (tan34.25 tan14.25) tan34.25tan14.250.326eGsh( 1) 20 4.2 (0.32

24、6 0.319) 0.42(kPa)侧压力增量ebGs(h H)(1) 20 (4.2 15.09) (0.326 0.319) 2.2974(kPa)tan 1tan 1(tan2 1tan 11)tan 1tan 1tan 34.25(tan2 34.25 1)tan34.25tan 34.25 tan 14.252.209抗浮计算（抗浮水位取至地下1m）、抗浮力重度宽高重量备注1、覆土 1247.8195.(）水上覆土 2147.83.7176.86水下2、顶板2.5i47.80.783.6!4、底板2.5i47.80.783.6!5、侧墙2.5i0.752518.375双面7、顶梁附加

25、2.5i0.810.9) 10.(J6根9、底梁附加2.5i0.810.9)10.8()6根10、柱2.5i0.49)52525.7：31排11、垫层2.5i25.3 0.2!12.6!13、底板装修2.2!47.80.110.5：）14、加腋2.5i0.13!j16.0双面17、压顶梁2.5i0.5ic0.0(）双面18、地连墙自重1.5i1c0.0()小计：534/7534/7二、浮力147.8665317未采用地连墙侧阻抗浮安全系数1.6(J大于1.058抗浮计算根据详勘报告，抗浮设计水位为38.00m=风亭出入口覆土按4.7m地面标高为39m取最不利断面47.8m, 计算抗浮计算如下：

26、力抗浮满足要求主体结构与风亭接口处采用将主体围护结构钢筋凿出锚入风亭底板，主体结构抗浮满足要求9横断面计算结果及配筋9.13号出入口横断面计算结果9.1.1 3号出入口横断面内力图(1)基本组合-467467亠一3|I 慢=wr-10311图9.3.2 2号出入口 2号风亭人防工况剪力包络图图9.3.4 3号出入口人防工况弯距包络图416图936 3号出入口人防工况轴力包络图9.4各截面配筋验算3号出入口3号出入口位置设计值B(mm)H(mm)Fy(N/mm2)实际配筋实配面积（mm2）P%)裂缝宽度（mm）基本组合准永久组合弯矩1.1弯矩剪力1.1剪力轴力1.1轴力削峰后弯矩弯矩1.1弯矩剪

27、力1.1剪力轴力1.1轴力削峰后 弯矩顶板端头-467-514590649231254-437-350-385422464-220-242-327100060036025150+2215052260.860.137顶板跨中5075580023125436339900-220-24210006003602815041050.680.237底板端头396436431474234257370349384404444-268-295326100060036025150+2215052260.860.137底板跨中-457-50300234257-340-37400-268-29510006003602

28、515032720.550.285侧墙上端 头467514231254-590-649468350385220242-422-464341100060036025150+2215052260.860.125侧墙下端 头396436234257-678-746389349384268295-488-537330100060036022150+2515052260.860.125侧墙跨中1751930-634-69712513800-455-50110006003602215025340.420.0492号出入口与2号风亭2号岀入口与2号风亭设计值位置基本组合准永久组合B(mm)H(mm)Fy (

29、N/mm2 )实际配筋实配面积（mm2）P%)裂缝宽度（mm）弯矩剪力轴力削峰后弯矩弯矩剪力轴力削峰后弯矩岀入口顶板 端头-486-521-446413-348374-29429610007003602215025340.360.175岀入口顶板 跨中3000-4463002410-29424110007003602015020940.30.156岀入口底板 端头560555-593476372367-39431610007003602515032720.470.099岀入口底板 跨中-3090-593309-2380-39423810007003602015020940.30.151岀入口侧

30、墙上端头486446-543413319294-35427110006003602215032720.550.129岀入口侧墙下端头560593-653476372394-42931610006003602515032720.550.136岀入口侧墙 跨中-2500-609250-1660-39916610007003602215025340.420.295风亭顶板中支座-968-751-454823-660-504-299561100070036025150+ 附加二排 2215060970.880.191风亭顶板端 支座-686670-454583-448437-2993811000700

31、3602515032720.470.191风亭顶板跨 中5780-4545784090-29940910007003602515032720.470.231风亭底板端 头711-679-585604470-448-3894001000700360顶板通长25150+22150 （侧墙互锚）60970.880.149风亭底板中支座920709-585782616464-389524100070036025150+ 附加二排 2015056350.810.147风亭底板跨 中-5060-585506-3490-38934910007003602215025340.360.263风亭侧墙上 端头-6

32、86-454-696583-448-299454381100070036022150 （侧墙钢筋）+顶板互锚（25150）60970.880.191风亭侧墙下 端头-711585-825604471389541400100070036022150 （侧墙 钢筋）+25150（顶板互锚）60970.880.1风亭侧墙跨 中-980-77398-180050618010007003602215025340.360.272经计算，结构配筋均由裂缝控制，综上所述，人防不控制结构配筋，地震也不控制结构配筋。10 2号风亭纵梁计算正截面受弯承载力按 混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）（201

33、5年版）计算，最大裂缝宽度计算按 混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）（ 2015年版）计算。纵梁的混凝土等级为 C35,受力钢筋采用HRB400筋，混凝土保护层厚度：迎水面为45mm，背水面为35mm， 中纵梁为40mm。对顶板梁支座截面按允许最大裂缝宽度0.2mm控制；对其他截面按允许最大裂缝宽度10.1纵梁计算顶纵梁TZL1取最大跨度5.75m顶纵梁计算，采用理正工具箱计算软件，根据9.2.1计算结果，顶纵梁所受均布力基本值为877KN，准永久值为571KN。1计算简图：-2411二坯-241/7 3住 o _f ji f1 一一Y /i F iX1 一一J号兒包鈿即刑粒年他

34、kN.it12-38.弯拒包络图(调幅K/1.单使kN.m)伽r- j* c2521/.57C/s.、H 622/h/-Z 7571 370框架梁支座截面设计：1已知条件及计算要求：已知条件：矩形梁b=600mm , h=1200mm。砼 C35, fc=16.70N/mm 2，ft=1.57N/mm 2，纵筋 HRB400, fy=360N/mm 2，fy=360N/mm 2,箍筋 HRB400， fy=360N/mm 2。弯矩设计值 M=2416.00kN.m，剪力设计值 V=2521.00kN，扭矩设计值 T=0.00kN.m。抗震等级三级。(2) 计算要求：1正截面受弯承载力计算2斜截

35、面受剪承载力计算3裂缝宽度计算(按裂缝控制配筋计算)。2截面验算：截面验算：V=2521.00kN 0.250 做cbho=2843.18kN 截面满足 截面配筋按纯剪计算。(2) 腰筋：计算构造 As=b*hw*0.2%=1362mm 2,实配8d16(1608mm2尸0.22%)，配筋满足(3) 下部纵筋：计算 As=6603mm2,实配 12E32 4/8(9651mm2 p=1.34%)，配筋满足(4) 箍筋：计算 Av/s=4338mm 2/m ,实配 E14100 四肢(6158mm2/m pv=1.03%)，配筋满足6裂缝计算：(1) 计算参数：Mk=1573.00kN.m，最大

36、裂缝宽度限值 0.200mm。(2) 受拉钢筋应力sk=Mk/(0.87h As)=165.06N/mm 2 fyk=400N/mm 2。(3) 裂缝宽度：Wmax=0.186mm W hm=0.200mm,满足(按裂缝控制配筋)。框架梁跨中截面设计：1已知条件及计算要求：(1) 已知条件：矩形梁b=600mm , h=1200mm。砼 C35, fc=16.70N/mm 2, ft=1.57N/mm 2，纵筋 HRB400, fy=360N/mm 2, fy=360N/mm 2,箍筋 fy=360N/mm 2。弯矩设计值 M=1208.00kN.m，剪力设计值 V=0.00kN，扭矩设计值

37、T=0.00kN.m。抗震等级三级。(2) 计算要求：1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算(按裂缝控制配筋计算)。HRB400,2截面验算：(1) 截面验算：V=0.00kN 0.250 伍fcbh=2905.80kN 截面满足 截面配筋按纯剪计算。3正截面受弯承载力计算：(1) 按单筋计算：as下=40mm，相对受压区高度E =x/h 0=0.094 $=0.518(2) 上部纵筋：按构造配筋As=1440mm2,配筋率p =0.20%(3) 下部纵筋：As= afcbh/f y=3035mm2 pmin=0.20% p=0.42% pmax=2.40%4斜截面受

38、剪承载力计算：(1) 受剪箍筋计算： Asv/s=-1831.67mm 2/mpv=-0.31% pvmin=0.11% 按构造配筋 Av/s=680mm 2/m3正截面受弯承载力计算：按单筋计算：as下=65mm，相对受压区高度E =x/h 0=0.209 $=0.350上部纵筋：按构造配筋 As=1440mm2，配筋率p =0.20%(3) 下部纵筋：As= Eifcbho/f y=6603mm2 pmin=0.25% p=0.92% pax=1.62%4斜截面受剪承载力计算：受剪箍筋计算： Asv/s=4338.18mm 2/mpvmin=0.11% pv=0.72%5配置钢筋：上部纵筋

39、：计算 As=1440mm2,实配 4E32(3217mm2 p=0.45%)，配筋满足5配置钢筋：(1) 上部纵筋：计算 As=1440mm2,实配 4E28(2463mm2 p=0.34%)，配筋满足(2) 腰筋：计算构造 As=b*hw*0.2%=1392mm 2,实配8d16(1608mm2尸0.22%)，配筋满足(3) 下部纵筋：计算 As=3035mm2,实配 6E28(3695mm2 p=0.51%)，配筋满足(4) 箍筋：计算 Av/s=680mm 2/m ,实配 E12150 四肢(3016mm2/m pv=0.50%)，配筋满足6裂缝计算：计算参数：Mk=787.00kN.

40、m，最大裂缝宽度限值 0.300mm。(2) 受拉钢筋应力sk=Mk/(0.87h oAs)=211.O8N/mm 2 fyk=400N/mm 2。裂缝宽度：Wmax=0.243mm W Hm=0.300mm,满足(按裂缝控制配筋)。A、顶纵梁TL2取最大跨度8.2m顶纵梁计算，采用理正工具箱计算软件，根据9.2.1计算结果，顶纵梁所受均布力基本值为771KN，准永久值为503KN。抗震等级三级。(2) 计算要求：1正截面受弯承载力计算2斜截面受剪承载力计算3裂缝宽度计算(按裂缝控制配筋计算)。2截面验算：截面验算：V=0.00kN 0.250伎fcbh=3901.54kN 截面满足 截面配筋

41、按纯剪计算。a/71.W3正截面受弯承载力计算：(1) 按单筋计算：as下=65mm，相对受压区高度E =x/h 0=0.235 =0.350(2) 上部纵筋：按构造配筋As=1960mm2,配筋率p =0.20%下部纵筋：As= afcbh/f y=10185mm2伽=0.25% p=1.04% pax=1.62%4斜截面受剪承载力计算：(1)受剪箍筋计算：Asv/s=-2136.94mm 2/mpv=-0.31% pvmin=0.11% 按构造配筋 Av/s=794mm 2/m5配置钢筋：(1) 上部纵筋：计算 As=1960mm2,实配 5E32(4021mm2 p=0.41%)，配筋满

42、足(2) 腰筋：计算构造 As=b*hw*0.2%=1869mm 2,实配 10d16(2011mnf p=0.21%)，配筋满足(3) 下部纵筋：计算 As=10185mm2,实配 18E32 9/9(14476mm2 p=1.48%)，配筋满足(4) 箍筋：计算 Av/s=4440mm 2/m ,实配 E14100 四肢(6158mm2/m pv=0.88%)，配筋满足i已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形梁b=700mm， h=1400mm。6裂缝计算：(1) 计算参数：Mk=2818.00kN.m，最大裂缝宽度限值 0.200mm。(2) 受拉钢筋应力sk=Mk/(0.87h 0As)=167.60N/mm 2 fyk=400N/mm 2。(3) 裂缝宽度：Wmax=0.186mm Wlm=0.200mm,满足(按裂缝控制配筋)。框架梁截面设计：1已知条件及计算要求：(1) 已知条件：矩形梁b=700mm , h=1400mm。砼 C35, fc=16.70N/mm 2, ft=1.57N/mm 2，纵筋 HRB400, fy=360N/mm 2, fy=360N/mm 2,箍筋 fy=360N/mm 2。弯矩设计值 M=2160.00kN.m，剪力设计值 V=0.