大理项目高支模施工方案

1、高支模施工方案一、主要编制依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)混凝土结构工程施工质量验收规范(GB 50204 2002)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130 2011)建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 128 2000)建筑施工模板安全技术规范(JGJ162- 2008)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)钢结构设计规范(GB 50017-2003)工程设计图及上级的有关文件及标准等二、工程概况本分项工程为大理五洲国际商贸城一期展厅模板工程，工程特点为：地 下室四周有大面积挡土墙，室内为大空间框架结构，屋面为现浇混凝土屋面。 本分项工程质量控制

2、的难点在于墙柱高支模、现浇钢筋砼建筑造型和屋面梁 板模的支设；质量控制的重点在于模板的垂直度、平整度、标高、几何尺寸。结构概况序号项目内容1基础形式筏板基础2结构形式地下室为框架剪力墙结构，地下室四周外墙为钢筋砼挡土 墙，梁板为框架梁；地上部分为框架结构。4层咼部位-1层1层2层3层4层层高56005400520052005200三、高支模施工的基本情况1、本高支模工程为四个边角 1-4 轴交 A-1/D 轴、 1-5 轴交 1/M-T 轴、 1/30-33交M-S轴、30-33交A-1/D轴。最高高度为27m该面层最大的梁截 面尺寸为450 mmx 1200 mm,最小梁截面尺寸为 300

3、mmX 550mm,板厚度均120 伽。拟采用钢管满堂红支撑方式搭设模板支撑体系。本方案专为该区域高支 模施工而编制。1-5 轴交 1/M-T 轴高支模部位平面图1-4 轴交 A-1/D 轴高支模部位平面图30-33 交 A-1/D 轴高支模部位平面图1/30-33交M-S轴高支模部位平面图2、施工顺序：在 1-4 轴交 A-1/D 轴结构及结构柱施工完成后，必须待 混凝土强度达到允许条件后，在楼板上铺设木枋，模板支架落在木枋上进行 搭设。其余部位基础采用 C20砼浇筑200mn厚，立杆下垫50mm木板。具体 如下图3、混凝土采用砼输送泵输送。4、现场平坦运输条件较好,模板水平运输采用手推车,

4、垂直运输利用 塔吊。5、外脚手架搭设采用落地式双排钢管架,随施工进度搭设,保证工作 面离地超过 1.5 米以上有安全围护。四、施工准备研究图纸根据结构特点和工期要求选择合理的模板体系和支撑系统。墙、柱、梁用15 m木质胶合多层板，楼面板用12 m木质胶合多层板。支撑体系为钢木体系，即用48、3.0 mm钢管搭设满堂支撑脚手架，板底、梁底铺设40 X 90的白松木方作为次龙骨，钢管为主龙骨。（一）材料及主要机具1、木模板、竹胶板、木方、穿墙螺栓及套管、钢管、扣件、顶托。2、脱模剂、双面胶条、塑料胶带、钉子、铁丝等。3、一般性手工工具：锤子、斧子、打眼电钻、活动扳子、手锯、水平 尺、线坠、撬棍、吊

5、装索具等。加工机具：圆盘锯、压刨、套丝机、砂轮切 割机。（二）作业条件1、按工程结构设计图进行模板设计，确保强度、刚度及稳定性。2、弹好楼层的墙身线、门窗洞口位置线及标高线。3、墙身钢筋绑扎完毕，水电箱盒、预埋件、门窗洞口预埋完毕，检查 保护层厚度应满足要求，办完隐蔽工程验收手续。（三）450X 1200梁模板和支撑体系验算本验算高度为27米，采用品茗软件验算1、工程属性新浇混凝土梁名称WKLc12新浇混凝土梁计算跨度（m）4.8混凝土梁截面尺寸（mnX mm）450X 1200新浇混凝土结构层高（m）27梁侧楼板厚度（mm）1202、荷载设计模板及其支架自重标面板0.1准值 G1k(kN/m

6、2)面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值3k(kN/m2)基本风压3 0(kN/m2)0.45非自定义:0.32风压咼度变化系数口 z0.9风荷载体型系数口 s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混

7、凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)600、 900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)525,675梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300设计简图如下:4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板弹性模量E(N/mm2)4700取单位宽度1000mm按三等跨连续梁计算，计算简图如下:W bh2/6=1000 X 12 X 12/6 = 24000mm3 I = bh3/12=1000 x 1

8、2 x 12 x12/12 = 144000mm4q1 = 0.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k) x h)+1.4Q1k , 1.35(G1k+ (G2k+G3k)x h)+1.4 x 0.7Q1k x b=0.9max1.2 x (0.1+(24+1.5) x 1.2)+1.4 x 2, 1.35X (0.1+(24+1.5) x 1.2)+1.4 x 0.7 x 2 x 1= 39.06kN/mq1 静=0.9 x 1.35 x G1k+(G2k+G3k) x h x b = 0.9 x 1.35 x0.1+(24+1.5) x 1.2 x 1 = 37.3kN/mq1 活=0

9、.9 x 1.4 x 0.7 x Q2kx b= 0.9 x 1.4 x 0.7 x 2x 1 = 1.76kN/m q2=(G1k+ (G2k+G3k)xh)xb=0.1+(24+1.5) x1.2 x1=30.7kN/m4.1 、强度验算Mma=x -0.1q1 静 L2+0.117q1 活 L2=-0.1 x 37.3x0.152+0.117 x1.76 x 0.152 = 0.08kN m(r = Mmax/V= 0.08 x 106/24000 = 3.3N/mm2c f = 16N/mm2满足要求！4.2 、挠度验算V max= 0.677qL4/(100EI)=0.677 x 3

10、0.7 x 1504/(100 x 4700 x 144000) =0.155mmC v = l/400 = 150/400 = 0.38mm满足要求！4.3 、支座反力计算设计值(承载能力极限状态 )R1=R4=0.4 q1 静 l +0.45 q1 活 l=0.4 x 37.3 x 0.15+0.45 x 1.76 x 0.15 = 2.36kNR2=R3=1.1 q1 静 l +1.2 q1 活 l=1.1 x37.3x0.15+1.2 x1.76x0.15=6.47kN标准值(正常使用极限状态 )R1=R4=0.4 q2l=0.4 x30.7x0.15=1.84kNR2=R3=1.1

11、q2l=1.1 x30.7x0.15=5.07kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40 x 90小梁抗弯强度设计值15.44小梁抗剪强度设计1.78f(N/mm2)值t (N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:q1 = max2.36+0.9 x 1.35 x (030.1)x 0.45/3+0.5 x(1.2-0.12)+0.9max1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.12)+1.4 x 1 ,1.35 x(0.5+(24+1.1) x 0.12

12、)+1.4 x 0.7 x 1 x max0.6-0.45/2,(1.2-0.6)-0.45/2/2 x 1,6.47+0.9 x 1.35 x (0.3-0.1) x0.45/3=6.51kN/mq2 = max1.84+(0.3-0.1) x 0.45/3+0.5 x (1.2-0.12)+(0.5+(24+1.1)x 0.12) x max0.6-0.45/2 , (1.2-0.6)-0.45/2/2 x 1, 5.07+(0.3-0.1) x 0.45/3 = 5.1kN/m5.1、抗弯验算Mma治 max0.107q1l12 , 0.5q1l22 = max0.107 x 6.51

13、x 0.62 , 0.5 x6.51 x 0.32 = 0.29kN m(r = Mmax/W 0.29 x 106/54000 = 5.42N/mm冬f = 15.44N/mm2满足要求！5.2、抗剪验算Vmax= max0.607q1l1 , q1l2 = max0.607 x 6.51 x 0.6 , 6.51 x 0.3= 2.37kN t max= 3Vmax/(2bhO)=3 x 2.37 x 1000/(2 x 40X 90) = 0.99N/mm2 t =1.78N/mm2满足要求！5.3 、挠度验算v 1 = 0.632q2l14/(100EI)= 0.632 x 5.1 x

14、 6004/(100 x 9350 x 2430000)=0.18mmC v = 1/400 = 600/400 = 1.5mmv 2 = q2l24/(8EI)= 5.1 x 3004/(8 x 9350 x 2430000) = 0.23mmC v =l/400 = 300/400 = 0.75mm满足要求！5.4 、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部 ) 承载能力极限状态Rmax= max1.143q1l1 , 0.393q1l1+q1l2 = max1.143 x 6.51 x 0.6 , 0.393 x 6.51 x 0.6+6.51 x 0.3 = 4.46kN同理可得，

15、梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1= R4= 2.75kN , R2=R3= 4.46kN正常使用极限状态Rmax= max1.143q2l1 , 0.393q2l1+q2l2= max1.143 x 5.1 x 0.6 ,0.393 x 5.1 x 0.6+5.1 x 0.3 = 3.49kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1 = R4 = 2.4kN ,R2 = R3 = 3.49kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48 X 3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值205主梁抗剪强度设计值125f(N/mm2)t (N

16、/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下:6.1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)(r = Mmax/W 0.172 x 106/4490 = 38.37N/mm冬f=205N/mm2满足要求！6.2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax= 2.284kNt max= 2Vmax/A二X 2.284 x 1000/424 = 10.77N/mm2C t = 125N/mm2满足要求！6.3、挠度验算主梁变形图(mm)v max= 0.13mmC v = 1/400 = 525/400 = 1.31mm满足要求！6.4、扣件抗滑计

17、算R= maxR1,R4 = 0.47kN 8kN单扣件在扭矩达到4065N- m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!同理可知，左侧立柱扣件受力 R= 0.47kN 8kN单扣件在扭矩达到4065N- m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳疋性计算依据建筑施工 扣件式钢管 脚手架安全 技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)200顶部立杆计算长度系数a 11.386非顶部立杆计算长度系数a 21.755钢管类型 48 X3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱

18、截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)2057.1、长细比验算顶部立杆段：l01=k 卩 1(hd+2a)=1 X 1.386 x (1500+2 x 200)=2633.4mm非顶部立杆段：102二k 卩 2h =1 x 1.755 x 1500=2632.5mm入=l0/i=2633.4/15.9=165.62 入=210长细比满足要求！7.2 、风荷载计算Mw 0.92 x 1.4 xw k x la x h2/10 = 0.92 x 1.4 x 0.32 x 0.6 x 1.52/10 =0.05kN m7.3 、稳定性计算1) 面板验算q1 = 0.9 x 1.

19、2 x (0.1+(24+1.5) x 1.2)+0.9 x 1.4 x 2 x 1 = 35.42kN/m2) 小梁验算q1 = max2.14+(0.3-0.1) x 0.45/3+0.9 x 1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.12)+0.9 x 1.4 x 1 x max0.6-0.45/2， (1.2-0.6)-0.45/2/2 x 1 ，5.88+(0.3-0.1) x 0.45/3=5.91kN/m同上四六计算过程，可得：R1=0.44kN，R2= 6.22kN，R3= 6.22kN，R4= 0.44kN顶部立 杆段：10仁k 卩 1(hd+2a)=1.291 x 1

20、.386 x (1500+2 x200)=3399.719mm入 1= l01/i = 3399.719/15.9 = 213.819，查表得， 1 = 0.16立柱最大受力Nw= maxR1+N 边 1 , R2, R3, R4+N 边 2+Mw/lb =max0.44+0.9 x 1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.12)+0.9 x 1.4 x 1 x (0.9+0.6-0.45/2)/2 x 0.6， 6.22， 6.22， 0.44+0.9 x 1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.12)+0.9 x 1.4 x 1 x (0.9+1.2-0.6-0.45/2)

21、/2 x 0.6+0.05/1.2=6.3kNf = N/( A)+Mw/W= 6299.55/(0.16 X 424)+0.05 X 106/4490 = 103.77N/mm2C f = 205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：102二k 卩 2h =1.291 X 1.755 X 1500=3398.557mm入 2 = l02/i = 3398.557/15.9 = 213.746，查表得， 2= 0.16立柱最大受力 Nw= maxR1+N 边 1 , R2, R3, R4+N 边 2+Mw/lb = max0.44+0.9 X 1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.12

22、)+0.9 X 1.4 X 1 X (0.9+0.6-0.45/2)/2 X 0.6 , 6.22 , 6.22 , 0.44+0.9 X 1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.12)+0.9 X 1.4 X 1 X (0.9+1.2-0.6-0.45/2)/2 X 0.6+0.05/1.2=6.3kNf = N/( A)+Mw/W= 6299.55/(0.16 X 424)+0.05 X 106/4490 = 103.77N/mm2C f = 205N/mm2满足要求！&可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力N= maxR2, R3

23、X 1 =6.74kN N = 30kN满足要求！9、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa) 120立柱垫木地基土承载力折减1垫板底面面积A(m2)0.15系数mf立柱底垫板的底面平均压力 p= N/(mfA) = 63(1 x 0.15) = 42kPaW fak=120kPa满足要求！(四)300x 550边梁梁模板和支撑体系验算1、工程属性新浇混凝土梁名称La101新浇混凝土梁计算跨度(m)13.6混凝土梁截面尺寸(mnX mm)300x550新浇混凝土结构层高(m)27梁侧楼板厚度(mm)1202、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1

24、面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值3k(kN/m2)基本风压3 0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压咼度变化系数口 z0.9风荷载体型系数口 s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼

25、板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、 600混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,650梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)50设计简图如下:4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm按二等跨连续梁计算，计算简图如下:W bh2/6=1000 X 15 X 15/6 = 37500mm3 I = bh3/12=1000 x 15 x

26、 15 x 15/12 = 281250mm4q1 = 0.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k) x h)+1.4Q1k , 1.35(G1k+ (G2k+G3k) x h)+1.4 x 0.7Q1k x b=0.9max1.2 x (0.1+(24+1.5) X0.55)+1.4 x2, 1.35 X (0.1+(24+1.5) x 0.55)+1.4 x 0.7 x 2 x 1= 18.93kN/mq1 静=0.9 x 1.35 x G1k+(G2k+G3k) x h x b = 0.9 x 1.35 x 0.1+(24+1.5) x 0.55 x 1 = 17.16kN/mq1

27、活=0.9 x 1.4 x 0.7 x Q2kx b= 0.9 x 1.4 x 0.7 x 2x 1 = 1.76kN/mq2 = (G1k+ (G2k+G3k) x h) x b=0.1+(24+1.5) x 0.55 x 1 = 14.12kN/m4.1、强度验算Mma=0.125q1L2 = 0.125q1l2 = 0.125 x 18.93 x0.152 = 0.05kN m(r = Mmax/W 0.05 x 106/37500 = 1.42N/mm冬f = 15N/mm2满足要求！4.2、挠度验算v max= 0.521qL4/(100EI)=0.521 x 14.12 x 150

28、4/(100 x 10000 x 281250) = 0.013mmc v = l/400 = 150/400 = 0.38mm满足要求!4.3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1= R3=0.375q1 静 I +0.437 q1 活 1=0.375 X 17.16 X 0.15+0.437 X 1.76 X 0.15 = 1.08kNR2=1.25q1l=1.25 X 18.93 X 0.15 = 3.55kN标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375 q2I=0.375 X 14.12 X 0.15 = 0.79kNR2=1.25q2I=1.25 X 14.12 X 0.1

29、5 = 2.65kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40 X 90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值t (N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:q1 = max1.08+0.9 X 1.35 X (0.3-0.1) X 0.3/2+0.5 X 0.55+0.9max1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 1, 1.35 X (0.5+(24+1.1)X 0.12)+1.4 X 0.7 X 1 X

30、(120.6-0.3/2)/2X 1 , 3.55+0.9 X 1.35 X(0.3-0.1) X 0.3/2=3.59kN/mq2 = max0.79+(0.3-0.1) X 0.3/2+0.5 X 0.55+(0.5+(24+1.1) X0.12) X (1.2-0.6-0.3/2)/2 X 1, 2.65+(0.3-0.1) X 0.3/2 = 2.68kN/m5.1、抗弯验算Mma治 max0.107q1l12 , 0.5q1l22 = max0.107 x 3.59 x 0.92 , 0.5 x3.59 x 0.052 = 0.31kN m(r = Mmax/W 0.31 x 106

31、/54000 = 5.75N/mm冬f = 15.44N/mm2满足要求！5.2 、抗剪验算Vmax= max0.607q1l1 , q1l2 = max0.607 x 3.59 x 0.9 , 3.59 x 0.05 =1.959kNt max= 3Vmax/(2bh0)=3 x 1.959 x 1000/(2 x 40 x 90) = 0.82N/mm2 t = 1.78N/mm2满足要求！5.3、挠度验算V 1 = 0.632q2l14/(100EI)= 0.632 x 2.68 x 9004/(100 x 9350 x2430000) = 0.49mmC v = l/400 = 900

32、/400 = 2.25mmV 2 = q2l24/(8EI)= 2.68 x 504/(8 x 9350 x 2430000) = 0mmC v =l/400 = 50/400 = 0.12mm满足要求！5.4 、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部 )承载能力极限状态Rmax= max1.143q1l1 , 0.393q1l1+q1l2 = max1.143 x 3.59 x 0.9 ,0.393 x 3.59 x 0.9+3.59 x 0.05 = 3.69kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1= 1.49kN , R2=3.69kN, R3= 2.61kN正常使用极

33、限状态Rmax= max1.143q2l1 , 0.393q2l1+q2l2= max1.143 x 2.68 x 0.9 ,0.393 x 2.68 x 0.9+2.68 x 0.05 = 2.76kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1 = 1.2kN, R2 =2.76kN，R3 = 2.32kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48x 3.0可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值t (N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略

34、不计，计算简图如下:6.1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)(r = Mmax/W 0.167 x 106/5080 = 32.83N/mm冬f=205N/mm2满足要求！6.2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax= 2.603kNt max= 2Vmax/A=2 2.603 x 1000/489 = 10.65N/mm2C t = 125N/mm2满足要求！6.3、挠度验算主梁变形图(mm)v mae 0.06mmC v = 1/400 = 550/400 = 1.38mm满足要求！6.4、扣件抗滑计算R= R4= 0.17kNW 8kN单扣件在扭矩达到4065N- m且无质量缺陷的情况下，单

35、扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳疋性计算依据建筑施工 扣件式钢管 脚手架安全 技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距1500立杆伸出顶层水平200hd(mm)杆中心线至支撑点的长度 a(mm)顶部立杆计算长度系数1.386非顶部立杆计算长度系1.755a 1数a 2钢管类型 48 X3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)2057.1、长细比验算顶部立杆段：101=k 匕 1(hd+2a)=1 x 1.386 x (1500+2 x 200)=2633.4mm 非顶部立杆段：102二k 卩

36、2h =1 x 1.755 x 1500=2632.5mm入=l0/i=2633.4/15.9=165.62 入=210长细比满足要求！7.2、风荷载计算Mw 0.92 x 1.4 xw k x la x h2/10 = 0.92 x 1.4 x 0.22 x 0.9 x 1.52/10 =0.05kN m7.3、稳定性计算1) 面板验算q1 = 0.9 x 1.2 x (0.1+(24+1.5) x 0.55)+0.9 x 1.4 x 2 x 1 = 17.52kN/m2) 小梁验算q1 = max1.01+(0.3-0.1) x 0.3/2+0.9 x 1.2 x (0.5+(24+1.1

37、) x 0.12)+0.9 x 1.4 x 1 x (1.2-0.6-0.3/2)/2 x 1 , 3.29+(0.3-0.1) x 0.3/2=3.32kN/m同上四六计算过程，可得：R1= 0.1kN , R2= 2.27kN, RA 4.82kN , R4= 0.16kN顶部立 杆段：10仁k 卩 1(hd+2a)=1.291 x 1.386 x (1500+2 x200)=3399.719mm 入 1= 101/i = 3399.719/15.9 = 213.819，查表得， 1 = 0.16立柱最大受力 Nw= maxR1, R2 R3, R4+N边+Mw/lb = max0.1 ,

38、 2.27 , 4.82 , 0.16+0.9 x 1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.12)+0.9 X 1.4 X 1 X (0.6+1.2-0.6-0.3/2)/2 X 0.9+0.05/1.2= 4.87kNf = N/( A)+Mw/W= 4866.74/(0.16 X 424)+0.05 X 106/4490 = 82.99N/mm2 f = 205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：102二k 卩 2h =1.291 X 1.755 X 1500=3398.557mm入 2 = l02/i = 3398.557/15.9 = 213.746，查表得， 2= 0.16立柱

39、最大受力 Nw= maxR1, R2, R3, R4+N边+Mw/lb = max0.1 , 2.27 , 4.82 ,0.16+0.9 X 1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.12)+0.9 X 1.4 X 1 X(0.6+1.2-0.6-0.3/2)/2 X 0.9+0.05/1.2= 4.87kNf = N/( A)+Mw/W= 4866.74/(0.16 X 424)+0.05 X 106/4490 = 82.99N/mm2 f = 205N/mm2满足要求！&可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力N= maxR1, R2,

40、R3 X 1=5.05kN N = 30kN满足要求！9、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)120立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p= N/(mfA) = 4.87心 X 0.15) = 32.44kPa fak = 140kPa满足要求！(五八楼板验算1、工程属性新浇混凝土楼板名称B2,标高 20.95m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)4.5新浇混凝土楼板边宽B(m)1.52、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时

41、的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活何载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值3k(kN/m2)基本风压3 0(kN/m2)0.45风压咼度变化系数口 z0.90.32风荷载体型系数口 s0.83、模板体系设计模板支架高度(m)27立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(

42、mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)450立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)150, 150设计简图如下:4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计16面板弹性模量4700值f(N/mm2)E(N/mm2)根据建筑施工模板安全技术规范521面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W bh2/6=1000 X 12 X 12/6 = 240

43、00mm3 I = bh3/12=1000 x 12 x 12 x12/12 = 144000mm44.1、强度验算q1 = 0.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k) x h)+1.4Q1k , 1.35(G1k+ (G3k+G2k)x h)+1.4 x 0.7Q1k x b=0.9max1.2 x (0.1+(1.1+24) x 0.12)+1.4 x 2.5 ,1.35 x (0.1+(1.1+24) x 0.12)+1.4 x 0.7 x 2.5 x 1=6.51kN/mq2 = 0.9 x 1.2 x G1kx b=0.9 x 1.2 x 0.1 x 1=0.11kN/mp=

44、0.9 x 1.3 x Q1K=0.9X 1.4 x 2.5 = 3.15kNMmax = maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.51 x 0.22/8,0.11 x0.22/8+3.15 x 0.2/4= 0.16kN m(r = Mmax/W 0.16 x 106/24000 = 6.58N/mm冬f = 16N/mm2满足要求！4.2、挠度验算q= (G1k+(G3k+G2k)x h) x b=(0.1+(1.1+24) x 0.12) x 仁3.11kN/mV = 5ql4/(384EI)= 5X 3.11 x 2004/(384 x 4700x 144000) = O

45、.lmmCv = l/400 = 200/400 = 0.5mm满足要求！5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40 x 90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值t (N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243因B/lb取整=1500/600取整=2,按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm因此需进行最不利组合，计算简图如下：5.1、强度验算q1 = 0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k) x h)+1.4Q1k, 1.35(G1k+(G3k+G2k) x h)+1.

46、4 x 0.7Q1k x b=0.9 x max1.2 x (0.3+(1.1+24) x 0.12)+1.4 x 2.5 , 1.35 x (0.3+(1.1+24) x 0.12)+1.4 x 0.7 x 2.5 x 0.2 =1.35kN/m因此，q1 静=0.9 x 1.2(G1k+(G3k+G2k) x h) x b=0.9 x 1.2 x (0.3+(1.1+24) x 0.12) x 0.2 = 0.72kN/mq1 活=0.9 x 1.4 x Q1kx b=0.9 x1.4 x 2.5 x 0.2 = 0.63kN/mM1= 0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2=

47、 0.125 x 0.72 x 0.62+0.125 x 0.63 x 0.62 = 0.06kN mq2 = 0.9 x 1.2 x G1kx b=0.9 x 1.2 x 0.3 x 0.2 = 0.06kN/mp= 0.9 x 1.4 x Q1k=0.9x 1.4 x 2.5 = 3.15kN/mM2= 0.07q2L2+0.203pL = 0.07 X 0.06 X 0.62+0.203 X 3.15 X 0.6 = 0.39kN mM3 = maxq1L12/2 ,q2L12/2+pL1=max1.35 X 0.152/2 ,0.06 X0.152/2+3.15 X 0.15 = 0.

48、47kN mMma治 maxM1, M2, M3= max0.06 , 0.39 , 0.47 = 0.47kN m(r = Mmax/W 0.47 X 106/54000 = 8.76N/mm冬f = 15.44N/mm2满足要求！5.2 、抗剪验算V1 = 0.625q1 静 L+0.625q1 活 L = 0.625 X 0.72 X 0.6+0.625 X 0.63 X 0.6 =0.5kNV2= 0.625q2L+0.688p = 0.625 X 0.06 X 0.6+0.688 X 3.15 = 2.19kNV3= maxq1L1, q2L1+p = max1.35 X 0.15

49、, 0.06 X 0.15+3.15 = 3.16kNVmax= maxV1, V2, V3 = max0.5 , 2.19 , 3.16 = 3.16kNt max= 3Vmax/(2bh0)=3 X 3.16 X 1000/(2 X 90X 40) = 1.32N/mm2 t =1.78N/mm2满足要求！5.3 、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)X h) X b=(0.3+(24+1.1) X 0.12) X 0.2 = 0.66kN/m 跨中 v max= 0.521qL4/(100EI)=0.521 X 0.66 X 6004/(100 X 9350 X 2430000) =

50、 0.02mm v = l/400 = 600/400 = 1.5mm悬臂端 v max= qL4/(8EI)=0.66 X 1504/(8 X 9350 X 2430000) = 0mn v =l1/400 =150/400=0.38mm满足要求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48 x 3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值205主梁抗剪强度设计值125f(N/mm2)t (N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.496.1、小梁最大支座反力计算Q1k= 1.5kN/m2q1 = 0.9max1.

51、2(G1k+ (G3k+G2k)x h)+1.4Q1k, 1.35(G1k+(G3k+G2k) xh)+1.4 x 0.7Q1k x b=0.9max1.2 x (0.5+(1.1+24) x 0.12)+1.4 x 1.5 , 1.35x (0.5+(1.1+24) x 0.12)+1.4 x 0.7 x 1.5 x 0.2 = 1.14kN/mq1 静= 0.9 x 1.2(G1k+ (G3k+G2k) x h) x b=0.9 x 1.2 x (0.5+(1.1+24)x 0.12) x 0.2 = 0.76kN/mq1 活=0.9 x 1.4 x Q1kx b=0.9 x 1.4 x

52、1.5 x 0.2 = 0.38kN/mq2 = (G1k+ (G3k+G2k) x h) x b=(0.5+(1.1+24) x 0.12) x 0.2=0.7kN/m承载能力极限状态按二跨连续梁，Rmax= 1.5q1L = 1.5 x 1.14 x 0.6 = 1.02kN按悬臂梁，R1= q1l=1.14 x 0.15 = 0.17kNR= maxRmax R1 = 1.02kN;同理，R = 0.64kN , R = 0.64kN正常使用极限状态按二跨连续梁，Rmax= 1.5q2L = 1.5 x 0.7 x 0.6 = 0.63kN按悬臂梁，R1= q2l=0.7 x 0.15 = 0.11kNR= maxRmax R1 = 0.63kN;同理，R = 0.4kN , R = 0.4kN6.2 、抗弯验算 计算简图如下：主梁弯矩图(kN m)Mma治 0.46kN m(r = Mmax/W 0.46 x 106/4490 = 102.45N/mm2C f = 205N/mm2满足要求！6.3 、抗剪验算主梁剪力图 (kN)Vmax= 2.23kNt max= 2Vmax/A=X 2.23 x 1