《城镇直埋供热管道工程技术规范》

1、1总贝!I1. o. 1为统一我国城镇直埋供热管道工程的设计、施工及验收标 准，促进直埋管道技术的发展和推广，制定本规程。1.。n木规程适用丁供热介质温度小丁或等公称直径 小丁或等TlNSmm的钢制内管、保温层、保护外壳结合为体的预制保温直埋热水管道。1.。$在地窓.湿陷性黄土、膨胀土等地区应遵守室外给水排水 和煤气热力工程抗克设计规范（GBSM32）.湿陷性黄土地区建 筑规范膨胀土地区建筑地基技术规范（GBIfZ）规定。1. 04直埋供热管道工程设计、施工和验收除应符合本规程外， 尚应符合城市热力网设计规范（034）、城市供热管网工程施 工及验收规范（ca25ra m2. 5公称直径23。册

2、册3O通讯电缆管块f0O. 30电力及 控制电缆35KV200SS：HkV200O注：热力网与电缆平行敷设时电缆处的丄壤温度与刀平均上壤自然温度比较.年任何时候对于电压1KV的电力电缆不岛岀1QC,对电35-flOkV的 电缆不高岀sr.可减少表中所列距离。3. C N直埋供热管道最小覆土深度应符合表3. 2的规泄， 同时尚应进行稳左验算。表31. 直埋敷设管道最小覆土深度管径S913Q2S3S4S牟行道下i $1. Of0 2f. 2非牟行道下(衬O. 7更.n且理臾笊rr牙越沔丿氐 和管道稳左条/牛确立。3Z敷设方式3. ZF直埋供热管道的坡度不宜小于2%,髙处宜设放气阀， 低处宜设放水阀

3、。3 2. N管道应利用转角自然补偿，(b6。的弯头不宜用做 自然补偿。3 2 3管道平面折角小于表3. 2 3的规左和坡度变化小于2% 时，可视为直管段。管道公称直径伽讨循环工作温差(ti-taMC)S96S&S1M1Z014050433 22. 42. Of6I4!2S3 $2 Zf & 4 23se3. 4/f.: r 二2 60占倖H 11. 9* 6DH*/i： Zjf3tf向表33可视为直管段的最大平面折角【)敢或轴补偿器或弯管补偿器，并应符合F列规龙：(分支点至支线上固左墩的距离不宜大于m.2分支点至轴向补偿器或弯管的距离不宜大于2m.3分支点有干线轴向位移时，轴向位移量不宜大于

4、5emm. 分支点至固怎墩或弯管补偿器的最小距离应符合本规程公式 (4. 4 2-f)il-算“人”型管段臂长的规左，分支点至轴向补偿 器的距离不应小于3. 2B三通、弯头等应力比较集中的部位，应进行验算，验算通过时可采取设固农墩或补偿器等保护措施。3. 6当需要减少管道轴向力时，可采取设置补偿器或对管道 进行预处理等措施。当对管道进行预处理时，应符合本规程附录必 的规定。3. 2 7 当地基软駛不一致时，应对地基做1露。3. 2.勺埋地固左墩处应釆取可靠的防. 裸3. 2 9轴向补偿器和管道轴线应一致，距补偿器佗曲范国内管 段不应有变坡和转角。33管道附件3. 3. I直埋供热管道上的阀门应

5、能承受管道的轴向荷载，宜采 钢制阀门及焊接连接。3. 3 Z直埋供热管道变径处（大小头或壁厚变化处，应设补偿 器或固怎墩，固左墩应设在大特径或壁厚较大侧。3. 3. 3直埋供热管道的补偿器、变径管等管件应采用焊接连接。4管道受力计算与应力验算4. 1 一般规定41直埋敷设预制保温管道的应力验算采用应力分类法。4匚Z本章适用于整体式预制保温直埋热水管道：同时，钢制 管材质应具有明显的屈服极限*4. 1. 3直埋敷设预制保温管道在进行受力讣算与应力验算时， 热介质参数和安装温度应符合下列规泄：I热水管网供、回水管道的汁算压力应采用循环水泵最髙 口压力加上循环水泵与管道最低点地形高差产生的静水压力。

6、2 管道工作循环最髙温度，应采用室外采暧il算温度下的网计算供水温度；管道工作循环最低温度，对于全年运行的管网 应采用3&C,对于只在采暧期运行的管网应采用3汁算安装温度取女装时当地的最低温度。4. L 4单位长度直埋敷设预制保温管的外壳与上壤之间的摩擦 力，应按下式计算：嗔弄址敝!線T總他品：叫.*4.匸5保温管外壳与丄壤Zf可的摩擦系数，应根据外壳材质和F =+ D. /2) Dc填料的不同分别确肚。对于髙密度聚乙烯或玻璃钢的保温外壳与 上壤间的摩擦系数，可按表4. 5采用。4. L 6笛道径向位移时，上壤横向压缩反力系数宜根据当地 上壤情况实测或按经验确立。管道水平位移时，I值宜取lxi

7、e fexieN / m.:对于粉质粘上、砂质粉上回填密实度为回屮砂粉质粘土或砂质粉土填料最大靡最小摩最大摩最小摩系数擦系数系敌系数系数高密度聚乙烯或玻璃钢 . 4 . 2.*15表鱼丄保温管外壳与土壌间的摩擦系数”1变化范围为5xl6I灯/ m3亍关特.7宜埋供热営逆钢材的呈木许用应力，应恨押;钢材4 ,取下列两式中的较小值：a J=a b/37-f)a =a b/1.5时，值可取3xie-4xieN/m3J管道竖向向下位移时，(4 1.叨一2)常用钢材的基本许用应力【。、弹性模量E和线膨胀系数ti 值应符合本规程附录B的规左。4.&直埋预制保温管的应力验算，应符合下列规立：I管道在内压、持

8、续外载作用下的一次应力的当量应力,应大于钢材在计算温度卞的基本许用应力b LZ管扯由热胀、冷缩和瓦它因位移受対棗而产生的二次应力 及由内压、持绫外载产生的一次应力的当呈应力变化范用，不应 大于钢材在计篦温度下基本许用应力b 的3倍匸73管道局部应力集中部位的一次应力、二次应力和峰值应力 的当量应力变化幅度不应大于钢材在计算温度下基本许用应力 a 的3倍。、4. 2. m道的理论免H需髒鶴噩：(4. 2. 1)&= pi式中時。一一存道理论计算壁厚(屈：1基本许用应力修正系数。4 Z基本许用应力修正系数(甲的取用应符合下列规立：2畋+巴(4.2.3-I)式中B-管道壁厚附加值(曲人 2管道壁厚附

9、加值按下式计算：=X 5 (4.2.3-Z)式中X 管道壁厚负偏差系数，按表4. 23取用。钢管基软嗖樂严系需麟鑫羸忽纱。焊缝形式尢缝钢管双而门动焊螺旋焊缝钢管单血焊接的螺旋焊缝钢管用O焊接方焊嫌形式P手工电 焊或气焊双面焊接有坡口的对接焊按1.有氮弧焊打底的单面焊接有坡口对接焊按 . X无氮弧焊打底的单面焊接有坡口对接焊按e. 7S熔剂层 下的自动烬 /T双面焊接对接焊縫i. ee单面焊接有坡口对按焊嫌0 5单面烬接无坡口对接焊嫌01管道的计算壁厚按下式炸表4NZ-Z纵缝焊接钢管基本许用应力修正系数表Z. 3管道壁厚负偏差系数管岁習厚偏至一 -1一 Y-IX勻焊按首JU产mi沐淮中耒提t氏壁

10、厚尤许扁差时，业厚附加值可采用下列数据：理论壁厚为5 5xf-3M及以下者，B=e5xie-3M; 理论壁厚为6灯037x(03。樹者，B=G. 6xiem： 理论壁厚为ATu, lht MXtrt=AnTa Z过渡段最小囹度=廖(厶 _厶)_2；八 1()“(4.3.2-2)mln 卩当 驳兮，IhfT取亡广&= Tfjo43. 3管itfi：作循环最髙温度下，过渡段内任一截而上的最大 向力和最小轴向力应按下列公式计算：N = F 1 + F 亠亠r.max max/(4.3.3-1)Z徐誌嬲时取2 j N = F I + F(4* 3 3-2)f max max f龙中 Nz计算截而的最大

11、轴向力(NLI过渡戟内汁算截而距活动端的距离Ft活动端对管道伸缩的阻力(NhNi.min汁算截而的最小轴向yj(N)4. 3. 4管道工作循环最高温度下，窃固段内的轴向力应按下式算：6Na =aE(t -r0)-vcrJA103. 4)当 trie A Tu,时，取trte=A Ty .式中 Na锚I古库女的仙向7j(N)。4. 3. 5M寸于直管段的当量应力变化范弗|应进行验算，并应满足列表达式的要求：(4 3 S-I)7 =( 1 V)7/ aEtl 冬3 1交中 oy内压、热胀应力的当量应力变化范IKMPaL 当不儒满足(43 5-1)式的条件时，管系中不应有钢固段 存在，且设计布宜的过

12、渡段长度应满足下列表达式的要求：106(4.3.S-2)式中布宜的过渡段长度gh4. 3. 6两过渡段间驻点位宜Z应按F式确立(图4. 3. 6)：图祝3. 计算驻点位置简图*L才4. 3.叨管段伸长呈应根据该管爾处的应力快态按下则公式计1当trieA刊或佃整个过渡段处于牌性状态工作 时A/= &(人 f)空LL2EA-106J(43. 7町“,2 当Tft,且3m 管段中部分进入塑性状态工作时ieL 叫(43. 7刃/“ =/ 一 匚 7。)(厶一厶讪)(4 3. 7-3)式中 A/管段的热伸长n (m)；L设讣布置的管段长mm)：当LLmiX时，人取曲 叫过渡段的塑性压缩变形4. 3 $过

13、渡段内任一汁算点的热位移应按下列步骤讣算： I汁算整个过渡段的热伸长量：2 以讣算点到活动端的距离作为一个假设的过渡段，计算 段的执伸长量.3 籃个过渡段与假设过渡段热伸长呈之差即为讣算点的 位移量。43. 9采用套筒、波纹管、球型等补偿器对过渡段的热伸长或支三通位移进行补偿，当过渡段一端为固立点或锚固点时，补偿 器补偿能力不应小于过渡段热伸长量(或分支三通位移的f倍；当过渡段的一端为驻点时，应乘以 Z的系数，电不应大于 按过渡段最大长度计算出的伸长呈的1. ffrfo44转角管段的应力验算4. 4.(直埋水平弯头和纵尚曆头并温番矩及轴向力可采用弹性 抗穹较解析法或有限元法进行讣算。当采用弹性

14、抗弯较解析法时, 应特合杏规程附录的规左。汁算弯头弯矩变化范用时，管道的汁算温差应采用工作循环 最高温度与工作循环最低温度之差；汁算转角咎段的轴向力时，符合下列规左:(4 4. 2-1)lr 13 式中抵一一抗滑移系兹；K同左墩后背上压力折减系数，取04O 7： eb被动土压力幻、S *3一一固定墩底而-侧而及顶面与丄壤产生的摩擦力Ea主动土压别b，当固泄墩前后为粘性上时Eq可 略去；T供热管道对固立墩作用力（NhN抗倾覆验算(图S. 1*1?固定墩受力简图厲2 +弘/2汀5E&X+T(Hh2)爲=彝弘(岛+ /膚(45+彳)E=gpgbh+H)fg2(45式中Kev-L倾覆系数：G1-固定妣

15、部覆土重00；a max闹定嫩鹿面对上壤的最大压应力(Pa)： f施基承载力设汁值*心b、L fo-固定墩几何尺寸I宽、厚、抽、贬、H固怎墩顶而、瞥孔中心和庞而至地而的距离gh G一回填上内摩擦角，砂上取3S o5 2 回填上与固定墩的摩擦系数卩m应按表2 Z取用。表NN冋填土与固定墩的摩擦系数土壤类别摩擦系数粘性土可塑性O 2S -。 30硕性030。33坚锁性0 35 -。 4粉土土壤饱和度。5O 30 -0 40中砂、粗砂.砾砂O 4OO 30碎石O65. 2. 3 固定墩虽度及配筋汁算应符合现行国家标准混贏土Xi被动上压力 Xi主动上压力 e-固左墩自重(N)；结构设计规范的规吐5 2

16、. 4制祚固立墩所用混凝丄强度等级不应低于C2,钢筋直 径不应小于声&其间距不应大于钢筋应采用双层布宜, 保护层不应小于3mmSk 2 供热管道穿过固左墩处，孔边应设置加强筋。6保温及保护壳6工一般规定f.f直埋供热管道的保温结构是由保温层与保护壳组成。保护 壳应连续、完整和严密。保温层应饱满，不应有空洞。保温结构 应有足够的强度并与钢管粘结为-体。6J.2宜埋供热管道管件的保温结构设汁，应按国家现行标准 设备及管道保温技术通则(GB427I).设备及保温设讣导 则.(GM175).城市热力网设计规范(C34)和本规程的规 定执仃。6匸3聚氨酯泡沫塑料预制保温管性能应符合国家现行标准聚 氨酯泡

17、沫塑料预制保温管/ T3e2)的规上。166. 1. 4直埋供热管道保温层除应具有良好保温性能外.还应符 合M表6. 1. 4的规泄。表1. 4直埋供熬L筲道保温层耐热性及强度指标项目指标耐热性不低于设汁工作温度抗圧强度NZOOkPa剪切强度（含与内管和外壳粘结）2fZ0ki6. I. 5直埋供热管道及管件应在工厂预制，现场只进行接口施Eo61. 6任贮存.运输期间，预制保温管.管件的保温端而必须 肝严辭灌豎内隽曹鑫蠶貉鸚管，报警线之间、报警线与管之间的绝缘电阻值应辔埸翱严。6. 21直埋供热管道保温层席罷足匸艺对供热介质温度降、保管周国丄壤温度场等的技术要求，当经济保温层厚度能满足技术 要求

18、时，取经济保温层厚度，但最小厚度应满足制造工艺要求。6. 2. Z经济保温厚度、技术保温厚度和管道热损失让算中有关 参数，应符合国家现行标准城市热力网设计规范（30 34的 规定。页工程测量及土建工程T. 1工程测量叨fI直埋供热管道工程测量，应符合国家现行标准城市 测量规范城币供热管网工程施工及验收规范2QQZ劲 及本规程的规定。7. L 2施工时，直埋供热管道全部管线都应进行平而位置测呈 和髙程测量，并应符合设ilj要求。叨13 直埋供热管逍工程应进行详细竣工测量，主要内容应 包括：（平而测量：管线始末点、转角点的坐标和与永久性建筑物 的相对位宜/条件不允许时可只取其中一种人直埋阀门、补偿

19、器、 固左墩.变轻管和交叉管线的位鱼L2 高程测量：所有的变坡点、转角点和沿线每隔5m的管高程，苴它交叉管线的髙程。q 2上方工程7. 2. 1沟槽的上方开挖宽度，应根据管道外壳至槽底边的距 离确立。管周用填砂时该距离不应小于fMmm：填上时，该距离应根 据夯实工艺确左。7 2. Z沟槽、检查室经工程验收合格、竣工测量后，应及时进 行回填。% 23沟槽回填前应先将槽底淸除净，有枳水时应先排除。T Z4沟槽胸腔部位应填砂或过筛的细上，回填料种类由设计 确龙。填砂时，回填髙度应符合设讣要求；填土时，筛上颗粒不应 大于2emm,回填范国为保温管顶以上15mm以下的部位。7. Z. 5 回填料应分层夯

20、实，齐部位的密实度应符合国家现行 标准城市供热管网工程施工及验收规范的规左。页.3构筑物7. 3. 1直埋供热管道的检查室施工时，应保证穿越口与管道轴 线一致，偏差度应满足设计要求，并按设计要求做好管道穿越口的 防水、防腐。% 3. 2 固左墩混凝上浇筑前应检查与混凝上接触部位的管道 及卡板防腐层，防腐层应完好，有损坏时应修补匸7. 3. 3 内嵌式固定墩应待固定墩两侧供热管道连接调整就位 后，且在安装补偿器之前进行混凝丄浇筑。19管道安装“L 丫进入现场的预制保温管、管件和接口材料，都应具有产 合格证及性能检测报告，检测值应简合国家现行产品标准的规左。1. z进入现场的预制保温管和备件必须逐

21、件进行外观检验， 损和不合格产品严茎使用。“匸3预制保温备应分类整齐堆放，管端应有保护封帽。堆放 地应平整，无硬质杂物，不积水。堆髙不宜超过堆垛离热源 不应小于ZEj Z. I管道安装前应矗鏑坡度、基底处理是否符/:、设计要求。管道内杂物及砂土应淸除干净。& 2 2管道运输吊装时宜用宽度大于5emm的吊带吊装，严 替用铁棍撬动外套管和用钢幺幺绳直接捆绑外壳。$Z. 3等径直管段中不应采用不同厂家、不同规格、不同性能 的预制保温管：当无法避免时，应征得设计部门同意。2宀 兀宀 兀况时厶口“2 4预制保温管可单根吊人沟内安装，也可Z根或多根组焊后吊装“当组焊管段较长时，宜用两台或多台吊车抬管下曹，

22、吊 点的位宜按平衡条牛选龙。应用柔性宽吊带起吊，并应稳起、稳 放。严禁将管道直接推人沟内。& 2安装直埋供热管道时，应排除地下水或积水。当日工程Jo止刖茫人諜勰盪淼播I#保温管，安装前应测试报警线的通断状 和电阻值，合格后再下管对口焊援。报警线应在管道上方。& 2. 7安装预制保温备道的报警线时，应符合产品标准的规怎。 在施工中，报警线必须防潮：一旦受潮，应采取预热、烘烤等方 式二F燦d 2. N2以上管道接口不宜采用手工发泡。& 3 6管道接口保温不宜崔冬季进行不能避免时，应保证接 口处环境温度不低于wCo严禁管逍浸水、覆雪。接口周羽应留有 操作空间。“3.叨发泡原料应在环境温度为W-25C

23、的于燥密闭容器内 贮存，并应在有效期内使用。& 3屆接口保温采用套袖连接时，套袖与外壳管连接应采用电 阻热熔焊：也可采用热收缩套或塑料热空气焊，釆用塑料热空气焊 应用机械施工。“3. 9套袖安装完申后，发泡前应做气密性实验，升压至21接缝处用肥皂水检验，无泄漏为合格。“3. f对需要现场切割的预制保温管，管端裸管长度宜与成 品管一致，附着在裸管上的残余保温材料应彻底活除丁净。“3. 硬质泡沫保温物质应充满整个接口环状空间.密度应 大.a *5Skg / m3o“32对采用玻璃钢外壳的管道接口，使用模具作接口保温 时，接口处的保温层应和管道保温层顺直，无明显凹凸及空洞。“3. 丫3接口处，玻璃钢

24、防护壳表而应光滑顺直，无明显凸起、 凹坑、毛刺，防护壳厚度不应小于管道防护壳厚度：两侧搭接不应 4试压、清洗及试运行“4. 1直埋供热管道工程试压、涓洗及试运行应符合国家现 行标准城市供热管网工程施工及验收规范的规左。22O工程验收90丫直埋供热管道工程在单项、分部、分项工程验收合格后, 进行总体验收。9. 力直埋供热管道工程的单项、分部、分项工程质量验收除遵守城市供热管网工程施工及验收规范232创的有关规 夕卜且应包括下列内容：4理;受管道地基处理、胸腔回填料、回填丄髙度和回填密实度: 為觀翹體暦懑継:完好性；预制保温管与固定墩连接处防水防腐及检査室穿越口处i11一次性补偿器预调整值及焊接线

25、吻合霧止管道失稳措施。附录耳直埋供热管道预处理23鼻1 一般规定麻1，在满足本规程43. 5-1）式条件的前提下，调整管 道中的迪向力可采用预拉伸、敞沟预热.设置一次性补偿器覆上后预 热曙预处理方法。艮2本附录中所列公式适用于预处理管段未发生屈服的情 况。JV 1. 3循环中间温度也根据工艺要求确立或按下式计算： 小=0.5x（ +r2）（A. 1. 3）式中中间温度，即管段内平均应力为零（未计入内压影 响的温度卩人A. 1 4预处理管段彳申长量应按下式计算：（A f 4）式中-预处理管段伸长MW；ti预处理管段初始应力为零时管道温度rcnLpr预处理管段长度（MhA. N管逍预处理A. 2

26、I敞沟预热宜选用充水预热方式，亦可采用电加热。艮. 2预拉伸处理和敞沟预热时，应在保证备道伸长量符合设 计值并且保持不变时进行覆土夯实。虽23 当大型管网采用分段预处理，在下一管段进行预拉伸 敞沟预热时，上一管段回缩的长度应二井补足。最2 4覆丄后预热管道分段长度应符合下式要求：厶S 式中106/16Z（Z/，max/，）xlO6（A. 2 4）一次性补偿器到固定点或驻点的距离，即管道分长 s（m）：tp.max一一最嵩预热温度（C）知用“应取小于或等于F-预热段土壤对管道的摩擦力（N / mkJV 2 5覆上后预热管段外宜包裹塑料薄膜，摩擦系敎应采用首 次升温时的值。24JV Z. 6使用一

27、次性补偿器进行覆上后预热时，预热宜与热网试 运行合并进行：预热段与相邻非预热段应用固怎墩隔开。JV 2. 7使用一次性补偿器进行覆丄后预热时，一次性补偿器的 补偿量应在预热前调整为设讣值，并应在伸长量到位后将一次性 补偿器焊接成整体。最2. “一个预热段设宜多个一欢性补偿器时，一次性补偿器应 均布：管段总热伸长应符合设讣值。JV 2. 9个预热段设宜多个一次性补偿器时，预热段长度应符 合下式规定：风畫常Ls管道分段长供(屈器数崑、A. 3 t 管段计爲鵜私I麴幣窮应按(A.3JD2AEa式中计算预热温度 &计算的管段长度A. 3. 2覆上后強的管段初运行时，工作循环最髙温度下压应 力应按下式计

28、算：2管段与一次性补偿器相对应的另一端:心厂5宀+1. 一次性补偿器处： =Ea*_G% =皿(_2)弧鮎驚瞳预热的管段初运行时工作循环最低温度下诙 I 一次性补偿器处：(A.3.3-1)2管段与一次性补偿器相对应的另一端:62 =Ea%-q-FLc/A(A.3.3-2)3. 4管段内应力均布后，最大压应力和最大拉应力应按下列 公式计算：1最大压应力：(A.34lZ最大拉应力:6唤=呦人一口25(A.3.42) max 一 Eat，n 式中 0p汁算管段的讣算预热温度Wh附录B钢材性能BO. 丫常用钢材的基本许用应力应符合表B0I的规左。表B0工常用钢材的基本许用应力a 皿0钢号2ZO,C12

29、3Sa b333u402*37S sZO6_ q _ZfS 423S计算温度ZOZ0O Ck qm 4ixi jm. itMff2S5 2烘止。2常用钢材的弹性模戢和线膨胀系数钢材物理待性弹性模煲线膨胀系数E(fe4Mpci fefeNa (f ez的C钢号ieNO23厂22.23il21919. &2.G温度219f& 22.e11.H. 2伍.2(c)IS1*f& 19 612H. 6!2 62621A17. G19. 212伍.f*3. AtQ23是替代最3.的新钢号。附录段弹C.工直埋水平转角管段计算11水平转角管段的过渡段长度应按下列公式计算:/.max(C.Ef-2)口 )M-ZD

30、jC4%1()61Z_ Arg讹/2) 一2讪 + 5)(C.I.P4) ZKkR沖(C.EP5)(C6)N.=佝人-厶)-畑A 106(C-1-P7)，/j 片 一 时，取(t - to) = A7；。Nb = aE(t -t2)-vatA lOb(d卜紂式中h.祕x水平转角管段的过渡段最大长度(潮：k水平转角管段循环工作状态下的过渡段长度 W；C-上壤横向压缩反力系数/ m3)： K一一弯头的柔性系数：%弯头的计算曲率半径(wih e转角管段的折角(弧度A lb弯头横截而的惯性矩(m4)： L一一直管横截而的惯性矩(m4)； A 弯头的尺寸系数；5 b弯头壁厚rbm弯头横截而的平均半径(曲

31、人 12水平转角管段弯头弯矩变化范围计算1水平转角管段的讣算臂长和平均计算臂长bm应按2&下列方法确左：当时，取Icf=c2 = U：当H沁沁时，取lcf = lt 1 l2设计布宜的转角管段两侧臂长(斯)。2 弯头的弯矩变化范用按下列公式计算： 胚 _ q 问(r, 一。) 10 人8(0/ 2)( f 2.2)式中m转角管段的弯矩变花范m(N-m)o1. 3水平转角管段弯头的升温轴向力计算应符合下列规泄：1水平转角管段的讣算臂长Uf. U2和平均计算臂长bE应下列方法确宦：山详刃毛.max 时，取 f=U2=Jt.mixJ 当时，取 fcf = U.mix 12=12；当h.mcm却时取U

32、l = ll 12=2：(C.1.3-1)式中 If. f2设计布置的转角管段两侧臂长*人 2弯头的轴向力应按下列公式计算：.当计算臂长If = Ic2 = lm时“ _ (1 + 5 )问(/, 一山) 106 -1 /2代爲(1.3-2)当计算臂长时2)(C.f.3-5)0 =唧彳4(“ 一心).仔(M JB = (l + Cw)6A(/1-ro).lO6-y=i+Cw+Bu”24-2 一 -1(C.f.3-9)(CU3/r I/式中箸头两侧计算臂长相等时的轴向力(N)； NI-弯头两侧计算臂长不等时，hi侧的轴向力(Nh N2弯头两侧讣算臂长不等时，Zo :侧的轴向力(N)。CL2直埋竖

33、向转角管段计算C.2.I竖向转角管段分为两类，一类为弯头在下(曲率中心在 上几英内力计算与水平转角管段相同，应按本规程第靑规主 进行，丄壤压缩反力系数取较大值匚另一类为弯头在上(曲率中 心在下)，弯头两侧管道所受丄壤压力近似等于顶起的丄体重力， 不随位移的增加而增大，计算方法应按本右规定进行。C.2.2 竖向转角管段的过渡段长度及变形段长度如应按下 列公式计算：辟詁FZ16/g52(0/2)(2.2-2)(2.2-3)(2.2-4)（0.5丁）爲3心+刚.0(/“/人)N$按下式计算：N、= aEt, 一 山）一 9A 106（C.2=式中 kd竖向转角管段臂长为过渡段长度头时的变形段长度 M

34、：9一一上压力，取变形段管顶平均覆土重（N/m）：用迭卩可ac. 22竖向转角管段示累图停止込I m过渡段长度在变形段长度趾1确泄后用下式计算：C. 2. 3当竖向转角管段臂长K It（图G 2.刃时，变形段长 度如(C2.2-6) 2. 3长度如应按下列公式计算：当竖向转角管段骨长XT。（图22时，变形段31应按下列公式计算:6亡 厲05-0(0/2)仏酗-GW-0.5FP/、仪(0 -?1+G|(53f=3仃+曲(/)33勃M值可用迭代法解岀(讣算精度2%).24竖向转角管段的计算变形长度Z。a应按下列方法确左: 当恃臥寸，取3=險；当X氐时，取fCd=fi2. 5竖向转角管段弯头的弯矩变

35、化范围、轴向力和横向位移 应按下列公式计算：MT/2Plcd(C.2.5-2)(C.2.5-1)2如0/2) p/4 lcd+3KRcIp/Ib)a = 一一- (C.2.5-2)72% J + KR0IJ1J式中m-弯头的弯矩变化范ffl(N-m)：N弯头的升温轴向力(N)；a直管臂弯头端的横向位移(椚)。3弯头参数C. 3. I光滑弯头的汁算曲率半径等于弯头的实际曲率半径，即:r=h(C 3 1)C. 3. Z焊制弯头的计算曲率半径，依焊制弯头的结构形式，应 按下列方法确左(图3. 2)：32图C. 3.2焊制弯头结构形式()草斜接st3)“)对于单斜接缝焊制弯头：Rc=rbm 3. 2-

36、1)对于稀缝焊制弯头，即Trbm(l+t9a 时： Rc=rbm(l+tga )/2 32-2)对于密缝焊制弯头，即Trbm(l+tfla 时：R=(T X cia )/2 32-3)式中t-焊制弯头扇形节中心线长度(曲人a 焊制弯头扇形节夹角之半。3. 3光滑弯头的柔性系数应按下式计算：K=f65/ A3. 30式中 入弯头的尺寸系数。入=ltc83.3. 4焊制弯头的柔性系数应按下式计算： 3. 4)K=f.52/A s心33附录D可选择的焊制三通加固方案p. o. 1焊制三通加固方案的适用范弗应为：管径小于或等于PNSGG：主管相对壁厚仏/9N）大于或 等于1. 6%：内压小于或等于f4MPa