城污水处理厂计算说明书

1、城市污水处理厂计算说明书、 城 市水质水量的确定1、污水设计流量的水量的确定城镇污水量包括生活水量和工业生产废水量， 地下水水位较低的地区还应考 虑底下水渗入量。 污水设计流量和城市规划年限、 发展规模有关， 是城镇污水管 道系统和污水处理厂设计的基本参数。（1）生活污水量Q1=78000m3/d（2）工业生产废水量Q2=64000m3/d（3）地下水渗入量地下水渗入量可按生活污水量的 10% 20%计算，根据实际情况取地下水渗入量按生活污水量的 15%Q3=0.15Q1=780000.15=11700 m3/d污水设计流量为：Q=Q1+Q2+Q3=153700 m3/d设计流量取 15500

2、0 m3/d2、污水水量变化系数的确定总变化系数 KZ 与平均流量之间的关系式为：2.72.7KKz Q0.113 0.11 1.1914200 103864003、污水设计最大流量Qmax=(Q1+Q2)KZ+Q3=( 78000+64000)1.19+780000.15=180680 m3/d4、污水进水水质的确定1）生活污水水质 BOD5=250mg/l; CODcr=350 mg/lSS=200 mg/l;TN=50 mg/lTP=8 mg/l2）工业废水水质其中食品加工类废水水质占总的工业废水 40%,水质为：BOD5=600mg/l; CODcr=800mg/lSS=350mg/l

3、;TN=50 mg/lTP=8 mg/l 电子加工类废水水质占总工业废水的 60%,水质为： BOD5=150mg/l; CODcr=300 mg/lSS=180 mg/l;TN=20 mg/lTP=4 mg/l 加权平均得污水厂的进水水质为：250 78000 600 64000 0.4 150 64000 0.6BOD5 浓度78000 64000 14976264 mg / l350 78000 800 64000 0.4 300 64000 0.6CODcr 浓度78000 64000 14976386mg / l200 78000 350 64000 0.4 180 64000 0.

4、6SS 浓度78000 64000 14976204mg / l50 78000 50 64000 0.4 20 64000 0.6TN 浓度 78000 64000 14976 38.7mg / l8 78000 8 64000 0.4 4 64000 0.6TP 浓度78000 64000 149766.3mg / l5、出水水质的确定污水处理厂出水执行 城镇污水处理厂污染物排放标准( GB189182002) 的一级标准 B 类和 污水综合排放标准( GB897896) 的一级标 准。 城镇污水处理厂污染物排放标准 (GB189182002) 的一级标准 B 类： BOD5=20mg/l

5、; CODcr=80mg/lSS=20mg/l; TN=20mg/l氨氮 =8mg/l； TP=1.5 mg/l 污水综合排放标准( GB8978 96) 的一级标准：BOD5=20mg/l; CODcr=60mg/lSS=20mg/l；氨氮 =15mg/lTP=0.5mg/l 加权平均后得出水水质排放得：BOD5=20mg/l; CODcr=71mg/lSS=20mg/l; TN=20mg/l氨氮 =11mg/l； TP=1.0 mg/l、城市污水处理厂各个水处理构筑物的计算1、粗格栅最大设计流量 Qmax 2.1m3 /s ；总变化系数 Kz 1.191）栅条的间隙数（ n）栅条间隙宽度设

6、栅 前水 深 h 0.4m , 过 栅流 速 v 0.9m/ s , b 60mm 0.06m , 格栅倾角75obhv2.1 sin 75o0.06 0.4 0.995.5 取 96 个2）栅槽宽度设栅条宽度 s 0.02ms(n 1) bn 0.02(96 1) 0.06 967.61(m)采用 GLGS1700型机械格栅 5 台用一台备用B 1700mm 1.7m3）进水渠道渐宽部分的长度设进水渠道宽 B1 1.5m ,其渐宽部分展开角度 1o20ol1B B12tg 11.7 1.52tg 20o0.27m（4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分的长度l1l2 1 0.135m22（5）通

7、过格栅的水头损失：设栅条断面为锐边矩形断面h1bsb22v1 sin k2g0.06 0.020.64 0.061 0.9 sin 75o2 9.83 0.14m（6）栅后槽总高度设栅前超高 h2 为 0.3mH h h1 h2 0.4 0.14 0.3 0.84m 0.85m（7）栅槽总长度L l1 l2 1.0 0.5 H 1 0.27 0.135 1.5 h h1 2.1mtg 1 tg 1（8）每日栅渣量在 60mm 的情况下 ,设栅渣量为每 1000m3 污水产0.01m3每日栅渣量W QmaxW1 86400 2.1 0.01 86400 1.5m3 /d 0.2m3/dK z 1

8、000 1.19 1000采用机械清渣2、细格栅最大设计流量 Qmax 2.1m3 / s ；总变化系数 K z 1.191）条的间隙数（ n）设栅 前水 深 h 0.6m , 过 栅流速 v 0.9m/ s , 栅条 间 隙宽度20mm 0.02m, 格栅倾角75on Qmax sin 2.1 sin 75o 191 个n bhv 0.02 0.6 0.9 191 个2）栅槽宽度设栅条宽度 s 0.01B s（n 1） bn 0.01 （191 1） 0.02 191 5.72m采用 GLGS1460型机械格栅 4 台用一台备用B 1.46m3）进水渠道渐宽部分的长度设进水渠道宽 B1 1.

9、5m ,其渐宽部分展开角度 1 20oB B12tg 11.46 1.32tg 20o0.22m（4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分的长度l1l2 1 0.11m2（5）通过格栅的水头损失：设栅条断面为锐边矩形断面1002v43ssin 75o 3 0.11mb 2g0.02 2 9.86）栅后槽总高度设栅前超高 h2 为 0.3mh h1 h2 0.60.11 0.3 1.01m7）栅槽总长度L l1l2 1.0 0.5（8）0.04m3每日栅渣量每日栅渣量H 1h h11 0.22 0.11 1.5 1 2.1mtg 1tg 1在 20mm 的情况下 ,设栅渣量为每 1000m3 污水产W

10、QmaxW1 86400K z 10002.1 0.04 86400 6.1m3 /d 0.2m3/d1.19 1000采用机械清渣3、曝气沉砂池的计算1）池子总有效容积（ V ）则 V Qmaxt 602.1设最大设计流量时流行时间 t=2min ，2 60 252 m32）水流断面面积（ A ）设最大设计流量时水平流速v1 0.1m/ s ，3）Q 2.1则 A Qmax 2.1 21 0.1m2v1池总宽度（ B）设设计有效水深 h2 2.5m ，则 B A 21 8.4h2 2.54）每格池子宽度（ b）bBn沉砂池设 3 格宽深比5）池长vLA8.4 2.8 m3b 1.12 符合要

11、求h2L)25212 m216）每小时所需空气量设 d 0.2m3 / m2每 m3污水的空气量q dQmax 3600 0.2 2.1 3600 1512 m3 /h7)沉砂槽几何尺寸确定设沉砂槽底宽 0.5m，沉砂槽斜壁与水平面的夹角为60o ，沉砂槽高度h3 0.4m ，沉砂槽槽口宽为： b1 2 0.4ctg60o 0.5 0.96 m沉砂槽容积为： V18)沉砂槽所需容积沉砂槽所需容积为：0.5 0.9620.4 123.5 m3设贮砂时间 T=2d，QmaxT 86400K z 1069.15 m3每个沉砂槽所需容积V 3 3 V03.05 m3 3.5m3039)池子总高 设池底

12、坡度为 0.06，坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度为：h4 0.062.8 0.9620.05520.06 m设超高 h10.3m池子总高H h1 h2h3 h40.3 2.5 0.4 0.06 3.26 m10)排砂方法采用吸砂机排砂。4、平流式沉淀池1) 池子总表面积 设表面水力负荷 q 2m3 / m2 gh 。池子总表面积为： A Qmax 3764.15m2q2) 沉淀部分的有效水深 设池子沉淀时间 t 1.5h ， 有效水深： h2 q t 2 1.5 3m3) 沉淀部分有效容积V Qmaxt 7528.3 1.5 11292.5 m34) 池长 设最大设计流量时水平流速 v 7mm

13、/ s ， 沉淀池的长度： L 3.6vt 3.6 7 1.5 37.8 m5)6)7)长深比为 L 37.812.6 符合要求3h2池子总宽度A 3764.15 B 99.58 mL 37.8 池子个数(或分格数) 设 14 个池子， 每个池子宽为： b B 7.1m14 长宽比为 37.8 5.32 4.0 符合要求7.1 污泥部分所需容积 设 T=4h(机械排泥) SS 去除率为 50%，污泥含水率为 95%V Qmax C0 C1 T 86400 100VKZ 100 P0642.1 204 50% 10 6 86400 1002451.84m31.19 1.0 100 95每个池子污

14、泥部分所需容积为： V 511.484 3.7m38)污泥斗容积污泥底斗容积采用 500mm 500mm ，上口采用 7100mm 7100mm，污泥斜壁与水平面的夹角为 45o ，污泥斗的高度：h47100 5001000 1000 tg 45o 3.3m9)213 4 1 污泥斗以上梯形部分污泥容积 设池底坡度为 0.01，梯形部分高度V1 h4 f1 f2 f1 f213 3.3 7.12 0.52 7.1 0.5 59.6m3h437.8 0.3 7.1 0.01 0.31m污泥斗以上部分污泥容积l1 l22h4 b37.8 7.1 0.31 7.1 49.41m3210)污泥斗和梯形

15、部分污泥容积33V1 V2 59.6 49.4 109m3 3.7m311)池子总高度设超高 h1 0.3m ，缓冲层高度 h2 0.5mH h1 h2 h3 h4 0.3 3 0.5 3.3 0.31 7.4m（12）堰口长度计算采用堰口负荷为 250m3 / m?d ，则堰口长度为 L2 180680 52m 2 14 250仅池宽 7.1m 不够，增加 4 根宽 30 两侧收水的集水支渠，则每根支渠 长度为：52 7.1 0.3 4l1 5.5m85、 A2/O 工艺城市污水设计流量 Qmax=2.1 ， KZ 1.19 ，一级出水 COD 386mg /lBOD5 264mg /l ,

16、SS 102mg/l ,TN38.7mg / l ,TP 6.3mg / l ,水温10 : 35oCBOD5 20mg / l , SS 20mg/l , TN10mg /l , TP 1mg/l ,氨氮6mg/l首先判断是否可采用A2/O法COD3869.978TN38.7TP6.3 0.0240.06符合条件BOD5264（1）设计参数计算水力停留时间HRTt 12h要求二级出水 BOD5 污泥负荷Ns 0.16kgBOD 5 /(kgMLSS?d) 回流污泥浓度 Xr 10000mg/ l 污泥总回流比 60%,其中 10%回流至厌氧池， 90%回流到缺氧池 曝气池混合液浓度 X R

17、Xr0.6 104 3750mg/l 3.75kg /m31 R r 1 0.6 回流比TN 去除率TNTN0 TNeTN038.7 1038.7100%74%RNTN74%TN1 74%100% 285%有效容积V Qt 2.1 12 3600 90720m3池有效深度H 1 5m曝气池有效面积90720 18144m25分四组，每组有效面积4总 4536m2设 6 廊道曝气池，廊宽9米单组曝气池长度l1 5Sb4536 89m69各段停留时间A1 : A2 :O1:1: 4厌氧池t12h缺氧池t22h好氧池t38h3) 剩余污泥量W a L0 Le QbVXvS0 Se Q 0.5降解 B

18、OD5 生成污泥量W1a L0 Le Q0.55 0.264 0.02 180680 20375.8kg / d1.19源呼吸分解泥量Xv fx 0.75 3.75 2.8125kg / m3W2 bvXv 0.05 90720 2.8125 12757.5kg /d 不可生物降解和惰性悬浮物（ NVSS），该部分占总 TSS 的约 50% W3 S0 Se Q 50%1806800.102 0.02 50% 6225.11kg / d1.19 剩余污泥量W W1 W2 W313843.41kg /d每日生成活性污泥量Xw W1 W2 7618.3kg / d 湿污泥量（剩余污泥含水率）QsW

19、1 p 100013843.411 0.992 100031730.4m3 / dXvVW 泥龄18.5d2.8125 90720 18.43d13843.424）校核氮磷负荷， kgTN / kgMLSSgd好氧段总氮负荷QgTN0XV好180680 38.7 g3750 60480（符合要求）厌氧段总磷负荷QgTP0180680 6.30.04 kgTN / kgMLSS gdXV厌3750 30240（符合要求） 碱度 校核每 氧 化 1mgNH 3 N 需消耗 碱 度 7.14 mg ；每还 原1mgNO 3 N产生碱度 3.57mg ；去除1mgBOD5产生碱度 0.1mg剩余碱度

20、SALK 1 =进水碱度硝化消耗碱度 +反硝化产生碱度 +去除 BOD5 产生 碱度假设生物污泥中含氮量以 12.4%计，则每日用于合成的总氮 0.124 7618.3 944.7 kg /d944.7 1000即，进水总氮中有 944.7 1000 5.2 mg /l 用于合成180680被氧化的 NH 3 N =进水总氮出水总氮量用于合成的总氮量= 38.7 6 5.2 27.5 mg / l所需脱硝量 38.7 10 5.2 23.5 mg / l需还原的硝酸盐氮量 NT 180680 23.5 4245.98 mg/ lT 1000将各值代入：剩余碱度 SALK 1 280 7.14

21、27.5 3.57 23.5 0.1 264 20191.95 100mg / l可维持 PH 7.2b8.51.9 满足 b 1:2h4.5hl9010 满足 l 5:10b9b取超高为 1.0m ，则反应池总高 H 5 1.0 6.0m5) 反应池进、出水系统计算 进水管单组反应池进水管设计流量 Q1 Q 180680 0.525 m/s 1 4 4 86400管道流速 v 2.5m / s管道过水断面积 A Q1 0.525 0.21m2V 2.5管径 d 4A 4 0.21 0.52m取进水管管径 DN 600mm 回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量2.13QR厌0.60.10.0

22、315m3 /s4QR缺0.60.92.10.2835m3 /s4管道流速 V1 2.0m/ s；V2 1.5m/s取回流污泥管管径 D1 450mm ； D2 150mm 进水管反应池进水孔尺寸：进水孔过流量 Q2 1 0.06R Q 1.06 0.525 0.5565 m3/s 24孔口流速 v 0.6m/ s孔口过水断面积 A Q2 0.5565 0.9275m2V 0.6孔口尺寸取为 1m 1m进水井平面尺寸取为 2.4m 2.4m 出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算：3Q3 1.86bH 2其中Q3 1 R R内 Q 1 0.6 2.85 0.525 2.34m3 /s3 内 4b

23、堰宽取 8m2Q3 3堰上水头 H1.86b22.34 30.29m出水孔过流量 Q4 Q332.34m3 /s孔口过水断面积 A孔口尺寸取为 3.0m 出水井平面尺寸取为 出水管QV1.0m4.0m 3.0m2.34 3.9m20.61.6反应池出水管设计流量 Q5 2.34 1.61.62.85 0.84m3 /s管道流速 v 0.3m/ s管道过水断面 d0.59m1.86 8管径 D 600mm6）曝气系统设计计算 设计需氧量 AORAOR=去除 BOD5 需氧量剩余污泥中 BODu 氧当量 +NH3-N 硝化需氧量 剩余污泥中 NH3-N 的氧当量反硝化脱氮产氧量碳化需氧量Q S0

24、SD10.23 5 1.42Px1e10000.23 51e180680 264 20硝化需氧量1.42 7618.3 53695.2 kgO2 /dD2 4.6Q N0 Ne4.6 12.4% Px4.6 180680 38.7 10 10 3 4.6 12.4% 7618.3 19507.9 kgO2 /d反硝化脱氮产生的氧量NT 的计算每氧化 1mgNH3-N 需消耗碱度 7.14mg每还原 1mgNO3-N 产生碱度 3.57mg 去除 1mgBOD5 产生的碱度 0.1mg 剩余碱度 SALK = 进水碱度 -硝化消耗碱度 +反硝化产生碱度 +去除 BOD5 产生的 碱度假设生物污泥

25、中含氮量以 12.4%计 ,则每日用于合成的总氮 = 0.124 7618.3 944.7kg / d944.7 1000 即进水总氮中有 =5.23mg / l180680用与合成被氧化的 NH3-N= 进水总氮出水总氮量用于合成的总氮量38.7 10 5.23 23.47 mg / l所需脱硝量37.8 10 5.23 23.47mg / l需还原的硝酸盐氮量NT180680 23.4710004240.56mg / l则反硝化脱氮产生的氧量D3 2.86 4240.56 12128kgO2 /d总需氧量AOR D1 D2 D3 61075.1kgO2 /d2544.8kgO2 / h最大

26、需氧量与平均需氧量之比为 1:4则 AORmax=1.4R= 3562.7 kgO2 /d去除每 1kgBOD5 需氧量AOR 61075.1Q S0 S 180680 0.264 0.021.39 kgO2 / kgBOD5 标准需氧量 采用鼓风曝气，微孔曝气器敷设于池底，距池底 0.5m，淹没深度 4.5m，氧转 移效率 EA =20%,计算温度 T=25%,将实际需氧量 AOR 换算成标准状态下需氧量 SORAORgCS 20SOR S 20 T 20CsmT CL 1.024 T 20式中 : -气压调整系数 =所在地区实际气压 /一个标准大气压 工程所在地区实际大气压为 0.9121

27、05Pa =0.912105/1.013 105 =0.909CL -曝气池平均溶解氧 ,取 2mg/L查得溶解氧饱和度 Cs(20)=9.17mg/LCs(25)=8.38mg/L 空气扩散气出口处绝对压为：5 3 5Pb 1.013 105 9.8 103 4.5 1.454 105 pa空气离开好氧反应池时氧的百分比Qt21 1 EA79 211 EA100% 17.54%好氧反应池中平均溶解氧饱和度Csm 25Cs 25PbQt52.066 105 428.381.454 105 17.542.066 105429.39 mg/l标准需氧量为SOR61075.1 9.170.82 0.

28、95 0.909 9.39 2 1.024 25 2074885.2 kgO2 / d 3120.2 kgO2 / h相应最大时标准需氧量好氧反应池平均供气量SORmax 1.4SOR 4368.3 kgO2 /hGS SOR 100 3210.2 100 52003.3 m3 /hS 0.3EA0.3 20最大时供气量GSmax 1.4GS 1.4 52003.3 72804.62 m3 / h 所需空气压力 p（相对压力）p h1 h2 h3 h4 h式中： h1+ h2供风管道沿程与局部阻力之和取 h1+ h2 =0.2mh3 曝气器淹没水头 h3 =3.8mh4 曝气器阻力 h4 =0

29、.4m h 富集水头 h=0.5mp 0.2 3.8 0.4 0.5 4.9m 曝气器数量计算 （以单组反应池计算） 提供氧能力计算所需曝气器数量SORmaxn124qc采用微孔曝气器，参照有关手册，工作水深 4.3m，在供风量 3m3/（h个 ）时，曝 气器氧利用率 EA =20%，服务面积 0.5m24368.37800.5个4 0.14 以微孔曝气器服务面积进行校核：F 90 9 3 h1 7800.50.31m3 0.75m3符合要求 供风管道计算供风干管采用环状布置流量 QS14 72804.62 18201.16 m3/h 5.0 m3/s流速管径0.56m3.14 20GSmax

30、2 Smax45取干管管径为 DN 600mm单侧供气（向单侧廊道供气）支管 QS单 1Gmax 4505.3m3 /h 1.25m3 / s S单 4 4 流量 v 13.68m / s 取支管管径为 DN 200mm双侧供气（向两侧廊道供气）支管 流量 QS双 2 Gmax 2.5m3 / s44 流速 v 11.84m / s 取支管管径 DN 300mm（7）厌氧池设备选择缺氧池设导流墙， 将厌氧池分成 3格，每格设潜水搅拌机 1 台，所需功率按 5W/ m3 池容计算 厌氧池有效容积 V缺 90 9 5 4050m3混合全池污水所需功率为 5 4050 20250 W（8）污泥回流设

31、备污泥回流比 R 60%污泥回流量 QR RQ 0.6 180680 108408 m3/ d 4517 m3/ h设回流污泥泵房一座（9）混合液回流设备 混合液回流泵混合液回流比 R内 285%污泥回流量 QR R内Q 514938 m3/d 21455.75 m3/h 混合液回流管 回流混合液由出水井重力流至混合液回流泵房， 经潜污泵提升后送至缺氧 段首端。混合液回流管设计流量 Q6 R内 Q 2.85 2.1 1.49 m3 /s6 内 4 4 泵房进水管设计流速采用 v 4m/s 管径d 4A0.68m取泵房进水管径 DN 700mm泵房压力出水总管设计流量 Q7 Q6 1.49 m3

32、 / s 设计流速采用 v 6m/s6、辐流式二沉池曝气池悬浮固体浓度 度达到 Xr=10000mg/l 1)沉淀部分水面面积X=3750mg/l ，表面负荷2)3)污泥回流比 R=60%，二沉池底流浓1.0m3 / m2gh ，采用 6 座辐流式沉淀FQmaxnq池子直径2.1 36006 1.01260m2D 4F 40.06m校核固体负荷取 D=40m24 1 R Q0X24 1 0.6 0.35 3600 3.7512602144 kg/ m gd4)澄清区高度 h2 ，设沉淀池沉淀时间 t 3.5hh2Q0tF qt 3.5m5)污泥区高度 h2 ，设污泥停留时间 2h2T 1 R

33、QX h2 2 24 X Xr F2 2 1 0.6 25833.3 3.751.49m24 3.75 10 12606）池边水深 h2h2 h2 h2 0.3 3.5 1.49 0.3 5.29m 5.3m7）污泥斗高 h4设污泥斗直径 D2 1.0m ，上口直径 D1 2.0m ，斗壁与水平夹角 60o则 h4D22 D2H 2Q2H12 2gB21H 1 tan60o 0.87m8)池总高二沉池拟采用单管吸泥机排泥，池底坡度取 0.0140 2.00.01 0.19m2池中心与池边落差h3超高 h1 0.3m故池总高 H h1 h2 h3 h49)a、=0.35.30.190.87=6.

34、66m 取 7m 进水系统计算 进水管的计算 Q单 Q 2.1 0.35m3 /s单 6 6进水管设计流量 Q进 Q单 1 R 0.35 1.6 0.56m3 /sb、管径 900mm；出水端槽宽B1vi =1.0m/s；0.40.91000i=9990.90.40.560.54m2取 5.2m 槽中流速取0.6m / s进水端水深H1QVB0.5620.6 0.60.78m出水端水深H220.562220.782 2 9.8 0.62 0.78 0.79m校核当水流增加 1 倍时 Q=0.56m3/s，v=0.8m/s槽宽 B1=0.9（ 0.56） 0.4=0.71m（取 0.8m）H1

35、Q 0.56 0.88mV1B1 0.8 0.8H2Q222gB21H10.8820.9m0.5622g 0.82 0.88取槽宽 B 0.8m，槽深 1.1m10）出水部分计算环形集水槽流量 q集Q单20.175m3 /s采用双侧集水环形集水槽计算取槽宽 b 1.0m，槽中流速 v 0.6m / s 槽终点水深 h4 q 0.175 0.292m4 Vb 0.6 1.0槽起点水深 hk 3 aq2 1.0 0.1725 0.146m kgb29.8 1.02h43 2 0.14620.29220.29220.474m校核当水流量增加 1倍时 q 0.35m3/s,v0.8m/ s0.63mq

36、 0.35 0.44m设计采用环形槽，槽水深为 0.6m ，集水槽高为 0.6 0.3 （11）采用辐射式集水槽取堰上负荷0.9mq 135m3 /m2 gdL QmaxL 135 n集水槽外径采用 12根宽 30 的集水槽两侧集水 则每根支渠长度为 L 223 7 3.14 0.3 12223mD 4m ，径 d=2m248m三、污泥构筑物的设计1、污泥量的确定与计算1）初沉池污泥量100 204 50% 155000103 100 95 103316.2m3 /dV 100c QV1 103 100 p2）二沉池污泥量 剩余污泥量干重 XT （kg/d ）XT W 13843.41kg / d3剩余污泥的体积量（湿泥量） V2（m/d ）XT3V2T1730.4m3 /d2 1 p 1000 剩余污泥浓缩后的体积量V2 100 p100 p11730.4100 99.2100 953276.8m3 / d所以，进入消化系统时 V V1 V3 593m3 /d2、气浮浓缩池剩余污泥量 1730.4m3/d，含水率 P=99.2%,水温 20,采用气浮浓缩不投加混 凝剂 ,使污泥浓度达到 4.8%可采用无回流加压溶气气浮（1）无回流加压气浮流程确定溶气比 ,用全部污泥加压溶气 ,溶气比为Aa Sa fp 1 SC0Aa由于 C0 较低,取 Aa 0.01,当