地下室顶板施工通道加固专项方案设计

1、目录一、工程概况： 2二、编制依据 2三、地下室顶板加固围 2四、车库顶板堆载情况与荷载分析： 3五、地下室顶板强度验算 3六、地下室顶板加固支撑验算 12七、钢管支撑加固搭设 24八、钢管加固支撑的检查 26九、施工安全注意措施 26附一：加固区域布置图 27一、工程概况：材料堆场、临时施工道路所在区域一层地下室围主梁为400*900mm、350*900mm，次梁为 200*850mm，200*800m,板厚 160mm，柱距 4.75m*4.95m，柱截面为 450*450mm，负一层 4.05m；二层地下室围为无梁楼盖，板厚 300mm, 柱距 7100*7300mm。二、编制依据1、编

2、制依据：（ 1）建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011（ 2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 JGJ130-2011（ 3） 建筑结构荷载规 （GB50009-2012） （4）九里晴川项目一标段结构施工图。三、地下室顶板加固围在施工过程中， 主要重载车辆为商砼车、 砖车及装饰等材料运输车辆。 须对地 下室顶板进行加固，具体加固区域详附图。在需要加固的区域按照 1m*1 m加密设 置支撑立杆，加固部位的支撑。在工程收尾阶段，根据现场实际情况，确保无重 载车辆通行方可拆除。为保证施工车辆行驶在钢管搭设区域，要求在地下室顶板 用车辆行驶通道标示行驶路线。在车辆进入地下室顶板入口，设置限速

3、、限重标识，由材料员、门卫严格控制进入顶板车辆重量(重量核定严格按照固定车辆和装载数量来把控)，对于超载的车辆一律不放行，每次放行一辆车通过，待卸完 料出场后，再放行下一辆车进入。加固围详见平面布置图附后。四、车库顶板堆载情况与荷载分析：1、材料荷载：材料堆放高度不超过 2 米，材料堆载荷载为 20KN/，低于地下室顶板承载力， 无需支撑。2、施工道路荷载：由于本工程场地狭窄， 施工通道设置在地下室顶板消防通道区域上， 在运输 车辆经过时，车辆荷载较大。施工场地荷载最大的车辆为商砼运输车、干拌砂浆罐。荷载参数为：混凝土罐车按装 12立方米车考虑，混凝土罐车自重约 15吨，12 立方米混 凝土按

4、 30 吨计，总计 45吨。砖车自重 15T，装载 25T，合计 40T;干拌砂浆罐：自重 3T, 罐装砂浆 35T, 合计 38T选取最大值 45T(450KN)五、地下室顶板强度验算( 一)顶板受力以下计算的计算依据为建筑结构荷载规 (GB50009-2012)bcx=btx+2s=0.6+2*0.18=0.96mbcy=bty+2s=0.2+2*0.18=0.56m车轮作用面的局部荷载 q=1.3*Q/( bcx* bcy)其中 Q为单个轮胎上的荷载，对本工程取 100KNq=1.3*Q/( bcx* bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2简支双向板的绝对最大

5、弯矩 Mxmax=0.1434*242*0.96*0.56=18.66KN mMymax=0.1176*242*0.96*0.56=15.3KN m取 Mmax=18.66 KN m跨中最大弯矩产生的等效均布荷载：由 Ly/Lx=1/1=1 ，查表得 =0.0368， =0.0368 Qe=18.66/0.0368*1 2=507KN/m2 所以车轮轮压荷载产生的等效均布荷载为 507KN/m2 （二）该工程按 1*1m 立杆间距对地下室顶板进行加固，通过以下计算复核一、示意图二、依据规建筑结构荷载规 GB50009-2012 混凝土结构设计规 GB50010-2010三、计算信息1. 几何参

6、数 计算跨度 : Lx = 1000 mm; Ly = 1000 mm 板厚 : h = 160 mm2. 材料信息 混凝土等级 : C30 fc=14.3N/mm 2 ft=1.43N/mm 2 ftk=2.01N/mmEc=3.00104N/mm2钢筋种类 : HRB500 fy = 300 N/mm 2 Es = 2.0 10 边界条件 （上端/ 下端/ 左端/右端）: 固定/ 固定/ 固定/ 固定 设计参数结构重要性系数 : o = 1.00泊松比: = 0.200 N/mm2 最小配筋率 : = 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离 : as = 20mm保护层厚度 : c =

7、20mm3.荷载信息 （ 均布荷载 ） 永久荷载分项系数 : G = 1.200 可变荷载分项系数 : Q = 1.400准永久值系数 : q = 1.000永久荷载标准值 : gk = 0.000kN/m 2可变荷载标准值 : qk = 507.000kN/m4.计算方法 : 弹性板四、计算参数 :1. 计算板的跨度 : Lo =1000 mm2. 计算板的有效高度 : ho = h-as=160-20=140 mm五、配筋计算 (lx/ly=1000/100=1.0002.000 所以按双向板计算 ):1. X 向底板钢筋1) 确定 X 向板底弯矩2Mx =表中系数 ( G* gk+ Q*

8、 qk)*Lo 2= (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.8 = 9.594 kN*m2) 确定计算系数 s = o*Mx/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*9.594 106/(1.00*14.3*1000*160*160)= 0.0263) 计算相对受压区高度 = 1 -sqrt(1- 2*s) = 1 -sqrt(1-2*0.026) = 0.0274) 计算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho* /fy = 1.000*14.3*1000*160*0.027/300 = 203mm2.Y 向底板钢筋1)

9、确定 Y 向板底弯矩My =表中系数 ( G* gk+ Q* qk)*Lo 2= (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.8= 9.594 kN*m2) 确定计算系数 s = o*Mx/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*9.594 106/(1.00*14.3*1000*160*160)= 0.0263) 计算相对受压区高度 = 1 -sqrt(1- 2*s) = 1 -sqrt(1-2*0.026) = 0.0274) 计算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho* /fy = 1.000*14.3*1000*160*

10、0.027/300= 203mm 23. X 向支座左边钢筋1)M确定左边支座弯矩ox = 表中系数 （G*gk+Q* qk）*Lo= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.8 = 23.304 kN*m2) 确定计算系数 s = o*Mx/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*23.304 106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.0643) 计算相对受压区高度 = 1 -sqrt(1- 2* s) = 1 -sqrt(1-2*0.064) = 0.4) 计算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*1

11、4.3*1000*160*0./300= 502mm4. X 向支座右边钢筋1)M确定右边支座弯矩ox = 表中系数 （G*gk+Q* qk）*Lo= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.8 = 23.304 kN*m2) 确定计算系数 s = o*Mx/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*23.304 106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.0643) 计算相对受压区高度 = 1 -sqrt(1- 2* s) = 1 -sqrt(1-2*0.064) = 0.4) 计算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho* /fy

12、= 1.000*14.3*1000*160*0./3002= 502mm 25. Y 向上边支座钢筋1)M确定上边支座弯矩oy = 表中系数 （G*gk+Q* qk）*Lo= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.8 = 23.304 kN*m2) 确定计算系数 s = o*Mx/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*23.304 106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.0643) 计算相对受压区高度 = 1 -sqrt(1- 2* s) = 1 -sqrt(1-2*0.064) = 0.4) 计算受拉钢筋面积As = 1*f

13、c*b*ho* /fy = 1.000*14.3*1000*1 60*0./3002= 502mm 26. Y 向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M oy = 表中系数 ( G*gk+Q* qk)*Lo= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.8= 23.304 kN*m2) 确定计算系数 s = o*Mx/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*23.304 106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.0643) 计算相对受压区高度 = 1 -sqrt(1- 2* s) = 1 -sqrt(1-2*0.064) = 0.4) 计

14、算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho* /fy = 1.000*14.3*1000*160*0./300= 502mm5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 502/(1000*180) = 0. 279%六、跨中挠度计算：Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1. 计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82 = 6.853 kN*mMq = Mgk+q*Mqk2= (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+1.000*507.000)*0

15、.82 = 6.853 kN*m2. 计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规式 8.1.3 3)= 6.853 10f max = f*(q gk+qqk)*Lo 4/B/(0.87*160*461) = 106.793 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率2 矩形截面积 : Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*180= 90000mm 2 te = As/Ate ( 混凝土规式 8.1.2 4)= 461/90000 = 0.512%3) 计算裂

16、缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 = 1.1 - 0.65*ftk/( te* sk) ( 混凝土规式 8.1.2 2)= 1.1-0.65*2.01/(0.512%*106.793) = -1.288 因为 不能小于最小值 0.2 ，所以取 = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 EE = Es/Ec = 2.0 104/3.00 10计算受弯构件挠度 = 6.6675) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面， f=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率 = As/(b*ho)= 461/(1000*160) = 0.288%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*

17、As*ho2/1.15 +0.2+6*E*/(1+ 3.5 f)( 混凝土规式8.2.3-1)522.0105*461*1602/1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.288%/(1+3.5*0.0) = 4.329 103 kN*m23. 计算受弯构件的长期刚度 B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 当 =0 时， =2.0 ( 混凝土规第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*( -1)+Mk)*Bs ( 混凝土规式 8.2.2)= 6.853/(6.853*(2.0- 1)+6.853)*4.329 103 32= 2.164

18、 103 kN*m243= 0.00127*(0.000+507.000)*0.84/2.164 103= 0.122mm5. 验算挠度挠度限值 fo=Lo/200=800/200=4.000mm fmax=0.122mm fo=4.000mm，满足规要求 !七、裂缝宽度验算 :1. 跨中 X 方向裂缝1) 计算荷载效应Mx =表中系数 ( gk+ qk)*Lo 2= (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.8 = 6.853 kN*m2) 带肋钢筋 ,所以取值 vi =1.03) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(

19、0.87*ho*As) ( 混凝土规式 8.1.3 3)=6.853106/(0.87*160*461)=106.793N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm 2 te=As/Ate ( 混凝土规式 8.1.2 4)=461/90000 = 0.0051因为 te=0.0051 0.01, 所以让 te=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1 - 0.65*ftk/( te* sk) ( 混凝土规式 8.1.2 2) =1.1-0.65*2./(0.0100*10

20、6.793)=-0.123因为 =-0.123 0.2, 所以让 =0.26) 计算单位面积钢筋根数 nn=1000/dist = 1000/170=57) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径 deq deq= ( ni *d i 2)/( ni *v i *di )=5*10*10/(5*1.0*10)=108) 计算最大裂缝宽度max=cr* *sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te) ( 混凝土规式 8.1.2 1)=2.1*0.200*106.793/2.0 105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.0265mm 0.30, 满足规要求2. 跨中 Y 方向裂缝1)

21、 计算荷载效应My =表中系数 ( gk+ qk)*Lo= (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.8= 6.853 kN*m2) 带肋钢筋 ,所以取值 vi =1.03) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sk=Mk/(0.87*ho*As) ( 混凝土规式 8.1.3 3) =6.853106/(0.87*160*461)=106.793N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm 2 te=As/Ate ( 混凝土规式 8.

22、1.2 4)=461/90000 = 0.0051因为 te=0.0051 0.01, 所以让 te=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1 - 0.65*ftk/( te* sk) ( 混凝土规式 8.1.2 2) =1.1-0.65*2./(0.0100*106.793)=-0.123因为 =-0.123 0.2, 所以让 =0.26) 计算单位面积钢筋根数 nn=1000/dist = 1000/170=57) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径 deqdeq= ( ni *di )/( ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108) 计算最大裂缝宽度

23、max=cr* *sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te) ( 混凝土规式 8.1.2 1)=2.1*0.200*106.793/2 .0 105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.0265mm 0.30, 满足规要求3. 支座上方向裂缝1) 计算荷载效应Moy =表中系数 ( gk+ qk)*Lo2= 0.0513*(0.000+507.000)*0.82= 16.646 kN*m2) 带肋钢筋 , 所以取值 vi=1.03) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) ( 混凝土规式 8.1.3 3) =16

24、.646106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate ( 混凝土规式 8.1.2 4)=461/90000 = 0.0051因为 te=0.0051 0.01, 所以让 te=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1 - 0.65*ftk/( te* sk) ( 混凝土规式 8.1.2 2) =1.1-0.65*2./(0.0100*259.397)=0.5966) 计算单位面积钢筋根数 nn=10

25、00/dist = 1000/170=57) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径 deqdeq= ( ni*di2)/( ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108) 计算最大裂缝宽度max=cr* *sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te) ( 混凝土规式 8.1.2 1)=2.1*0.596*259.397/2.0 105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1917mm 0.30, 满足规要求4. 支座下方向裂缝1) 计算荷载效应Moy =表中系数 ( gk+ qk)*Lo2= 0.0513*(0.000+507.000)*0.82= 16.64

26、6 kN*m2) 带肋钢筋 , 所以取值 vi=1.03) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) ( 混凝土规式 8.1.3 3) =16.646106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate ( 混凝土规式 8.1.2 4)=461/90000 = 0.0051因为 te=0.0051 0.01, 所以让 te=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数

27、 =1.1 - 0.65*ftk/( te* sk) ( 混凝土规式 8.1.2 2) =1.1-0.65*2./(0.0100*259.397)=0.5966) 计算单位面积钢筋根数 nn=1000/dist = 1000/170=57) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径 deqdeq= ( ni*di2)/( ni* vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108) 计算最大裂缝宽度max=cr* *sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te) ( 混凝土规式 8.1.2 1)=2.1*0.596*259.397/2.0 105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)

28、 =0.1917mm 0.30, 满足规要求5. 支座左方向裂缝1) 计算荷载效应Mox =表中系数 ( gk+ qk)*Lo2= 0.0513*(0.000+507.000)*0.82= 16.646 kN*m2) 带肋钢筋 , 所以取值 vi=1.03) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) ( 混凝土规式 8.1.3 3) =16.646106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000

29、mm2 te=As/Ate ( 混凝土规式 8.1.2 4)=461/90000 = 0.0051因为 te=0.0051 0.01, 所以让 te=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1 -0.65*ftk/ (te* sk) ( 混凝土规式 8.1.2 2) =1.1-0.65*2./(0.0100*259.397)=0.5966) 计算单位面积钢筋根数 nn=1000/dist = 1000/170=57) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径 deqdeq= ( ni*di2)/( ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108) 计算最大裂缝宽度max

30、=cr* *sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te) ( 混凝土规式 8.1.2 1)=2.1*0.596*259.397/2.0 105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 满足规要求6. 支座右方向裂缝1) 计算荷载效应Mox =表中系数 ( gk+ qk)*Lo2= 0.0513*(0.000+507.000)*0.82= 16.646 kN*m2) 带肋钢筋 , 所以取值 vi=1.03) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) ( 混凝土规式 8.1.3 3) =16.646

31、106/(0.87*160*461)=259.397N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate ( 混凝土规式 8.1.2 4)=461/90000 = 0.0051因为 te=0.0051 0.01, 所以让 te=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1 - 0.65*ftk/( te* sk) ( 混凝土规式 8.1.2 2) =1.1-0.65*2./(0.0100*259.397)=0.5966) 计算单位面积钢筋根数 nn=1000/d

32、ist = 1000/170=57) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径 deqdeq= ( ni*di2)/( ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108) 计算最大裂缝宽度max=cr* *sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te) ( 混凝土规式 8.1.2 1)=2.1*0.596*259.397/2.0 105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 满足规要求经过上面计算，可知在地下室顶板以下采用 1m*1m立杆间距进行支撑可以 满足要求，结构安全。只需进行钢管支撑架强度验算，如下所示。六、地下室顶板加固支撑验算第一部

33、分：车道位置加固1、一层地下室围：地下室顶板与梁加固：在行车道路围，宽度 6米，沿地下室 顶板，采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为 483.0 ，顶面设支承顶托，顶托 与结构接触面用 5070mm枋木。支架搭设高度为 3.9m，立杆的纵距 b=1m，立杆的 横距 l=1m ，立杆的步距 h=1m1.35；二层地下室围：地下室顶板及负一层底板加 固: 支架搭设高度为 3.2m/3.35m 宽度 6米，沿地下室顶板，采用满堂架加固，钢 管选用钢管类型为 483.0 ，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用 5070mm枋 木。地下室加固区域预留 2.5m宽通道，通往至各栋地下室通道，具体加固方式详 图

34、三。2 、加固钢管搭设图：K,LI 11i匕X匕=z1 :J%4Jr二11 11 /t31 171F 1r|-L -?1i1i :二7|(I!1 J!12I J-_ zIA14丁V47IJ1，!hi1r +)fc Jr=Lk d禮L1i *11L1 ,di *fcJJ1 t1_hf *1,Lk_(1 1L jLnlrrrrJKEI 二丄 m 一生i囂” 口一至：-MT菇“勞旦凹Jelm.2snL4m217ms32ID3351图二：3、立杆的稳定性计算（1）、轴向力计算：计算参数 :（考虑汽车及载物全部荷载通过楼板传递给支撑架； 同时结构的 自重仍由支架承受。再由支撑架将荷载传递给地基）进行支架

35、体系的核算。1）轴向力计算：钢筋混凝土自重 25.00kN/m3，施工活荷载 2.0kN/m2， 扣件计算折减系数取 1.0 由永久荷载效应控制的组合：Q=0.91.35 25.00 0.18+0.7 1.40 2.0= 0.9 (6.1+1.96)=7.25kN/m 2 轮压力：取为 100kNq=1.3*Q/( bcx*bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2计算单元按立杆 1.0m1.0m间距，考虑后轮两侧的一组轮胎由 4 根立杆承担受 力。则每根立杆竖向力为：(减去消防车和覆土)N=(242-53-7.25) 111/4=30.7KN 采用的钢管类型为 483

36、.0 。2) 不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值， N = 30.7kN ；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.59cm ；A 立杆净截面面积， A=4.241cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗 ),W=4.788cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm 2 ；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度， a=0.30m；h 最大步距， h=1.60m；l0 计算长度，取 1.600+2 0.300=2.200m； 由长细比，为 2200/16= ； 轴心受压立杆的稳定系数 , 由长细比 l0/i 查表得到 0.375

37、 ； 经计算得到 =30700/(0.375 424)=193.1KN/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !4、综上所述： 按施工道路 6m宽度搭设地下室加固支撑系统， 其长度及平面布置 图附后。立杆间距 10001000，纵向横向水平杆步距 1m-1.35m米，立杆底端设 置扫地杆，离底部不大于 200mm；钢顶撑采用 U型托撑与梁板顶紧， U 型托撑上 部安放木枋 5070，木枋紧贴结构梁板，托撑其螺杆伸出钢管顶部的使用长度 不得大于 200mm，设置架体纵横向垂直剪刀支撑间距 6 米一道，并在垂直剪刀支 撑顶部及底部设置水平剪刀支撑，所有钢管采用 483.0 。第二

38、部分：施工电梯 及砂浆罐堆场施工电梯加固：沿施工电梯及砂浆罐堆场投影区域( 4m宽*5m长)，采用满堂 架加固，钢管选用钢管类型为 483.0 ，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用 5070mm枋木。支架搭设高度为 3.9m/3.2m/3.35m ，立杆的纵距 b=0.6m，立杆的 横距 l=0.6m ，立杆的步距 h=1.10m 。计算依据：1、施工现场设施安全设计计算手册2、建筑地基基础设计规 GB50007-20113、混凝土结构设计规 GB50010-20104、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 JGJ 13020115、钢结构设计规 GB50017-20036、砌体结构设计规 GB

39、50003-20117、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程( JGJ215-2010) 8、施工升降机( GB/T 10054-2005)、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J吊笼形式双吊笼架设总高度 (m)94.8标准节长度 (m)1.508底笼长 (m)4.5底笼宽 (m)3标准节重 (kg)167对重重量 (kg)1300单个吊笼重 (kg)1460吊笼载重 (kg)2000外笼重 (kg)1480其他配件总重量 (kg)2002.楼板参数基础混凝土强度等级C30楼板长 (m)4楼板宽 (m)3楼板厚 (m)0.3楼板混凝土轴心抗压强度 fc(N/m

40、m 2)14.3楼板混凝土轴心抗拉强度 ft(N/mm2)1.43板中底部短向配筋HRB500 14200板边上部短向配筋HRB500 14200板中底部长向配筋HRB500 14200板边上部长向配筋HRB500 142003.荷载参数：施工荷载 (kN/m 2)1施工升降机动力系数 n1、基础承载计算导轨架重(共需 63节标准节，标准节重 167kg)： 167kg63=10521kg，施工升降机自重标准值：Pk=(1460 2+1480+13002+200+10521)+2000 2) 10/1000=217.21kN； 施工升降机自重：P=(1.2 (1460 2+1480+13002

41、+200+10521)+1.4 20002) 10/1000=268.652kN； P=nP=1268.652=268.652kN三、梁板下钢管结构验算支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度 h0(m)3.25支撑钢管类型483立杆纵向间距 la(m)0.6立杆纵向间距 lb(m)0.6立杆水平杆步距 h(m) ，顶部段、非顶部段0.6、 1.1剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数 12.5非顶部立杆计算长度系数 22.1可调托座承载力容许值 N (kN)30立杆抗压强度设计值 f(N/mm 2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(m)0.2立柱截面回转半径 i(mm)15.9立柱

42、截面面积 A(mm 2)424楼板均布荷载： q=P/(a c )=268.652/(4.5 3)=19.9kN/m2 a：施工电梯底笼长c：施工电梯底笼宽设梁板下 483mm钢管 0.6m0.6m 支承上部施工升降机荷重，混凝土结构 自重由结构自身承担，则：N=(NGK+1.4 NQK) la lb=(19.9+1.4 1)0.6 0.6=7.668kN1、可调托座承载力验算【N】=30 N=7.668kN 满足要求！2、立杆稳定性验算 顶部立杆段： =0l/i=k 1(h+2a)/i= 1 2.5 (0.6+2 0.2)/0.0159 =157.233 210满足要求！非顶部立杆段： =0

43、l/i=k 2h/i= 1 2.1 1.1/0.0159 =145.283 210 满足要求！顶部立杆段： 1=l0/i=k 1(h+2a)/i= 1.155 2.5(0.6+2 0.2)/0.0159 =181.604 非顶部立杆段： 2=l0/i=k 2h/i= 1.155 2.1 1.1/0.0159 =167.802 取=181.604， 查规JGJ130-2011附表A.0.6，取 =0.218 f N/( A)= 7668(/ 0.218 424)=82.958N/mm2 f205N/mm2 满足要求！梁板下的钢管结构满足要求！配筋如下图所示：配筋示意图支撑如下图所示：第三部分：

44、1#楼副楼顶板钢筋房加固1#楼副楼顶板钢筋房加固： 沿钢筋原材料堆场投影区域， 采用满堂架加固， 钢 管选用钢管类型为 483.0 ，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用 5070mm枋 木。支架搭设高度为 3.9m，立杆的纵距 b=0.6m，立杆的横距 l=0.6m ，立杆的步 距 h=1.10m 。1、本工程由于钢筋加工棚设置于地下车库钢筋混凝土顶板之上 为了保证楼板在钢筋活荷载作用下不发生过大的结构变形而造成结 构损伤所以必须采取结构支撑加固处理。 钢筋加工场荷载较大所以钢 筋原材料堆场楼面共设置计 5 条地垄墙其间距为 1.9m ；垄墙共计长 度为 10m 由十个立柱按间距 1.1m 分

45、布，见附图二图二2. 位于地下室顶板处钢筋原材料堆场荷载计算：施工现场所进 9m 长的钢筋原材料一般每捆最大重量为 3 吨 (约 30KN)在 1.1m 宽的立柱槽口一、二层各放三捆，第三层放两捆，按 要求最大不超过三层且总计为 8 捆进行计算，则在钢筋原材堆场 (1.9m 长度 1.1m 宽度)围荷载：N=(3091.98)(1.91.1)=24.2 KN/ 3、钢筋堆场地下车库顶板脚手架加固 考虑到在施工作业过程中产生动荷载对楼板的影响， 为了施工安 全，在钢筋堆场地垄墙对应之下的地下车库搭设钢管脚手架进行。 偏 于安全考虑不计算梁板的承载能力， 只考虑支撑钢管的承载能力， 按 65KN/

46、m 2计算。现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、 横向间距均按600mm 设置，水平杆步距为 1100mm 。详下图：根据建筑施工计算手册第二版表 817( 420 页)得知每根 ?483.0 的钢管立杆容许荷载 N26.8kN ；计算单元为 (1.8m 1.8m 3.24m2)共计 9 根立杆如下图所示：计算单元每根立杆的实际承载力N24.2kN3.24m 298.7kNN 26.8kN 满足要求。计算支撑架的受压应力及稳定性：1、根据荷载 24.2kN/m 2，每根立杆承受的荷载为N=0.60.6 24200N/m 2=8712N2 、钢管面积： A=424mm 23、立杆的受压应力为： =

47、N/A=8712/424=20.55N/mm 24、立杆受压稳定性： =N/ Af长细比=L/i钢管回转半径查表 i=15.8 建筑施工手册 1表 5-17=1500/15.8 94.94按 =95查轴心受压杆的稳定系数 =0.626 建筑施工手册 1 表 5-18=8712/0.626 424=32.8N/mm 2 f=205.00N/mm2 （钢管立杆 抗压强度设计值）满足要求。七、钢管支撑加固搭设1、工艺流程定距定位纵向扫地杆立杆 横向扫地杆第一步小横杆与立杆扣紧 安第一步大横杆与各立杆扣紧安第二步小横杆安第二步大横杆安装顶托 和木枋调整顶托加设剪刀撑。2、构造要求1）脚手架构架按照上述

48、方案要求， 对施工运输通道、 钢筋原材堆放区、 施工电梯及砂浆罐现浇梁板底的支撑进行搭设，实际搭设时根据搭设高度进行选择。2）纵横向水平杆纵向水平杆应连续设置不间断； 纵向水平杆的对接扣件应交错布置， 两根相 邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨； 横向水平杆单根长度 6 米。不同步 或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最 近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3 。纵向搭接使用对接扣件连接，纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。3）立杆每根立杆底部应设置厚度不小于 20mm的木垫板。 脚手架立杆必须设置纵、 横向扫地杆。 纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座 上皮不大于 200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地 杆下方的立杆上。地下室顶板的顶撑加固立杆与负一层现浇板顶撑加固的立杆必 须在同一立面位置，采取上下两层地下室放线定位，保证上、下层的立杆同心。 钢管立杆顶部应采可调节 U 型托，且其螺杆伸出钢管顶