土木工程毕业设计计算书

1、毕业设计(论文)计算书设计资料：1、场地：南昌地区，建筑控制线范围式66mX36m,建筑控制高度为15m.2、地质条件：(自上而下土层分布)(1) 、杂填土约0. 5m,fk=80 kPa；(2) 、粘土层约 3. 0m, 仇二220 kPa； 1讦0. 5,(3) 、中粗砂层约10m,f250 kPa；干作业成孔灌注桩桩端极限阻力标准值：qrfOOO kPa；桩侧极限阻力标准值可参照建筑桩基技术规范选用。(4) 、岩层,fk=450 kPa；采用桩基时，桩端极限阻力标准值：qF4000 kPa； 桩侧极限阻力标准值可参照建筑桩基技术规范选用3、地下水位见于地表以下8m处。4、结构类型：钢筋混

2、凝土框架结构5、选用材料：基础混凝土采用C30梁、柱混凝土采用C30 (f =14. 3N/mm: ft=l. 43 N/mm2)钢筋采用：dN12mm时,II级钢筋(HRB335) (fy=300 N/mm:)d12mm时，I级钢筋(HPB235) (fy二210 N/mm2)6、结构计算依据及有关参考文献：1、房屋建筑学及结构力学教材；2、“结构设计原理”及”地基基础”教材；3、“建筑结构荷载规范(GB50009-2001)；4、“碗结构设计规范”(GB50010-2002)及相应的教材；5、“建筑地基基础设计规范”(GB50007-2002)及相应的教材；6、“建筑桩基技术规范(JGJ9

3、4-94)及相应的教材；7、“建筑抗震设计规范”(GB50011-2001)及相应的教材；8、“混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图”03G101 制图；9、简明建筑结构设计手册或静力结构计算手册；10、建筑设计资料集及结构设计资料集；11、宿舍建筑设计规范JGJ 36-200512、民用建筑设计通则、建筑防火设计规范等13、中小学校建筑设计规范GBJ 9986 标准层框架平而图边跨梁（AC跨）由h= （1/8-1/12）1= （1/8-1/12） X6600mm1. 梁、柱、板尺寸：（取第8轴线框架进行结构计算）取得 h二600mmb二240mm中间悬臂梁（CD跨）h二400m

4、m,b二240mm纵向连梁（A,C轴线）h二600mm,b=240mm悬臂处连梁（D轴线）h=400mm,b二240mm板:厕所楼而板h二90mm其他楼而板h二120mm柱:边柱（A, E轴线）b Xh二350mm X450mm中柱（C, D轴线）b X h=350mm X 450mm梁:屋顶框架布置图2. 梁柱刚度计算：根据地质质料，确定基础顶面离室外地而为600mm,由此得底层柱高3. 6+0. 45+0. 6=4. 65m (室内外高差450mm),梁截而惯性矩考虑现浇板作用， 在设计中，一边有楼板1=1. 5Ir,两边有楼板I=2Ir(Ir为按矩形截面积算, 不考虑楼板翼缘作用的梁截面

5、惯性矩)。AC跨梁：i=2E X 0. 24 X 0. 63/ (12 X 6. 39) =13. 52X104 E(m3)CD跨梁：i=2EX 0. 25 X 0. 47 (12 X 1. 905 ) =13.44X0 E(m3)柱截而：(h二450mm, b=350mm)上部各柱i=EX0. 35X0. 457(12X3. 6) =7. 38X104 E(m3)底层各柱i二EX0. 35X0. 457(12X4. 65)=5. 72X 10 E(m3)13.528114413.527.3813,4413.527.381144572763907110518006500180013.52114

6、47J87J87J85,72105梁柱线刚度布置图X1(T E(m3)og竽3. 荷载计算1）、 屋面:贴瓷砖楼而自重: 蹲位包括结构层自重:0. 55KN/m20. 09 X 25=2. 25KN/m：50厚500 X 500预制混凝土大阶砖0. 05X24=1. 2KN/m：30厚粗砂保护层0.03X17=0. 51KN/m2三元乙烯橡胶高分子卷材两道0. 2KN/m=20厚1： 3水泥砂浆找平层0. 02X20=0.4KN/m：1： 6蛭石混凝土找坡层（最薄处50厚）(0. 05+0.216) /2X24=3. 2KN/m2100厚水泥膨胀珍珠岩保温层0. 1X15=1. 5KN/m：2

7、0厚1： 3水泥砂浆找平层0. 02X20=0. 4KN/m:120厚钢筋混凝土屋面结构层0. 12X25=3. 0KN/m:恒载15厚纸筋石灰抹灰0.015X16=0. 24KN/m=10. 65KN/m2活载不上人屋面查荷载规范得0. 50KN/m22、楼面：水磨石地而（包括打底）0. 65 KN/m2120厚钢筋混凝土结构层0. 12 X 25=3. 00 KN/m2恒载 15厚纸筋石灰抹灰0.015X16=0. 24 KN/m23. 89KX/m2活载查荷载规范寝室2. 0 KN/m2走廊，楼梯2. 0 KN/m2阳台（当人群有可能密集）3.5 KN/m23、厕所楼面:恒载 15厚纸筋

8、石灰抹灰0. 015X 16二0. 24KN/n)2L3.04KX/m：活载 厕所 查荷载规范得 2. OKN/m：4、墙体荷载内墙：粉煤灰轻渣空心砌块(390mmX 240mmX 190mm)墙体+双面内墙粉刷层,8. 0 X0. 24+0. 02X17X2=2. 6 KN/m2外墙：粉煤灰轻渣空心砌块(390mmX 240mmX 190mm)墙体+面外墙粉刷层+而内 墙粉刷层+外墙保温层，8.0X0. 24+0. 02X17+0. 02X20+0. 5=3. 16 KN/m25、梁:AC边跨梁：0.6X0. 24X25+2 X (0.6-0.12) X0. 02X17=3. 93KN/mC

9、D悬臂梁：0.4X0. 24X25+2X (0.4-0. 12) X0. 02X 17+0.24X0. 02X边柱连梁（A轴）:中柱连梁（C轴）:悬臂端连梁（D轴）:17=2. 67KN/m0.6X0. 24X25+ (0. 6-0. 12) X0. 02X17+0.6X0. 02X20=4. 00KN/m 0.6X0. 24X25+2X (0.6-0. 12) X0. 02X17=3. 93KN/m 0.4X0. 24X25+ (0. 4-0. 12) X0. 02X17+0.4X0. 02X20+0. 24X0. 02X 17=2. 74KN/m次梁（B轴）:0.3X0. 24X25+2X

10、 (0. 3-0. 12) X0. 02X 17+0. 24X0. 02X17=2. OOKN/m6、柱:柱:0. 45X0. 35X25+E (0. 35+0.45+0. 45) -0. 24X3X0. 02X 17+0. 35X0. 02X20=4. 26 KN/m中柱:0. 45X0. 35X25+ (0. 35+0.45) X2-0.24X3X0. 02X17=4. 24 KN/m5、门、窗:普通木门，查荷载规范铝合金窗得 0. 1-0. 2 KN/m2,取0. 2 KX/m：；取0. 4 KN/m：三、框架结构设计计算1）框架荷载计算（1）顶层框架荷载标准值a、线荷载（恒载）：边跨梁

11、：（AC跨）3. 93KX/m10. 65X3. 3二35. 15KN/mqF (1-2 a 2+ a 3) q a =3300/ (2 X 6600) =0. 2535. 15X (1-2X0. 252 +0. 253 )= 31. 31KN/m框架梁自重屋而板传来荷载（梯形）等效均布荷载：Lg4Ac =31. 31+3. 93=35. 24KN/m中跨梁（CD跨）：框架梁自重2. 67KN/mCD跨为单向板，CD梁不承受板传来的均布荷载Ego=2. 67KX/mb、集中荷载（恒载）：边柱（A轴）：边柱连系梁自重：4. 00X6. 6=26. 4KX600 高女儿墙：0.6X6. 6X0.

12、24X 19+0. 6X0. 02X2X6.6X 17=20. 75KN连梁传来屋而荷载:2 X 10. 65X1/2X3.3X3.3X 1/2=57. 98KN7轴次梁自重7-9轴次梁传来的集中荷载:3.3X6. 6=25. 94KX屋而板传给7轴梁荷载10. 65X (6. 6X2-3. 3) X 1. 65X 1/2X2=173. 93KN7柚梁7轴梁上所受荷载为对称，故7轴梁荷载分别传给A、C轴各一半所以,7轴梁分别传给A、D轴连梁荷载为1/2X （25.94+173.97） =100KN所以，7轴，9轴次梁传给边柱，中柱集中荷载为l/2X100X2=100KNEG.ia=26. 4+

13、20. 75+57. 98+100=204. 83KN中柱（C轴）：中柱连系梁自重：3. 93X6. 6=25. 94KN连系梁传来屋面自重：10.65X （1/2X3. 3X3. 3X 1/2X2+0. 9X6. 6） =121. 25KN 7, 9轴次梁传来的集中荷载：100KNEG4C=25. 94+121. 25+100=247. 19KX悬臂端（D轴）：D轴连梁自重：2. 74X6. 6=18. 08KN连梁传来的屋而荷载：10. 65X0.9X6. 6=63. 26KN600高女儿墙自重：20. 75KNEG 1D=18. 08+63. 26+20. 75=102. 09KNc、活

14、载：边柱（A轴）:屋而板活载:0.5X1/2X3. 3X3. 3 X 1/2 X 2=2. 72KN7轴梁7-9轴次梁传来的集中荷载（荷载在7, 9轴次梁上对称分布）：1/2X0. 5X （6. 6X2-3. 3） X 1. 65X 1/2X2二4. 08KNEQ5A=2. 72+4. 08=6. 8KN中柱（C轴）：屋而活载：0. 5X （1X2X3. 3X3. 3X 1/2X2+0. 9X6. 6） =5. 69KN7, 9轴梁传来的集中荷载：4.08KNL Q4C=5. 69+4. 08=9. 77KN悬臂端（D轴）：连梁传来屋而板活载：0. 5X0. 9X6. 6二2. 97KN2Q沪

15、2. 97KN边跨梁（AC跨）：屋面板传来的活载：0. 5X3. 3=1. 65KN/m等效均布荷载：q严仃-2十+异巾 q二3300/（2X6600） =0.25EqJAc=1.65X （1-2X0. 25： +0. 25 93KN/m2. 6X (3. 6-0.6) =7. 8KN/m ）=1. 47KN/m中跨梁（CD跨）：屋面板传来的活荷载为零（单向板）q=02）、标准层框架荷载标准值边跨梁（AB跨）:框架梁自重：梁上墙自重0、线荷载（恒载）：厕所楼而板传来荷载等效均布荷载3. 04X1. 8=5. 47 KN/m5/8 X 5. 47=3. 42KN/ms gAC=3. 93+7.

16、8+3. 42=15. 15KN/m中跨梁（BC跨）：框架梁自重3. 93KN/m梁上墙自重2.6X (3. 6-0.6) =7. 8KN/m楼而板传来荷载：3.89X3. 3=12. 84KN/m等效均布荷载：q= (1-2 a 2+ a 3) q a =3300/ (2 X 4800)二0. 34412 . 84X (1-2 X 0. 3442 +0. 3443 )=10 . 32 KN/mS gBC=3. 93+7. 8+10. 32=22. 05KN/m悬臂梁（CD跨）：连梁自重：2. 67KX/mCD跨为单向板，不承受板传来的均布荷载工 gc尸2. 67KN/mb、集中荷载（恒载）：

17、边柱（A轴）：边柱连系梁自重：4. 00X6. 6=26. 4KN边柱连系梁上（由于窗子分布对称，故连系梁上窗和墙体荷载可看做分别两边柱各一半）连梁上墙体自重：3. 16X6. 6X （3. 6-0.6） -2X1. 8X （1.2+0. 9） =38. 68KN铝合金窗自重：2X0.4X （1.2+0. 9） XI. 8=3. 02KN框架柱自重：4. 26X3. 6=15. 34KN边柱连系梁上楼板传给A柱集中荷载：3. 04X （3. 3X2-1. 8） X0. 9X 1/2X2=13. 13KN7, 9轴次梁传来的集中荷载计算：1) 次梁B轴传给7, 8轴梁荷载计算：荷载分布：B轴次梁

18、自重：2. OOKNB轴上墙体自重:8X0. 12X (3.6-0. 3) +2X17X0.02X (3.6-0. 3) =5. 41KN/mB轴次梁上楼板荷载(三角形)：3. 89X3. 3/2=6. 42KN/m等效均布荷载：6. 42X5/8二4. 01KX/mB轴次梁上楼板荷载(梯形)3.04X1.8/2=2. 74KX/m等效均布荷载：a =1800/ (2X3300) =0. 2732. 74 X (1-2 X 0. 2732 +0. 2733 )=2. 39KN/m5.4110 f,1 1 r|iqpqfqB轴次梁故一根B轴次梁传给7轴梁集中荷载：(5. 41X1.5X1. 5/

19、2+10. 81X3.3X3. 3/2) /3. 3=19. 68KN传给 8 轴集中荷载：5.41X1.5X (3. 3-1. 5/2) +10. 81X3. 3X3. 3/2J/3. 3=24. 11KN2) 7轴次梁传给A、C轴连续梁集中荷载计算：荷载分布：7轴次梁自重：3.93KN/m7轴次梁上墙体：2. 6X (3. 6-0. 6) =7. 8KN/m7轴次梁上AB跨楼面荷载(三角形)3. 04X1.8=5. 47KN/m等效均布荷载：5. 47X5/8=3. 42KX/mBC跨楼而荷载(梯形)3. 89 X 3. 3=12. 84KN/m等效均布荷载：a =3300/ (2X480

20、0) =0.34412. 84 X (1-2 X 0. 3442 +0. 3443 )=10. 32KN/m故为 AB跨均布荷载3. 93+7. 8+3. 42=15. 15KN/m工 BC跨均布荷载3. 93+7. 8+10. 32=22. 05KN/mB轴次梁传给7轴次梁集中荷载19. 68X2二39. 36KN故一根7梁传给A轴梁集中荷载(22. 05X4.8X4. 8/2+19. 68X4.8X2+15. 15X1. 8X5. 7) /6. 6=90. 66KN传给C轴连梁集中荷载(5. 15X1.8X1. 8/2+19. 68X1.8X2+22. 05X4.8X4.2) /6. 6=

21、81. 81KX3) 7, 9轴次梁传给A轴柱集中荷载：90. 66KXS Ga=26. 4+38. 68+3. 02+15. 34+13. 13+90. 66=187. 23KNB节点：B次梁传给主梁集中荷载：24. 11X2=48. 22KNSGbMS. 22KN中柱(C轴)：中柱连梁自重：3.93X6. 6=25. 94KN中柱连梁上(由于门对称分布，故连梁上门和墙体荷载各柱分一半)木门自重：2X0. 2X2. 1X1=0. 84KN墙体自重：2.6X6.6X (3. 6-0. 6) -2X1X2. 1二40. 56KN框架柱子自重：4. 24X3. 6=15. 26KN楼板传来连梁荷载

22、：3. 89X (6. 6X0. 9+2X3. 3X1/2 X 3. 3X1/2)二44. 29KN 7, 9轴次梁柱集屮荷载：81. 81KN工 Gc二Gd二25. 94+40. 56+0. 84+15. 26+44. 29+81. 81=208. 7KN 悬臂端D轴连梁自重：2. 74X6. 6=18. 08KN连梁传来楼面荷载：3. 89X6. 6X0.9=23. 11KN1100高栏板自重：1. 1X6. 6X0. 08X25+1. 1X0. 02X2X17X6. 6二 19. 46KN SGd=18. 08+23. 11+19. 46=60. 65KXc、活载：边柱：楼而活载：2.

23、0X （3. 3X2-1. 8） XO.9X1/2X2=8. 64KN7, 9轴次梁传来的集中荷载计算：1）次梁B轴传给7, 8轴梁荷载计算：次梁上楼而荷载为均布荷载故，次梁传给7, 8轴的集中荷载均为次梁上荷载的 一半故B轴次梁传给7, 8轴梁的集中荷载为：1/2X2. OX (3.3X2-1.8) X 0. 9 X 1/2+3. 3 X1/2 X 3. 3 X 1/2 =4. 88KN2) 7轴次梁传给A、D轴连梁集中荷载计算荷载分布：AB跨楼面荷载（三角形）2. 0X1. 8=3. 6KN/m等效均布荷载3. 6X5/8=2.25KN/mBC跨露而荷载（梯形）2. 0X3. 3-6. 6

24、KN/m等效均布荷载：a =3300/ (2X4800) =0.3446. 6X (1-2X 0. 3442 +0. 3443 ) =5. 31KN/mB轴次梁传给7轴次梁集中荷载4. 88X2=9. 76KN故一根 7 梁传给 A 轴梁集中荷载2. 25X1.8X (6. 6-0. 9)+9. 76X4. 8+5. 31X4.8 X4. 8/2J/6. 6=19. 87KN传给C轴连梁集中荷载2. 25 X 1. 8 X1. 8/2+9. 76 X1. 8+5. 31X 4. 8 X (6. 6-4. 8/2) 1/6. 6=19. 43KN3) 7, 9轴次梁传给A轴柱集中荷载：19.87

25、KX工 Qa二8. 64+19. 87=28. 51KN中柱：楼面活载:2. 0X (6. 6X0. 9+2X3. 3X1/2X3. 3X1/2) =22. 77KN7, 9轴次梁传给柱集中荷载：19. 43KNEQc二22. 77+19. 43二42. 2KNB节点：B次梁传给主梁集中荷载4. 88 X 2二9. 76KNSQb=9. 76KX悬臂端(D轴):连梁传来楼面板活荷载3. 5 X 0. 9 X 6. 6=20. 79KNS Qd二20. 79KN边跨(AB跨):厕所楼板上传来的活荷载：2.0X1. 8=3. 6KN/m等效均布荷载：5/8 X 3. 6二2. 25KN/mS qA

26、B=2. 25KN/m中跨（BC跨）楼板传来的活荷载2.0X3. 3=6. 6KN/m等效均布荷载6 . 6X (1-2 X 0 . 3442 +0 . 3443 )=5 . 31KN/mEqBC=5. 31KN/m悬臂跨（CD跨）为单向板，不承受楼板活载故/尸0247.19km 14)2.09 kn2O4.$3ih35.15卜时3.9 J KN.fn.1 * TJ 167.23km187.23kn187.23kni8.22kw12.84lM.tn3A211.73l N.fn3A2 PH4n11.73i hwi208.7kw 6D.65kn2.67nnn20B.7KN 60.65km48.22

27、 kN12.84l H tn3.i2 PMtn208.7 fn 6D.65wiZ67im血11.73KN.rn恒载标准值作用下的结构计算简图2U.83kn48.22 kn247.19kn 1020 9 kn187.23kn22.0 SlN.tn2D B.?kN 60,65 切1B?.23kn1$7.23kn15.15KH.fn2.67i n 册48.22 kn22.0 5 kN.fn2 0.7 6 0.65 闭4B.22 in22.0 Sl-N.tn20&, 60.65ki等效恒载标准值作用下的计算简图2.67i 时活载标准值作用下的计算简图6.3 kN9 77ih2.972B.S1in9.7

28、6 kh5.31 KNn2.25 卜 tunxL、$ r4Z.2kN 20.791 h2 9.51 in976kn2.25 Mn5.31 kN.tnxL、$ Jr42.2kn20.79 曲2 rr /28.51n9.76 kn2.25 KN .n5.31 kN.fnA2.2 川20.79 卜 N等效活载标准值作用下的计算简图2 ）、风荷载标准值（基木风压Wo： 0. 45KN/m2 ）体型系数（Js： 1.3（迎风面取0.8,背风而取-0.5）风振系数Pz：取1.0 （因为H30M）集中荷载肌W二0zjJspzWoA（顶层计算高度取女儿墙墙高+四层层高/2,以下各层取上层层高/2+下层层高/2

29、）地面粗糙程度为C类风荷载标准值的计算，集中荷载Z(m)MsAWoW(KN)W41.014. 851. 30. 7415. 840. 456. 86W31.011. 251. 30. 7423. 760. 4510.29W21.07. 651. 30. 7423. 760. 4510. 29W11.04. 051. 30. 7425.250. 4510.93风荷载作用下的内力计算框架在风荷载作用下（从左向右吹）的内力用D值法进行计算。计算步骤:1, 计算各柱抗侧刚度D及总剪力在各柱间的剪力分配;2, 确定各柱反弯点高度系数y；3, 求各柱杆端弯矩及梁端弯矩。6.36* 风荷载标准值（左风）作用

30、下结构计算简图1.00.990-550.55OS1.0030.550.56a帛1.00.990.550.56g1.00.99042042O9 gR7-L1056390105180066001B00 梁柱相对线刚度分布图（1）柱子剪力计算层 数层剪 力边柱D值中柱D值ED每根边柱剪力 (KN)每根中柱剪力 (KN)46. 86“ 1 + 12x0.55= 1.818小1.818D =2 + 1.8180.55x12Xz3.62=0.242k- 1 + 1 2x0.55= 1.818小1.818D =2 + 1.8180.55x12x3.62=0.2420.484v 40.242V4 =x0.48

31、46.86= 3.430-242V4 =x0.4846.86= 3.43317. 15k 1 + 12x0.55= 1.818小1-818D =2 + 1.8180.55x12Xz3.62=0.242k- 1 + 1 2x0.55= 1.818, 1.818D =2 + 1.8180.55x12x53.62=0.2420.484“242V 3 =x0.48417.15= 8.58中 0.242V3 =x0.48417.15= 8.58227. 44k 1 + 12x0.55= 1.818D= L8，S2 + 1.8180.55x12Xz3.62=0.242k- 1 + 1 2x0.55= 1.

32、818D= 18182 + 1.8180.55x12x-53.62=0.2420.484“ 242V 2 =x0.48427.44= 13.72“ 242V 2 =x0.48427.44= 13.72138. 37k 10.24= 2.38八 0.5 + 2.38 u =2 + 2.380.42x12x4.652=053k- 10.24= 2.38小 0.5 + 2.38 u =2 + 2.380.42x12x4.652= 0.1530. 306V1 0.153VI =x0.306 3837= 19.19V1 0.153VI =x0.30638.37=199(2) 各柱反弯点高度系数yn：为总

33、层数j：为所在层k：为梁柱线刚度比yo：标准反弯点高度比(由n、j、k查表可得)Qu上下梁刚度变化时的刚度比a尸上层层高/所计算层层高a 3二下层层高/本层层高tl a 1、a?、a 3 可查得 y】、y?、y3层 数边柱中柱n=4j=4n=4j=4k 二 1. 818y。二0. 391k=l. 818y=0. 3914a i=ly】=0a i=lyi=0y=0. 391+0=0. 391y=0. 391+0=0. 391n=4j=3n=4j=3k=l. 818y。二0. 45k=1.818y=0. 45a i=lyi=0a i=lyi=03a 2=1y2=0a 2=1y：=0a 3=1y3=

34、0a 3=1y3=0y= y。+y】+ y：+ y3=0. 45y二 yo +y】+ y：+ y3=0. 45n=4j=2n=4j=2k=l. 818yo0. 491k=l. 818y=0. 491a i=lyi-0a i=lyi=02a 2=1y尸0a 2=1y2=0a 3=4. 65/3. 6=1. 291y3=0a 3=4. 65/3. 6=1. 291y3=0y= yo +yi+ y：+ y3=0 491y二 y。+y】+ y：+ y3二0 491n=4j=ln=4J=1k=2. 38yo-0. 55k=2. 38y=0. 551a 2=3. 6/4. 65=0. 774y尸0a :=

35、3. 6/4. 65=0. 774y2=0y= y。+ y：二0. 55y 二 y。+ y2=0. 55（3）求各柱杆端弯矩及梁端弯矩 根据各柱分配到的剪力及反弯点位置yh计算i层第j个柱端弯矩上端弯矩：Ml尸V“h （1-y）下端弯矩：Ml尸V“hy由柱端弯矩，并根据节点平衡计算梁端弯矩对于边跨梁端弯矩:对于中跨，由于梁端弯矩与梁的线刚度成正比，因此按线刚度比值进行分配。风荷载标准值作用下的弯矩图（左风）（单位：KN. m）e3.452.353.43eS. 53eB.5See13.7213J212.22e涉仙g20 J 619-19风荷载标准值（左风）作用下的剪力图（单位：KN）2352J5

36、e涉9,189.18e2L421.4e41.5641.56令风荷载标准值（左风）作用下的轴力图（单位：KN）3）框架结构内力计算1、恒载作用下的内力计算各节点的不平衡弯矩佻节点:AC梁端固端弯矩:-1/12 X 35. 24 X 6. 39匕一 119. 91KN. m偏心弯矩:0. 105X204. 83=21. SIKX.m故不平衡弯矩:-119. 91+21. 51=-98. 4KX.ma节点:CA梁端固端弯矩:1/12X35. 24X6. 39-119. 91KN. mCD梁端固端弯矩:- (102. 09 X 1. 905+1/2 X 2. 67 X 1. 9052) =-199.

37、33KN. m偏心弯矩:- 0. 105X247. 19二-25. 95KN. m故不平衡弯矩:119. 91-25. 95-199. 33二-105 37KN. mA节点:AC梁端固端弯矩:偏心弯矩：故不平衡弯矩:-15. 15X1. 6952 X (6X6. 392-8X 1. 695X6. 39+3X 1. 6952) /12/6. 39丄一14 83KN. m -48. 22X1. 695X (6. 39-1.695) 76. 39:=-44. 12KN. m-2205X4695X (4X6. 39-3X4. 695) /12/6. 39：二-53 44KN. m -112. 39KN

38、.m 0. 105X187. 23=19. 66KN. m-112. 39+19. 66=92. 73KN. mC节点：CA梁端固端弯矩:15. 15X1. 695X (4X6. 39-3X4. 695) /12/& 392=1. 73KN. m48. 22X1. 6952X4. 695/6. 392=15. 93KN. m22.05X4.6952 X (6X6. 39 -8X4. 695X6. 39+3X4. 6952) /12/6. 392=70. 54KN. m偏心弯矩：CD梁端固端弯矩：故不平衡弯矩：88. 2KN. m -0. 105X208. 7=-21.91KN.m-(60. 6

39、5X 1. 905+1/2X2. 67X1. 9052) =-120. 38KN. m2、活载作用下的内力计算各节点的不平衡弯矩A】节点：AC梁端固端弯矩：偏心弯矩：故不平衡弯矩：G节点：CA梁端固端弯矩：CD梁端固端弯矩：偏心弯矩：故不平衡弯矩：A节点：-1/12XI. 47X6. 392=-5. OKN. m0. 105X6. 8=0. 714KN. m-5. 0+0. 714二-4. 286KN. m1/12X1.47 X 6. 392=5. OKN. m-2.97X1. 905=-5. 66KN. m-0. 105X9. 77=-1.03KN.m5. 0-1. 03-5. 66=-l.

40、 69KN. m88. 2-21. 91-120. 38二-54. 09KN. mAC梁端固端弯矩:-2.25X1.6952 X (6X6. 39-8X1. 695X6. 39+3X1. 6952)/12/6. 392=-2. 20KN.m -9. 76X1. 695X (6. 39-1.695) 76. 392=-8. 93KN. m-5. 31X4. 695X (4X6.39-3X4.695) /12/6. 39?二-12. 87KN. m-24. OKX. m0. 105X28. 51=2. 99KX.m-24.0+2. 9=-21. 01KN. m偏心弯矩：故不平衡弯矩:C节点：CA梁

41、端固端弯矩:2. 25X1. 695sX (4X6. 39-3X4. 695) /12/6. 392=0. 26KN. m9. 76X1. 6952X4. 695/6. 39=3. 22KN. m5.31X4.695，X (6X6.397-8X4.695X6.39+3X4.6957)/12/6.392=16.991.11120. 47N. m偏心弯矩：-0. 105 X 42. 21=-4. 43KN. mCD梁端固端弯矩：-20. 79X1. 905二-39. 60KN. m故不平衡弯矩：20. 47-4. 43-39. 6二-23. 56KN. m(3)各节点的分配系数(采用分层法计算构件

42、内力时)Ai节点：右梁： 13. 52/ (13. 52+6. 64) =0. 671上柱(女儿墙)：0下柱： 1-0. 671=0. 329G节点：左梁： 13.52/ (13.52+6. 64) =0. 671下柱： 1-0. 671=0. 329As ：节点：右梁： 13.52/ (13. 52+6. 64X2) =0.504上柱：6. 64/ (13. 52+6. 64X2) =0. 248下柱：0.248g节点:右梁： 13.52/ (13.52+6. 64X2) =0. 504上柱：6. 64/ (13. 52+6. 64X2) =0. 248下柱：0.248Ai节点:左梁：13.

43、 52/ (13. 52+6. 64+5. 72) =0. 522上柱：6. 64/ (13. 52+6. 64+5. 72) =0. 257下柱：G节点：1-0. 522-0. 257=0. 221左梁：13. 52/ (13. 52+6. 64+5. 72) =0. 522上柱：6. 64/ (13. 52+6. 64+5. 72) =0. 257下柱：1-0. 522-0. 257=0. 2214绘制弯矩，剪力图（上层柱的传递系数取1/3底层柱的传递系数取1/2）25.9503290.6710.67100.329021.51-119.91119.91-199333535t70.734.6

44、720.74- 423121.16-7.10.53一-D.18-Q.U -0 2B13 .S921.69 -60.0 09.3D2.7弓|D.522|0.257H.211I 021.91387-120.3B24.2115.6 0 7.636.60-2.041.06 D.5Z0.45127.D3 B.27.OB -1203B3.53恒载作用下底层弯矩计算图（单位：KN.m）恒载作用下底层弯矩图（单位：KN.m）恒载标准值作用下弯矩图（单位：KX/m）梁柱节点对不平衡弯矩在进行分配一次，但不传递，得最终弯矩图恒载标准值作用下最终弯矩图（单位：KN/m）AC跨跨中弯矩为最大正弯矩恒载作用下剪力图（单

45、位：KX）28271469.D9561.7/048 山1 299.Z6/ 4S4A3hk839.4M 577-04422862 1 864.1 BFh1116.21)854 701608.4(123 96P0/1136.021628.21恒载作用下轴力图（单位：KX）IMfl.O3活载标准值作用下顶层弯矩计算图（单位：KX/m）活载标准值作用下顶层弯矩图（单位：KX/m）1.61|0.2必2.33.743.740.24(1.24-24.D5.947.600.50|0.25O.ZtS0|J.2a|D.5D4-0.96O.4B20厶711.87 5.843.3-1.92-0.940.24-39.6 05.04-0.94-0.12-D.06-H.063.90-10.9434.344.84以4 -39.01