水压致裂法的应用成果

1、水压致裂法测量地应力院系：地科院：陆凯学号： 4提交日期： 2016 年 11 月 27 日摘要：水压致裂法在地质工程中广泛于测量地应力。 传统的水压致裂法理论是建立在弹性力学平面应变理论的基础之上的 , 用于测量地质条件简单的情况下的二维地应力 , 但是传统水压致裂法的由于存在许多不足 , 因此再次出现了提出了三维地应力测量理论 , 采用最小主应力破坏准则进行水压致裂法三维地应力测量 , 对地质条件比较复杂的地区可以用该方法进行测量 , 但是还需要进一步的改进。传统的水压致裂法理论和三维地应力测量理论各有优缺点。关键词：地应力测量传统水压致裂法三维地应力测量理论最小主应力水压致裂法是测量1-

2、3 地壳深层岩体地应力状态的一种有效方法, 对地应力测量的测试原理基于三个基本假设:(1) 地壳岩石是线性均匀、各向同性的弹性体 ;(2) 岩石为多孔介质时 , 流体在孔隙的流动符合达西定律 ;(3) 主应力方向中有一个应力方向与钻孔的轴向平行。向封闭的钻孔注入高压水 , 当压力达到最大值Pf 后 , 钻孔井壁会发生破裂导致井压力下降, 为维持裂隙保持开状态, 孔压力最终会达到恒定值 , 不再注入后 , 孔压力迅速下降 , 裂隙发生愈合 , 之后压力降低速4-8度变慢 , 其临界值为瞬时关闭压力 Ps , 完全卸压后再重新注液 , 得到裂隙的重压力 Pr 以及瞬时关闭压力 Ps , 最后通过由

3、仪器记录裂缝的方向。一、传统的水压致裂法传统的水压致裂法应力测量理论和方法是建立在弹性力学平面应变理论的基础之上的 , 它的前提是原地应力场中的两个主应力方向构成一个平面, 而第三个主应力是与这两个主应力垂直的。 利用一个铅直井孔进行水压致裂应力测量得到两个水平主应力的大小和方向 , 而垂向主应力的值是由岩石的密度按静岩压力计算得出。传统水压致裂法采用最大单轴应力的破裂准则, 没有考虑轴向应力z 和径向应力s 对孔壁四周围岩的约束效应。切向应力0 随液压Pw 不断增大 , 由压应力转变为应力状态 , 再由应力逐渐增大达到围岩抗拉强度 T, 井壁四周围岩沿剪切方向产生破裂。因此 , 钻孔压裂段井

4、壁上只能产生平行于井孔轴向的纵向破裂缝。这时压裂段的液压就达Pw 到破裂压力 Pf 。传统水压致裂法地应力测量方法存在的不足是 : 只能确定钻孔横截面上的二维应力状态 , 地应力场的一个主应力方向与井孔轴向平行的情况很少。在利用水压致裂法进行三维地应力测量时 , 需要在三个不同方向的井孔中分别进行测量 , 在测量过程中破裂处的井壁围岩 , 是在压或压压的三维应力状态下破裂的 , 并不符合最大单轴应力破裂准则的应力条件。实际应用中存在的两大主要问题 :(1) 在复杂地质构造或在山区峡谷等复杂地貌条件下 , 钻孔方向一般并非主应力方向 , 如果不假定主应力方向那么测试结果对实际生产用处不大;(2)

5、 传统水压致裂法确定的钻孔横截面上最大和最小的应力值中 , 最大应力精度差 , 最小应力精度高 , 因此测试结果的整体精度达不到要求精度。一些学者就三维地应力测量解释进行了卓有成效的探讨 , 在不同方向的 3 个或 3 个以上钻孔 , 采用完整岩石段的常规压裂实验 , 来测量三维地应力状态的三孔交汇水压致裂法来解决第一个问题。二、三维地应力测量理论该理论方法采用最小主应力破坏准则进行水压致裂法三维地应力测量, 其理10论模型可以客观地反映水压致裂过程中诱发破裂产生的力学机制 9 。根据线弹性理论 , 当钻孔承受液体压力时, 孔壁上某一点 ( 钻孔极系坐标系下极角为) 的最小主应力可以表示为原地

6、应力量、水压力和的函数。当原地应力量和钻孔空间方位为定值时 , 则孔壁上的最小主应力表现为随极角变化的正弦曲线。在水压致裂应力测试过程中, 随着向密闭的试验段持续泵进流体, 最小主应力随水压力的增加而不断减小 , 直至由压应力变为拉应力。当钻孔孔壁某一方位角 处的 首先达到该处的岩石抗强度时 , 则形成诱发破裂 , 此时的流体压力为 Pf ( 即破裂压力 ), 记录了破裂方位。 采用最小主应力破坏准则进行水压致裂三维地应力测量时 , 该方法在理论上是可行的 , 还可以避免由于采用最小切向应力准则可能带来的误差。由于传统水压致裂法测量关闭压力比较准确 , 且不对地应力方向和孔隙水压力作任何假设

7、, 通过该方法获得的测量结果是接近真实的 , 此外由于测量钻孔的方向和深度不受限制 , 适用于岩石比较破碎、完整性较差和原生裂隙比较发育的岩体。三、试验原理及公式推导水压致裂法是一种最直接的地应力测试方法， 测量钻孔中的应力， 是利用一对可膨胀的橡胶封隔器， 在选定的测量深度封隔一段裸露的岩孔， 然后通过泵入流体对这段钻孔增压， 压力持续增高直至钻孔围岩产生破裂， 继续加压使破裂扩展。压裂过程中记录压力、 流量随时间的变化， 根据压力时间曲线即可求出主应力的大小，水压致裂原理 11-12 如图 1 所示。主应力方位可根据印模确定的破裂方位而定，也可以运用井下电视法13 确定。水压致裂法不需要套

8、芯，也不需要精密复杂的井下仪器，它操作方便，无需知道岩石的弹性参量。水压致裂法能够实现岩体应力的直接测试14 ，而且测试深度是其它测试手段所不能及的。 早期的水压致裂二维地应力测量假定岩石是均质、 各向同性、无渗透性的弹性体， 并且岩石中有一主应力方向与钻孔孔轴平行。 目前水压致裂法三维地应力测量方法、在单钻孔中水压致裂法15 的三维地应力测量方法已经实现，并取得了良好的应用效果。1718- 20水压致裂试验设备： 1. 封堵器、两个膨胀橡胶塞、转换阀、高压水管，封堵器的直径 76mm、 95mm等规格，橡胶塞之间的封堵段长度为0.5 1.0m； 2.印模栓塞，用于确定裂隙方向；3.压力泵及压

9、力控制系统 ( 控制阀、压力表、流量计 ) 。具体如图 2 所示。图 1 水压致裂方法原理图（a）横截面；（ b）鸟瞰图图 2水压致裂试验设备图水压致裂试验步骤 16 ：1. 某个主应力分量方向已知，钻与该主应力方向平行的钻孔； 2. 选择岩芯完整无宏观节理的孔段作为试验的封堵段，然后将封堵塞送入孔中，通入压力水使封堵器橡胶栓膨胀； 3. 经高压水管向封堵段注入压力水，直至使岩体发生破裂为止； 此时的注水压力称为临界破坏压力 Pb ，岩体破裂时在压力表上表现为压力急剧下降； 4. 关闭液压泵，停止增压，压力迅速下降，裂隙停止扩展， 并趋于闭合， 当压力降到使裂隙处于临界闭合状态时， 钻孔压力保

10、持某一稳定状态。此压力称为关闭压力 Ps；5. 放水卸压，裂隙完全闭合，泵压为零，然后再对封堵段加压使裂隙重新开，使裂缝重新开所需压力记为Pr；6. 重复 2 至 5 步完成 2 3 压裂循环，以便取得合理的压裂参数及正确地判断岩石破裂及裂隙延伸过程； 7. 解除封孔，用印模栓塞记录破裂裂隙的方向。水压致裂试验计算原理，根据弹性力学中圆孔的孔口应力集中理论，假设受力的弹性体具有小孔， 则孔边的应力将远大于无孔时的应力，也远大于据孔稍远处的应力。 这种现象称为孔边应力集中。孔边的应力集中是局部现象。在几倍孔径以外， 应力几乎不受孔的影响， 应力的分布情况以及数值的大小都几乎与无孔时相同。 一般说

11、来，集中的程度越高， 集中的现象越是局部性的， 也就是，应力随着据孔的距离增大而越快的趋近于无孔时的应力。 应力集中的程度， 首先是与孔的形状有关。 一般说来，圆孔孔边的集中程度最低。 因为只有圆孔孔边的应力可以用较简单的数学工具进行分析，所以以圆孔为例。设有矩形薄板，在离开边界较远处有半径为 a 的小圆孔，在左右两边受均布拉力，其大小为 q，如图 3 所示。坐标原点取在圆孔的中心， 坐标轴平行于边界。所得理论结果如图 4 所示。图 3 圆孔应力集中计算简图图 4 井周应力分布简图就直边的边界条件而论， 宜用直角坐标； 就圆孔的边界条件而论， 宜用极坐标。为此已远大于 a 的某一长度 b 为半

12、径，已坐标原点为圆心，做一个大圆，如图中虚线所示。由应力集中的局部性可见，在大圆周处，例如在 A 点，应力状态与无孔时相同，也就是公式。xbq ,y0,xybb0.（ 1）带入极坐标变换式（ 2，得到该处的极坐标应力（3）。222 xycos sinx cosy sinb222 xycos sin（ 2）x siny cos22b( yx)cos sinxy(cossin)qqcos222（ 3）q sin22分解为两部分，其中第一部分如公式4 所示，第二部分如公式5 所示。bq ,b0.（ 4）2qcos2 ,qbbsin 2 . （ 5）22为了求出第一部分所引起的应力，只须应用梅拉解答

13、21 （6）。1a 2a 22122 qb , 2 q b , 0. （6）1aab 212b令其中的 qbq ，这样就得到21a 2a 22q1q2（ 7）a 2 , 2a 2 , 0.2 1b 212b既然 b 远大于 a ，近似的取 a /b=0 ，得到qa2q 1a212 ,2,0.22（ 8）用半逆法求解第二部分所引起的应力如公式9，由边界条件和:关系（ 10），可假设12211,2 ,（ 9）22f ( ) cos 2 （10）带入相容方程（ 9）得（ 10）：211220（ 9）222d4 f2 d3 f9 d2 f9 d f 0 （10）cos243223d d d d 删去

14、cos2，求解得（ 11）：从而应力函数（ 12），42D（11）f () AB C242Dcos2（12）AB C2带入极坐标中的应力函数（13），求得应力分量（ 14），1124C6D2x02Bcos222426D2y0（ 11-39 ）12A22Bcos2（14）41xy06A22B2C6Dsin224将 3 带入 14 式，并应用边界条件15，得到方程 16a0,a0.（15）2 B4 C6 Dqb 2b 426 Ab 22 B2 C6 Dqb 2b 422 B4 C6 D0（16）a 2a 46 Aa22 B2 C6 D0a 2a 4求解出 A、B、C、D，命 a /b=0 ，得A

15、0,Bq , C1 qa 2 , Dqa 4.424将解带入（ 14）并与（ 6）式相叠加可得齐尔西解答（17），q (12q (12)(1 3 a2a2)a 22) cos 2,22q (1a2q (13 a42)4 ) cos 2 ,（17）22qa 2a 2(12)(1 32 )sin 22如果矩形薄板在左右受有均布压力 q ，并在上下两边受有均布压力q2 ，如1下图所示。可以用单向拉伸得出应力分量，首先命单向解答的q 等于 q1，然后命 q 等于 q2 ，而将 用 90o代替，最后将两个结果相叠加；亦可应用图示叠加原理如图 5 所示，这样就可得到：图 5井壁岩石应力状态图q1q 2(1

16、a 2)q1q 2(1a 2)(1 3a 2) cos 2,22222qq(1a 2)qq(1a 4) cos2,（ 18）122123422qq(1a 2)(1a 2) sin 2 221232钻孔周边的应力，即当a时，令 q1H , q2h，得0,Hh2Hhcos2 ,0 ，沿着 x 轴，0o ，环向正应力是x3 hH，沿着 y 轴，90o ，环向正应力是x3 Hh。BA图 6 井周应力计算简图当加的液压大于孔壁上岩石所能承受的应力时，将在最小切向应力时， 将在最小切向的位置上，即A 点（图 6）处产生破裂，并且破裂将沿着垂直于最小主应力的方向扩展。 此时孔壁产生破裂的外加液压pc1 称为

17、临界破裂压力， 且有公式 19，pc13 h H t pw（19）式中：t岩体抗拉强度，pw 岩层孔隙水压力。孔壁破裂后，保持裂隙开的平衡压力ps应等于垂直作用于裂隙上的原岩最小应力即，2ps 。若岩石已破坏，相当于 t0 ，使裂隙重新开的压力 pr，pr 3 21 p0 ，可得主应力 1 3ps pr p0。可测深部岩体抗拉强度 t pbpr，封堵段的原岩应力的垂直分量v ，vH ，求得原岩应力的三个分量v ,1 , 2 。印模器可确定主应力方向。H minPsH max3 H minPw Pb t（20）StPbPr其中，地层破裂压力（pb ）：地层破裂产生流体漏失时的井底压力；裂缝延伸压

18、力（ pr ）：使一个已存在的裂缝延伸扩展时的井底压力；裂缝闭合压力（ ps ）：使一个存在的裂缝保持开时的最小井底压力， 它等于作用在岩体上垂直裂缝面的法向应力，即最小水平主地应力。 具体表示如图 7 所示各时间段孔壁应力状态和图 11.30 典型的水压致裂试验曲线 22-23 。图 7 压裂过程孔壁状态和压力时间曲线图 8 典型的水压致裂试验曲线水压致裂特点和应用 ：水压致裂法是测量岩体深部应力方法， 测值代表性大，测深已达 5000m以上，只需用普通钻探方法打钻孔， 用双止水装置密封， 用液压泵通过压裂装置压裂岩体， 不需要取岩芯和精密仪器， 测试方法简单， 只通过液压泵向钻孔注液压裂岩

19、体，观测压裂过程中泵压、液量即可。适应性强，不孔壁受力围广，避免了地质条件不均匀的影响，测值直观。它可根据压裂时泵压（初始开裂泵压、稳定开裂泵压、关闭压力、开启压力）计算出地应力值，不需要复杂的换算及辅助测试。可测深部岩体抗拉强度， 所测得的地应力值及岩体抗拉强度是代表较大围的平均值，有较好的代表性。不需要电磁测量元件，不怕潮湿，可在干孔及孔中有水条件下作试验，不怕电磁干扰，不怕震动。对于某些工程，如露天边坡工程，由于没有现成的地下井巷、隧道、峒室等可用来接近应力测量点， 或者在地下工程的前期阶段， 需要估计该工程区域的地应力场，也只有使用水压致裂法才是最经济实用的。缺点：一方面，它从原理上讲

20、， 水压致裂法只能确定垂直于钻孔平面的最大和最小主应力， 属于二维应力测量方法， 主应力方向不能准确确定， 若要确定测点的三维岩体应力状态， 必须打互不平行的交汇于一点的的三个或三个以上的钻孔。这是非常困难的；另一方面：它的理论基础是基于岩石为连续、均质和各向同性的假设，因而，只适合于完整的脆性岩石中，在节理、裂隙发育的岩体中不宜使用。参考文献1英华 , 倪文 , 根成 , 宋建国. 穿层孔水压爆破法提高煤层透气性的研J.煤炭学报,2004,29(3):298-302.2治喜 , 勉 , 金衍 , 黄荣博 . 水压致裂法测定岩石的断裂韧性J.岩石力学与工程学报,1997,16(1):59-64

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