锅炉课程设计报告

1、锅炉课程设计任务书姓名：张世东学号：03007131目 录第一节 设计任务书2第二节 煤的元素及燃烧产物分析3第三节 锅炉整体布置的确定4第四节 锅炉热平衡计算7第五节 炉膛设计和热力计算11第六节 后屏过热器热力计算21第七节 对流过热器设计和热力计算25第八节 高温再热器设计和热力计算29第九节 转向室及低温再热器引出管的热力计 算 34第十节 低温再热器热力计算41第十一节 旁路省煤器热力计算44第十二节 减温水校核48第十三节 主省煤器设计和热力计算48第十四节 空气预热器热力计算53第十五节 热力计算数据的修正和计算结果汇总55第十六节 设计其他部分说明59第十七节锅炉设计感想61第

2、一节 设计任务书一、设计题目：400t/h再热煤粉锅炉二、原始资料1.锅炉蒸发量D1 400t/h2.再热蒸汽流量D2 330t/h3.给水温度tgs 235 OC4.给水压力 15.6MPa5.过热蒸汽温度t1 540 OC6.过热蒸汽压力P1 13.7MPa7.再热蒸汽进口温度t2 330 OC8.再热蒸汽进口压力p2 2.5MPa9.再热蒸汽出口温度t2” 540 OC 10.再热蒸汽出口压力p2” 2.3MPa11.锅炉车间空气温度tlk 25 OC 12.锅炉排污率 1.0%13.空气中所含水分 10g/kg14.燃料特性（1）燃料种类：混煤（2）煤的应用基成分（%）:Car=52.

3、88% Har=3.2% Oar=4.74% Nar=1.06% Sar=0.345 Aar=26.52% War=11.26% Vdaf=33.14%（3）燃料低位发热量：Qydw=20400KJ/kg（4）灰熔点：t1=1185OC; t2=1280 OC; t3=1325 OC15.燃烧方式：煤粉炉四角布置16锅炉型式：II型61 第二节 煤的元素及燃烧产物分析表1煤的元表及燃烧产物表成分空气理论烟气实际烟气煤的成分(收到基)混煤所需氧气Nm3所需空气Nm3烟气成分理论烟气Nm3成分实际烟气Nm3成分份额Car52.880.9867 4.969CO20.9867CO20.9867RO2容

4、积份额0.1402Har3.20.178 0.847SO20.00024SO20.00024H2O容积份额0.0852Sar0.34 0.0024 0.011H2O-H0.35520.582过量空气系数1.2200飞灰质量浓度0.0256Oar4.74 -0.033-0.158H2O-W0.1396过量空气1.1878飞灰系数afh0.9Nar1.06 - -H2O-V00.0869 其中-O0.2493空气中所含水分10Aar26.52N-N0.00854.274 -N0.9383War11.26 VO201.1341N-V04.2651过量水蒸汽0.0191成分相加100.00 V05.3

5、99Vy05.845Vy7.052Gy,kg9.337第三节 锅炉整体布置的确定一、锅炉总体概况锅炉为单汽包，自然循环煤粉炉，呈型分布，适应露天。汽包中心线标高为42300mm，布置在炉前距水冷壁中心线2660mm处，采用四根41936mm大直径下降管。炉膛由密封良好的606mm的鳍片管膜式水冷壁组成，炉膛截面深宽=83809600mm，宽深比为1.086，近似正方形。燃烧器呈四角大小双切圆布置。炉膛上部出口处，沿炉膛宽度方向布置6片前屏过热器，横向节距是1350mm，其后布置16片后屏过热器，横向节距是630mm。高温对流过热器布置在后屏后面，位于折焰角的斜坡上，低温过热器由测墙包覆管、后墙

6、包覆管以及炉顶包覆管组成。再热器分为高、低两组，分别位于水平烟道和尾部竖烟井。全部受热面采用悬吊和支承相结合的方式。竖烟井深度为7500mm，其上部由隔墙省煤器管分为2个烟道，主烟道和旁路烟道，相应设置低再和旁省。低再受热面载荷通过悬吊管由炉膛钢架承重，受热面向下膨胀。省煤器由旁省和隔墙省以及置于竖烟井下部的主省煤器组成。旁省以及隔墙省为悬吊式，主省则由三根钢价支撑，搁置在水泥构架梁上。2台回转式空预直接安置在9m的运转层上，由水平烟道连接，置于尾部竖烟井的后侧。锅炉烟井周围有管子包覆，采用重力载荷小、厚度薄的敷管炉墙，除尾部空预、烟风道、灰斗以及主省外锅炉的全部受热面载荷均悬吊在炉顶钢架上，

7、受热面均向下自由膨胀，炉顶钢架通过K1、K2、K3、K4混凝土构架把负荷传递到锅炉基础上。（图1）锅炉汽温调节，主蒸汽采用一、二节喷水减温，再热蒸汽采用烟气挡板，作为升温调节，挡板布置在旁省的倾斜45度的管上。此外，在高再进口处设有事故喷水装置，作为不得已时的降温调节措施。当负荷在75%100%内运行时，上述的调温装置可以维持过热蒸汽、再热蒸汽在额定值。另外，在低再出口还设有微量喷水可以调节，以配合烟气挡板的调温。本锅炉按固态排渣设计，采用带有粗破碎机的刮板式的机械除渣装置。图1 锅炉整体结构图二、锅炉汽水系统按超高压大容量锅炉热力系统设计的要求，该锅炉汽水系统的流程设计如下：（1）水系统流程

8、 旁路省煤器及斜烟道包覆管束给水主省煤器前隔墙省煤器后隔墙省煤器水冷壁下降管汽包后墙引出管汽包上联箱（2）过热蒸汽系统流程顶棚过热器进口集箱炉顶及尾部包覆过热器管束汽包 悬吊管过热器管束 尾部左右侧包覆过热器管束（上升）尾部包覆过热后集箱 前屏过热器水平烟道左右侧包覆过热器管束（上升）尾部左右侧包覆过热器管束（下降） 一级喷水减温器二级喷水减温器对流过热器进口集箱后屏过热器 汽轮机集汽集箱 （3）再热蒸汽系统流程高温再热器微量喷水事故喷水 低温再热器汽轮机 汽轮机再热器集汽集箱第四节 锅炉热平衡计算一、燃烧产物计算 表2 空 气 平 衡 表 受热面名称炉膛后屏过热器(l,hp)对流过热器(dl

9、gr)高温再热器(gzr)低温再热器旁路省煤器(dzr,psm)主省煤器(sm)空气预热器(ky)进口1.221.271.301.331.35漏风l=0.05hp=00.050.030.030.030.2出口1.221.271.301.331.351.56表3蒸 汽 要 求 表hgr查蒸汽特性表，p=13.7MPa,t=540oC3434.59 hgs查水特性表，p=15.6MPa,t=235oC1016.3 Dgr已知4.00E+05hzr查蒸汽特性表，p=2.3MPa,t=540oC3551.56 hzr查蒸汽特性表，p=2.5MPa,t=330oC3079.67 Dzr已知3.30E+0

10、5py假定140.00 Djw假定（kg/h）1.10E+04表4 烟气特性表符号单位l,hpdlgrgzrdzr,psmsmkya1.2200 1.2200 1.2700 1.3000 1.3300 1.3600 a1.2200 1.2700 1.3000 1.3300 1.3500 1.5600 av1.2200 1.2450 1.2850 1.3150 1.3400 1.4600 VNm3/kg1.1878 1.3228 1.5387 1.7007 1.8357 2.4835 VH2ONm3/kg0.6010 0.6032 0.6066 0.6092 0.6114 0.6217 VgNm

11、3/kg7.0519 7.1891 7.4085 7.5731 7.7102 8.3685 rRO20.1402 0.1376 0.1335 0.1306 0.1283 0.1182 rH2O0.0852 0.0839 0.0819 0.0804 0.0793 0.0743 rn0.2255 0.2215 0.2154 0.2110 0.2076 0.1925 Ggkg/kg9.3371 9.5134 9.7955 10.0070 10.1833 11.0294 fkg/kg0.0256 0.0251 0.0244 0.0239 0.0234 0.0216 表5 烟气焓温表烟气温度理论烟气的焓

12、Hy(kj/kg)理论空气的焓Hk(kj/kg)飞灰的焓 Hfh(kj/kg) 烟气的焓Hy（kj/kg）炉膛后屏过热器对流过热器高温再热器低温再热器旁路省煤器主省煤器空预器热段空预器冷段al,hp=1.22adlgr=1.245agzr=1.285adsr,psm=1.315asm=1.34aky(r)=1.41aky(l)=1.51HyHyHyHyHyHyHy100811 713 19 1122 1193 2001641 1436 40 2170 2270 1148 2414 1221 3002498 2176 63 3246 3300 1131 3453 1182 3670 1256 4

13、003380 2926 86 4300 4388 1142 4461 1161 4666 1213 4959 1288 5004285 3693 109 5299 5447 1147 5558 1170 5650 1189 6005208 4481 134 6439 1140 6618 1171 6753 1195 6865 1215 7006156 5286 158 7609 1170 7820 1202 7979 1226 8007134 6101 183 8659 8812 1203 9056 1235 9239 1260 9008129 6916 209 9859 1200 10032

14、 1221 10309 1253 10009140 7753 235 11080 1221 11274 1242 110010154 8611 262 12310 1230 120011172 9470 288 13543 1233 130012214 10328 325 14811 1268 140013280 11208 375 16120 1309 150014332 12088 420 17411 1290 160015401 12974 437 18692 1281 170016477 13854 493 20018 1326 180017560 14734 521 21323 13

15、05 190018656 15641 569 22666 1343 200019743 16543 600 23982 1316 210020845 17450 630 25314 1333 二、热平衡入燃料消耗量计算表六 锅炉热平衡及燃料消耗计算锅炉热平衡及燃料消耗量计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1燃料带入热量QrkJ/kgQydw204002排烟温度pyoC假定1503排烟焓HpykJ/kg查焓温表空气预热冷段1803.5 4冷空气温度tlkoC给定（锅炉车间工作温度）255理论空气焓HolkkJ/kg查焓温表理论烟气焓178.3 6机械不完全燃烧热损失q4%取用1.57化学不

16、完全燃烧热损失q3%取用08排烟热损失q2%6.8 9散热损失q5%查图形2-150.3510灰渣物理热损失q6%0.000 11保热系数%0.996212锅炉总热损失q%q2+q3+q4+q5+q68.6 13锅炉热效率gl%100-q91.4 14过热蒸汽焓hgrkJ/kg查蒸汽特性表，p=13.8MPa,t=540oC3436.4 15给水焓hgskJ/kg查水特性表，p=15.6MPa,t=235oC1016.11 16过热蒸汽流量Dgrkg/h已知40000017再热蒸汽出口焓hzrkJ/kg查蒸汽特性表，p=2.4MPa,t=540oC3552.8 18再热蒸汽进口焓hzrkJ/k

17、g查蒸汽特性表，p=2.6MPa,t=330oC3078.4 19再热蒸汽流量Dzrkg/h已知330000 20再热蒸汽焓增量hzrkJ/kghzr-hzr474.4 21锅炉有效利用热QglkJ/hDgr(hgr-hgs)+Dzr(hzr-hzr)+Dpw(I-Igs)112947338822实际燃料消耗量Bkg/hQgl/(glQr)60986.0 23计算燃料消耗量Bjkg/h 60071.7 第五节 炉膛设计和热力计算一、炉膛结构设计表7 炉 膛 尺 寸 确 定（一）炉膛尺寸的确定1炉膛容积热强度qVW/m3按表2-11选取1590002炉膛容积Vlm3BQdwy/(3.6qv)21

18、73.50 3炉膛截面热强度qFW/m3按表2-12选取42680004炉膛截面积Alm2BQdwy/(3.6qF)80.45 5炉膛截面宽深比a/b按a/b=11.2选取1.0866炉膛宽度am选取a值使a/b=11.29.67炉膛深度bmAl/a8.438冷灰斗倾角按50o509冷灰斗出口尺寸m按0.61.4选取1.210冷灰斗容积Vhdm3按图3-5A4部分结构尺寸计算123.911折焰角长度lzm2.512折焰角上倾角上按上=20o45o选取4513折焰角下倾角下按上=20o30o选取3014前屏管径及壁厚dmm取用(外径）384.5d384.515前屏管内工质质量流速wkg/(m2s

19、)按表2-21选取（8001000）95116前屏管子总流通面积Am20.1136230917前屏每根管子面积A1m20.0006605218前屏总管子数n根A/A1172.02069819前屏横向管距s1mm按s1=5501500选取135020前屏片数z1片按a/s1-1=6.4选取621前屏单片管子数n1根按n/6=28.67选取2822前屏纵向节距s2mm按S2/d=1.11.25取4223前屏最小弯曲半径Rmm按R(1.52.5)d选取7524前屏深度bqpmms2(n1-1)2+2R241825前屏与前墙之间距离mm选取124026前后屏之间距离mm选取78027炉膛出口烟气流速w

20、ym/s选取628炉膛出口烟气温度tloC按表2-20选取(11001150)110029炉膛出口通流面积Achm298.0 30炉膛出口高度hchmAch/a10.20 31前屏高度hqpm按hch选定1032水平烟道烟气流速wshm/s选取1033水平烟道高度hsym6.534折焰角高度hzym按hqp-hsy-lz=0.73选取0.835炉顶容积Vldm3按图3-5中A1和A2部分尺寸计算532.71 36炉膛主体高度hltm18.681 二.水系统及水冷壁结构设计炉膛四周水冷壁全部采用606mm的鳍片管制成密封的膜式水冷壁。水冷系统主要是由大直径的下降管、分配集箱及其支管、水冷壁上升管

21、、汽水引出管、上下集箱、汽包组成的循环回路。炉水由汽包经过4根41936mm大直径下降管以及下端的分配集箱，以及44根分配支管均匀的进入14只下集箱，然后分14个循环回路上升，经过上集箱和46根汽水引出管进入汽包；在汽包中汽水混合物经内部装置分离清洗，干净的蒸汽被引入到过热器中，分离下来的水和省煤器过来的给水混合在一起，再进入大直径下降管，进行周而复始的循环。整个水冷壁管，以及敷设其上的炉墙，均通过上集箱的吊杆，悬吊在炉顶钢架上，受热面作向下的自由膨胀。水冷壁设有人孔、看火孔、吹灰孔、防爆门孔、点火孔、测量孔等；后墙水冷壁上部由分岔管分为2路，一路折向炉膛，路垂直上升，起悬吊管作用。为使得2路

22、水量的合理分配，以保证均能安全可靠的工作，在垂直悬吊的集箱管孔处设置了带有短路的10mm节流孔，伸出集箱底部的短管，从而可以防止因污染物进入节流孔引起的阻塞。燃烧时为了防止由于炉膛负压波动所引起的水冷壁以及炉墙薄壁结构振动而造成的破坏，在水冷壁外面布置了由工字钢组成的刚性梁，刚性梁在上下方和水冷壁一起膨胀，沿刚性梁长度方向，在结构上保证可以自由膨胀，刚性梁直接支承于炉膛水冷壁及左右侧包覆和后包覆管上。表8 水冷壁结构设计1前后墙水冷壁回路个数z1个10/2.5=4（按每个回路加热宽度2.5m选取）42左右侧墙水冷壁回路个数z2个9.2/2.5=3.7（按每个回路加热宽度2.5m选取）33管径及

23、壁厚dmm按表3-13选取60*64管子管距smm按s/d=1.31.35选取80.55前后墙管子根数n1根按a/s+1=127.3选取1286左右侧墙管子根数n2根按b/s+1=117.2选取110三、燃烧器结构设计燃烧器为正四角大小切圆布置，假想小切圆200mm，大切圆700mm，一次风喷口分3层布置，带满负荷共12个一次喷口。燃烧器的一、二次风喷口的位置，自上至下为（二）、（二）、（一）、（二）、（一）、（一）、（二）一次风喷口分为上下2组分隔，以提高一次风气流的刚性。为了适应煤种变化和调整燃烧工况，煤粉喷燃器各喷嘴做成可调节的。为了调整燃烧工况和控制炉膛出口烟温，可根据燃烧特性或运行人

24、员的实践经验摆动喷嘴的倾角，当一个喷嘴在水平位置上，相邻喷嘴只能摆动10度左右，若所有的喷嘴一起同向摆动可摆动约正负20度。整个燃烧器通过连接体焊于水冷壁上，与水冷壁一起膨胀。点火轻油枪采用机械压力雾化方式。该燃烧器之重油枪也采用机械压力雾化方式，最大燃油量按锅炉额定蒸发量的40%计算，装于中、下二次风喷口内，共8只油枪。表9 燃烧器结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1一次风速w1m/s按表2-16选取(2535)302二次风速w2m/s按表2-16选取(3545)403三次风速w3m/s按表2-16选取(4060)504一次风率r1%按表2-15选取305三次风率r3%由制粉

25、系统的设计计算确定的磨煤废气份额206二次风率r2%100-r1-r3507一次风温t1oC由制粉系统的设计计算确定2008二次风温t2oCtrk-103109三次风温t3oC由制粉系统的设计计算确定7010燃烧器数量z个四角布置411一次风口面积（单只）A1m20次风口面积（单只）A2m20.1821903913三次风口面积（单只）A3m20烧器假想切圆直径djmm按表2-17选取65015燃烧器矩形对角线长度2ljmmsqrt(b2+a2)12743 16特性比值hr/br初步选定1217特性比值2lj/br由式(2-7)确定40.2 1

26、8燃烧器喷口宽度brmm42019一次风喷口高度hlmmA1/br375 二次风喷口高度h2mmA2/br434 三次风喷口高度h3mmA3/br327 20燃烧器高度hr/brmm 按A1、A2、A3的要求，画出燃烧器喷口结构尺寸图（图3-4），得hr;核算hr/br=13.46,接近原选定值，不必重算5660 21最下一排燃烧器的下边缘距冷灰斗上沿的距离lm按l=(45)br选取1.7 22条件火炬长度lhym按图2-29示意的lhy（lhy=abcd折线长度）的计算结果符合表2-19规定，而且上排燃烧器中心线到前屏下边缘高度为11.077m8m,所以炉膛高度设计合理27.914四、炉膛及

27、前屏过热器结构尺寸计算表10 炉膛结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1侧墙面积A1m2据图3-5.44.380 A2m2据图3-5.10.292 A3m2据图3-5.8.4318.681156.551 A4m2据图3-5.0.5(8.43+5.02)2.27614.087 Acm2A1+A2+A3+A4225.310 2前墙面积Aqm2据图3-5.30.43+0.5(8.84-5.02)/cos50o+5.02/29.6344.93后墙面积Ahm2据图3-5.9.6(2.887+13.008+2.97+5.02/2)256.8523774炉膛出口烟窗面积Achm2据图3-5.(

28、8.84-4.438-2.887sin60o+10)9.6109.84517185炉顶包覆面积Aldm2据图3-5.4.43849.642.60486前屏面积Aqp据图3-6262.42410290.167燃烧器面积Arm2据图3-541.26（燃烧器布置的总宽度和总高度分别为1.2m和6m)28.88前后侧墙水冷壁角系数xm2按膜式水冷壁选取19炉顶角系数xld查附录三图(a)4,s/d=45/38=1.184,e=00.9710前屏角系数xqpm2查附录三图(a)5,s/d=45.6/38=1.20.9911炉膛出口烟窗处角系数xchm2选取112整个炉膛的平均角系数x-m20.99720

29、415113前屏区的侧墙面积Apq,cm2据图3-52102.42448.36 14前屏区的炉顶面积Apq,ldm2据图3-59.62.42423.21 15前屏区的炉墙面积Apqm2pq,c+Apq,ld71.57 16炉膛自由容积的水冷壁面积Azym2Aq+Ah+2(Ac-A4/2-Apq,c/2)+Ach+(Ald-Apq,ld)1104 17炉膛容积Vlm3Aca2163 18前屏占据容积Vpm3据图3-52.4249.610232.1 19炉膛的自由容积Vzym3Vl-Vp1930.8 20前屏区与炉膛的水平分割面积Af,shm2据图3-52.4249.623.21 21前屏区与炉膛

30、的垂直分割面积Af,chm2据图3-59.6102192 22自由容积的辐射层有效厚度Szym3.6Vzy/Azy6.29 23前屏间容积的辐射层有效厚度Spqm3.6Vp/(Aqp+Apq+Af,sh+Af,ch)1.45 24炉膛的辐射层有效厚度Sm6.481 25燃烧器中心线的高度hrm据图3-56.80226炉膛高度Hlm据图3-527.264 27燃烧器相对高度hr/Hlhr/hl(见图3-5,hr=7.515m)0.25 28火焰中心相对高度xlhr/Hl+x,x按附录二表查得等于00.25 表11 前 屏 过 热 器 结 构 尺 寸 计 算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1

31、管径及壁厚dmm由结构面设计384.52单片管子根数n1根由结构面设计283前屏片数z1片由结构面设计64蒸汽流通截面积Am20.785dn2z1n1,(dn为管了内径)0.111 5蒸汽质量流速wkg/(m2s)(D-Djw)/(3600A)974 6前屏蒸汽平均比容pjm3/kg查蒸汽特性表,p=14.55MPa,t=372oC0.0142 7蒸汽流速wm/swpj13.64 8前屏辐射受热面积Aqpm22z1bqphqpxqp287.26 五、炉膛热力计算（带前屏过热器）表12 炉膛热力计算（带前屏过热器）序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1热空气温度trkoC给定3202理论热空气

32、焓HrkokJ/kg查焓温表2326 3炉膛漏风系数l由A初参表得知0.054制粉系统漏风系数zf选用0.065冷空气温度tlkoC给定256理论冷空气焓HlkokJ/kg查焓温表178.3 7空预器出口过量空气系数kyl-(l+zf)1.118空气带入炉内热量QkkJ/kgkyHrko+(l+zf)Hlko2601.5 91kg燃料带入炉内的热量QlkJ/kgQr(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+Qk23001.5 10理论燃烧温度TaoC根据Ql查焓温表1926 11炉膛出口烟温TloC假定114012炉膛出口烟焓HlkJ/kg查焓温表12803.2 13烟所的平均热容量Vc

33、pjkJ/(kgoC)(Ql-Hl)/(Ta-Tl)13.0 14水蒸汽容积份额rH2O查烟气特性表3-20.0852 15三原子气体容积份额（含水）rn查烟气特性表3-20.1402 16三原子气体分压力（含水）pnMPaprn(p为炉膛压力,等于0.098MPa)0.014 17pn与S的乘积pnSmMPapnS0.089 18三原子气体辐射减弱系数Ky1/(mMPa)课本（937）4.157 19灰粒子辐射减弱系数Kh1/(mMPa)课本（938）80.295 20焦碳粒子辐射减弱系数Kj1/(mMPa)取用1021无因次量x1按参考文献1选取0.522无因次量x2按参考文献1选取0.1

34、23半发光火焰辐射减弱系数K1/(mMPa)Kyrn+Khh+Kjx1x23.098 24乘积KpSKpS1.968 25炉膛火焰有效黑度ahy1-e-KpS0.860 26乘积pnSzymMPapnSzy0.086 27乘积自由容积内三原子气体辐射减弱系数Ky1/(mMPa)4.225 28乘积KpSzy(Kyrn+Khk+kjx1x2)pSzy1.942 29自由容积的火焰有效黑度azy1-e-KpSzy0.857 30乘积pnSpqmMPapnSpq0.020 31屏间容积内三原子气体辐射减弱系数Ky1/(mMPa)9.325 32乘积KpSpq(Kyrn+Khh+kjx1x2)pSpq

35、0.549 33屏间容积的火焰有效黑度apr1-e-KpSpq0.422 34屏宽A与Szy比值A/SzyA/Szy(A即bqp,见图3-6)0.384 35屏宽A与屏节距之比A/s11.791 36屏的修正系数cp查附录三图V(b) =1.35/100.9537屏区的修正系数cpq查附录三图V(b)0.8838系数a查附录三图V(a)0.939屏的辐射系数p查附录三图V(c)0.1440屏区的辐射系数pq查附录三图V(d)0.0841屏的黑度apapr+pcpazy0.53619154142屏区的黑度apqapr+pqcpqazy0.48257338843屏的暴光不均匀系数zpap/azy0

36、.63 44屏区水冷壁的暴光不均匀系数zpqapq/azy0.56 45计及暴光不均匀的屏的面积Aqpm2Aqpzpx-181.14 46计及暴光不均匀的屏区面积Apqm2Apqzpqx-40.21 47炉墙总面积Alqm2Azy+Aqp+Apq1325.80 48前后侧墙水冷壁的沾污系数查附录二表0.4549屏的沾污系数p查附录二表 0.3550炉顶包覆管沾污系数ld查附录二表0.4251炉膛出口屏的沾污系数ch(查附录三图,得=0.98)0.44152前后侧墙水冷壁热有效系数x0.4553炉顶包覆管的热有效系数ldldxld0.407454屏的热有效系数ppxqp0.346555炉膛出口处

37、的屏的热有效系数chchxch0.44156平均热有效系数pjAq+Ah+2(Ac-Ar/2-Apq,c/2)+ld(Ald-Apq,ld)+pAqp+Apq,czpq+ldApq,ldzpq/Alq0.43039943657炉膛黑度alahy/(ahy+(1-ahy)pj)0.93463151858与炉内最高温度位置有关的系数MB-Cxl,B、C查附录二表VB=0.56,C=0.50.43525530159炉膛出口烟温tloCTa/(M(5.6710-8alFpjTa3/(BjVCpj)0.6+1)-2731140.99802660炉膛出口烟焓HlkJ/kg查焓温表1281561炉膛吸热量Q

38、lfkJ/kg(Ql-Hl)10147.7589262炉膛容积热强度qVW/m3BQdwy/(3.6Vl)158.7E+0363炉膛截面热强度qFW/m2BQdwy/(3.6Al)4.27E+0664炉内平均辐射热强度qlpjW/m2BjQlf/(3.6Alq)126.9E+0365炉顶辐射吸热分布系数ld查附录三图(x=1)0.6566炉顶辐射热强度qldW/m2ldqlpj82.5E+0367炉顶辐射受热面积Aldm2(Ald-Apq,ld)xld+Apq,ld zpq31.852037768炉顶吸热量QldWAldqld2.6E+06kJ/kg3.6Aldqld/Bj158 69前屏辐射

39、吸热分布系数qp查附录三图(x=25/30)0.8470前屏辐射热强度qqpW/m2qpqlpj106.6E+0371前屏吸热量QqpWAqpqqp1.9308E+07kJ/kg3.6Aqpqqp/Bj1165 72后屏辐射吸热分布系数hp查附录三图0.8273后屏辐射热强度qhphpqlpj101974.0 74后屏吸热量QhpWqhpAhp(Ahp=Ach)1.1201E+07kJ/kg3.6qhpAhp/Bj676 75附加过热器总吸热量QfjkJ/kg先假定后校核75076一级减速温水量Djw1kg/h先假定后校核600077二级减速温水量Djw2kg/h先假定后校核500078附加过

40、热器焓增量hfjkJ/kgQfjBj/(D-Djwl-Djw2)115.1 79饱和蒸汽焓hbqkJ/kg查蒸汽特性表，p=15.3MPa,t=345oC2618.4280包覆出口蒸汽焓hbfkJ/kghbq+hfj2733.4981包覆出口蒸汽温度tbfoC查蒸汽特性表，p=14.7MPa352.782前屏焓增量hqpkJ/kgQqpBj/(D-Djwl-Djw2)178.7 83前屏出口蒸汽焓hqpkJ/kghbf+hqp2912.18 84前屏出口蒸汽温度tqpoC查蒸汽特性表，p=14.41MPa381.685炉膛出口烟温校核tloCtl(假定值)-tl(计算值)1.00第六节、后屏过热器热力计算 表13 后屏过热器结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1管径及壁厚dmm选用38*5d385.00002屏片数z1片14.00003单片管子根数n1根12.00004屏的深度cm2.32005屏的平均高度hpjm据图3-7,(10+8.3)/29.150