课件4(MIG焊)

1、电弧焊基础 熔化极气体保护焊 -第三章 熔化极氩弧焊 MIG/MAG 武汉一冶钢结构焊接培训中心 2014年11月 6.1 原理与特点 采用与母材相同（近）材质的焊丝作为电极。焊丝为电弧的一极，焊丝 熔化后形成熔滴过渡到熔池中，与母材熔化金属共同形成焊缝。 为防止外界空气混入到电弧、熔池所组成的焊接区，采用了Ar、He保护。 GMAW (Gas Metal Arc Welding ) MIG（Metal Inert Gas Arc Welding） MAG (Ar+O2, Ar+CO2) (Active ) 6.1 原理与特点 发展历史 6.1 原理与特点 J与TIG焊相比，连续送丝，电流密度

2、大，焊丝熔化速 度快，不需要频繁停机，生产效率高 J与CO2电弧焊相比，熔化极氩弧焊电弧状态稳定，熔 滴过渡平稳，飞溅很少 J由于惰性气体不与熔化金属产生冶金反应， 避免氧 化和氮化，在电极焊丝中不需要加入特殊的脱氧剂， 使用与母材同等成分的焊丝即可进行焊接 J几乎可以焊接所有金属，尤其适用于铝合金、铜合 金、钛合金和不锈钢的焊接，直流反接焊接铝及铝 合金，对母材表面的氧化膜有良好的阴极雾化清理 作用 6.1 原理与特点 L焊接成本比CO2电弧焊高，焊接生产率也低 于CO2电弧焊 L焊接准备工作要求严格，包括对焊接材料 的清理和焊接区的清理等 L厚板焊接中的封底焊焊缝成形不如TIG焊质 量好

3、6.1 原理与特点 6.1 MIG焊接现场与焊缝 6.2 MIG熔滴过渡 依据材质、焊件尺寸、焊接姿势，MIG可以选用： 短路过渡：与CO2电弧焊相同，细丝低电压、小电流条件下的熔滴过 渡方式。MIG焊熔滴短路过渡电压更低，过渡过程更稳定，飞溅少，适合进 行薄板高速焊接或空间位置焊缝的焊接。 喷射过渡（粗丝CO2，潜弧喷射过渡） 射滴过渡、射流过渡、旋转射流过渡 亚射流过渡 脉冲过渡 6.2.1 喷射过渡定义 MIG焊接焊丝接阳极，在小电流时，电弧的阳极区形成在熔滴前端底部， 电弧弧柱呈圆锥形，由于电磁拘束力小，熔滴主要受重力的作用而产生 过渡，其颗粒较大。增大电流后，电弧形态扩展，较大范围包

4、涵焊丝端 头，电极前端被削成尖状，熔滴细颗粒化，这时的熔滴过渡形态称作 “喷射过渡”。特征：熔滴尺寸小于焊丝直径，熔滴过渡平稳，电弧稳 定，能够得到均匀的焊缝。用途：中厚板水平对接或角接。 6.2.1 喷射过渡临界电流 实现细颗粒喷射过渡的下限电流值称作临界电流(critical current)。 当电流超过临界电流值后，过渡频度剧增，熔滴体积急剧减小。临界电 流值因焊丝材质、焊丝直径、保护气等有着显著的差异。 钢焊丝MIG焊电流值与熔滴 过渡频度及熔滴体积之间的关系 不同材料焊丝的临界电流 6.2.1 喷射过渡产生原因 MIG电弧能够产生熔滴喷射过渡的根本原因是电弧形态比较扩展。 CO2气

5、体分解对 电弧有很大的冷却作用，使得电弧形态收缩并处于熔滴下部，熔滴过渡受到排 斥。在MIG电弧下，氩气是单原子气体，没有分解问题，而且热传导率较小，对 电弧的冷却作用小，因此电弧电场强度低，形态上容易扩展，能够较大范围包 涵焊丝端头，熔滴过渡比较容易。直接原因是电磁力超过了表面张力的作用。 6.2.1 喷射过渡极性选择 如果把焊丝接为负极，阴极斑点因清理作用而要上爬到焊丝的固体区，电弧以 包围熔滴的形态出现，电磁力对熔滴过渡完全不起作用，即使在大电流下，熔 滴过渡也主要因重力作用而进行，形成大颗粒的粗滴过渡。电弧不稳定，焊缝 也不整齐，不具备实用性。喷射过渡焊丝接为阳极，一是要充分利用阴极雾

6、化 的母材清理作用，二是电极前端被削成尖状，熔滴细化，过渡平稳。 6.2.1 喷射过渡分类 由于焊丝材质的不同，其熔滴过渡形态也 有差异，把MIG焊熔滴喷射过渡分为： 射滴过渡 射流过渡 旋转射流过渡 射滴过渡 射滴过渡：熔点较低电导率及热导 率较大的铝和铜焊丝的熔滴过渡时 ，其熔滴尺寸接近于焊丝直径，过 渡频度在每秒100200次左右，每 一滴都呈现规则过渡，把这种喷射 过渡形式称作射滴过渡。实现熔滴 从大滴过渡到射滴过渡转变的临界 电流称作射滴过渡临界电流。 射滴过渡时电弧形态呈钟罩形，弧根面积大并包围熔滴，熔滴内部的电流线发散， 作用在熔滴上的电磁收缩力Fc成为过渡的推动力。斑点压力F斑

7、作用在熔滴表面各个 部位，阻碍熔滴过渡的作用降低，这时阻碍熔滴过渡的力主要是焊丝对熔滴的表面 张力。 MIG焊射滴过渡主要是低熔点材料MIG焊所表现出的熔滴过渡形式，钢质焊丝MIG 焊射滴过渡规范区间很窄，在形成射滴后马上转变为射流，也可认为钢质焊丝恒定 直流MIG焊没有射滴过渡，但也可通过脉冲参数控制，使钢质焊丝出现射滴过渡。 射流过渡 对于钢系焊丝，小电流下，电弧产生在熔滴的下部，熔滴尺寸较大，随电流的 增加，电弧覆盖熔滴范围加大，熔滴尺寸逐步减小，并在焊丝端部与液态熔 滴间形成缩颈，电弧包围着熔滴下部分金属，当电流增大到某一数值时，电 弧突然跳到缩颈的上部（跳弧现象），形成对下面液态金属

8、的大面积覆盖， 电弧中的等离子气流突然增强，加上颈缩部位表面张力数值较低，促使熔滴 快速脱离，即产生了第一滴脱落；在第一个熔滴脱落后，电弧呈现圆锥形， 这时等离子气流对焊丝前端金属有强烈的摩擦作用，把焊丝端部的液态金属 削成铅笔形，细小的熔滴从尖端一个接一个地向熔池过渡其过渡频度最大可 以达到每秒500次，肉眼观察电弧中心有一条流束型黑线，是由速度很高的细 滴组成的熔滴流，在熔滴流周围是圆锥状的烁亮区，内部有大量的金属蒸气， 把这种喷射过渡形式称作射流过渡。电弧产生跳弧时的电流被称为射流过渡 的临界电流。 射流过渡临界电流影响因素： 1.焊丝材料 2.焊丝直径 3.干伸长：越大，预热效果越好，

9、I临越低 4.保护气：加入5左右的CO2，可以使临界电流值有一定程度 的降低。此后随着CO2含量的增加，临界电流值急剧增大，当 含量达到30以上时不能产生射流过渡。 射流过渡的熔池形状：指状熔深 形成原因：焊丝作阳极，在熔池周围因电弧阴极斑点的清理作用，使得电弧 能够较大范围扩展，母材接近表面部分有较大程度的熔化。但是，由于熔 滴以射流形态过渡，焊丝的前端被削成很尖锐形状，这时电弧中的等离子 气流极为显著，作用在熔池金属上的等离子流力很大，加上大量高速的细 小颗粒熔滴对熔池金属的冲击，使熔池中心区被深深地向下挖掘。这种熔 化断面宛如手指插入母材所形成的，因此称作指状熔深。焊丝直径越细或 电流值

10、越大，越易形成指状熔深。 旋转射流过渡 在钢系焊丝干伸较长的情况下，或者电流值远大于临界电流时，焊丝熔化 部分被拉长，呈现高速旋转状态，这恰似把软水管置于自由状态，水猛烈 喷出时所发生的情况，把这种喷射过渡形式称作旋转喷射过渡。一般情况 下，这种过渡形式，电弧不稳定、焊缝不均、飞溅量大，不采用。 喷射过渡的特点总结 有明显的临界电流值 一般情况下，熔滴沿焊丝轴向过渡 一般情况下，熔滴尺寸不大于于焊丝直径 电弧形态发生突然变化 6.2.2 亚射流过渡与电弧自身固有的调节作用 亚射流过渡：适用于铝合金短弧MIG焊，可视弧长在28mm 之间，因电流大小而取不同的数值，带有短路过渡的特征， 当弧长取上

11、限值时，也有部分自由过渡（射滴）。 过渡过程描述：介于短路过渡与喷射过渡之间 燃弧时间增长熔滴长大焊丝与熔滴间形成缩颈达到临界脱落状态以射滴形式脱 离之前同熔池短路电弧熄灭电磁收缩力和表面张力作用下缩颈迅速破断 完成过渡重燃电弧 铝合金MIG焊接录像 与短路过渡的区别 短路:熔滴与熔池短路之前没有缩颈，短路时间长，短路电流大，飞 溅大过渡不平稳 亚射流:短路之前有缩颈，短路电流小，短路时间短，飞溅小，过渡 平稳 与射流过渡的区别 亚射流: 电弧自身固有的调节作用 可视弧长La ：电弧长度是焊丝前 端与母材间的最短距离，而不是 从焊丝前端到母材上阴极斑点位 置的真正电弧长度Ls。铝合金MIG 焊

12、当弧长La处于不同数值时，Ua 和La之间呈不同斜率的线性关系， 并且随保护气种类的不同其变化 斜率也不同。氩气保护时，在图 中所示焊丝直径和焊接电流条件 下，当弧长La小于4mm以后，电弧 电压Ua随弧长La的降低而急剧减 小；当弧长La大于10mm以后，随 弧长La的增加，电弧电压Ua也有 一定的增长斜率；而当弧长La处 于中间区域时（La=410mm）时， Ua随La的变化量减小，该区域在 焊丝的熔化特性上有特殊点，正 是亚射流过渡所处区域。 铝合金MIG焊电弧电压Ua 与电弧长度La之间的关系 铝焊丝等速熔化曲线（纯Ar，干伸长一定） 钢焊丝等速熔化曲线 送丝速度一定，当可见弧长达到8

13、mm以下时，各条曲线共同向左下方弯曲，焊丝比 熔化量增大，并形成一个区域，也就是亚射流过渡区。原因：可见弧长缩短后，熔 滴的温度降低，使得焊丝熔化不再需要很多的热量。这种现象只在高纯度惰性气体 保护MIG焊中才能看到，特别是大电流下更为显著。在焊枪高度发生变动或出现其它 干扰时，焊丝比熔化量随可见弧长的减小而增大的特性使电弧自身具有保持弧长稳 定的能力，把这种特性称之为电弧自身固有的调节特性。 电弧自身固有的调节作用调节过程 等速送丝匹配恒流特性电源 曲线1是焊接电源外特性，曲线2是某一 送丝速度下的等熔化速度曲线，l0代表初 始稳定弧长l0下的电弧静特性曲线，Q0是 电弧初始稳定工作点。现在

14、出现某种干 扰使电弧长度从l0增加到l1，由于电源是 恒流外特性，焊接电流不变，电弧工作 点从Q0改变到Q1，但是电弧变长后，焊 丝熔化系数减小(比熔化量降低)，使得 焊丝熔化速度减小，焊丝熔化速度开始 小于焊丝的送进速度，于是电弧要逐步 缩短，电弧工作点从Q1点沿电源外特性 曲线向Q0点回归，最后到达Q0点，在Q0 点，焊丝熔化速度重新与焊丝的送进速 度平衡，电弧又稳定在l0长度上燃烧。反 之亦然。 电弧自身固有的调节作用对比分析 回顾：细钢焊丝CO2焊接，电弧自身调节作用等速送丝匹 配平特性或缓降特性电源弧长变化引起焊接电流变化 电弧自身固有的调节作用：铝焊丝，等速送丝匹配恒流特性电源 同

15、：利用焊丝熔化速度做调节量来保持焊接中弧长的稳定 异：电弧自身调节依靠焊接电流的改变影响焊丝熔化速度 电弧固有的自身调节焊接电流不变，依靠焊丝熔化系数 （比熔化量）的改变影响焊丝熔化速度 亚射流过渡焊接最好采用恒流特性电源，通过对实际焊缝熔深的测 量，看到在送丝速度变化时（10%），恒流特性电源得到的焊缝熔深 更为稳定 电弧自身固有的调节作用特点及应用 (1) 弧长发生变化时，焊接电流不改变，焊缝熔深均匀，表面成 形良好。 (2) 焊缝断面形状更趋于合理，可以避免“指状”熔深的出现。 (3) 电弧长度短，抗环境干扰的能力增强。 (4) 只适用于铝合金焊接，钢焊丝熔化系数随弧长变化程度较低，不

16、能用电弧固有的自身调节作用稳定弧长 亚射流过渡需要对焊丝送进速度与电源外特性进行严格的匹配，即是需 要使等熔化速度曲线出现熔化系数随弧长产生急速变化的部分处于电源 外特性上，如果等熔化速度曲线处于电源外特性恒流部分的左侧，即送 丝速度过慢，易引起焊丝的回烧；如果等熔化速度曲线处于电源外特性 恒流部分的右侧或相交区段小，即焊丝送进速度过快，易造成固体短路。 根据不同直径焊丝的合适规范区间，特别设计了铝合金亚射流MIG焊机， 并实现了对焊接电流和送丝速度的一元化调节，对不同直径的焊丝，通 过旋钮选择规范。当需要焊接不锈钢等材料时，也是通过功能转换开关 把电源特性转变为平特性输出，即可以进行普通的M

17、IG焊接。 电源特性、送丝方式、调节机制小 结 钢、铝、铜等：采用细丝及中等直径焊丝进行 CO2（钢）、MIG焊接，配备等速送丝机构和平 特性或缓降特性电源，依靠电弧自身调节作用保 持电弧长度的稳定；射滴（细颗粒）或射流过渡 铝及铝合金：细丝及中等直径焊丝进行MIG短弧 焊接，采取等速送丝配备恒流特性电源的方式， 依据电弧固有的自身调节稳定电弧长度； 钢：粗丝，配备变速送丝机构和陡降特性电源， 依靠电弧电压反馈稳定电弧长度，但使用的较少。 6.3 脉冲MIG焊 什么是脉冲MIG？ 利用周期性变化的电流焊接的MIG 为什么要用脉冲MIG？ 常规MIG焊接熔滴喷射过渡焊接电流 必须大于喷射过渡临界

18、电流值否则？ 大 滴过渡或短路过渡 大滴过渡过程稳定性差，不能进行仰焊 、立焊等空间位置焊缝的焊接 短路过渡规范区间窄，应用范围受限 脉冲MIG可控参数多稳定的熔滴过渡 控制焊接热输入、提高性能及控制焊缝 成形 薄板、空间焊缝及热敏感性材料 焊接 回顾：脉冲TIG焊接，目的是控制焊缝 成型。脉冲MIG焊接主要是控制熔滴过渡。 6.3.1 脉冲MIG焊熔滴过渡 基值电流Ib小于临界电流，Ib期间只产生焊丝前端的加热熔化，而不产生熔滴的 脱落(图中的)。但脉冲电流IP大于临界电流，在脉冲电流期间(TP：脉冲宽 度)，电磁拘束力增大，按照图中顺序使熔滴产生强制过渡。 焊接平均电流低于喷射过渡临界电流

19、，在较小的焊接电流（平均电流）下即可实 现熔滴喷射过渡 熔滴过渡方式： 多脉一滴 一脉一滴 一脉多滴 多脉一滴： 脉冲峰值电流IP很小甚至低于喷射过渡临界电流值，或者 脉冲持续时间TP很短，在一个脉冲作用期间，焊丝熔化量 很小，需要经过二个或更多的脉冲，焊丝端头才能熔化积 累到能够脱落的熔滴尺寸。通常熔滴尺寸大于焊丝直径， 等离子流力和电磁力对熔滴的推动作用不够，重力对熔滴 脱落起主要作用 一脉一滴：脉冲峰值电流IP或者脉冲持续时间大于多脉一滴 ，在脉冲电流期间产生第一个熔滴过渡以后，脉冲电流马上 结束，随后等待下一个脉冲的到来。有的情况下，在脉冲作 用期间熔滴尚未脱落，当脉冲结束时，受自身重

20、力和惯性力 的作用，熔滴脱落过渡到熔池。即：熔滴可以在脉冲后期过 渡，也可以在脉冲下降沿过渡，但每个脉冲只对应过渡一个 熔滴，如此进行下去。一脉一滴是最好的过渡方式。 一脉多滴：脉冲峰值电流IP较大，或者是脉冲持续时间TP较 长，在一个脉冲期间，过渡了一个以上的熔滴。在基值电流 期间，焊丝端头只有少量的熔化。进入脉冲电流后，焊丝熔 化速度提高，焊丝端头熔化金属量增加，当熔滴尺寸接近于 焊丝直径时，开始在焊丝与熔滴之间形成缩颈，缩颈下部的 熔滴在等离子流力和电磁收缩力作用下脱离焊丝端头，向熔 池过渡一滴。随后，由于脉冲电流尚未结束，焊丝端头产生 持续的熔化和熔滴过渡。对于钢质焊丝，表现为射流过渡

21、； 对于铝焊丝，表现为射滴过渡。在脉冲电流结束时，如果焊 丝端头有较多的熔化金属，就会在惯性力的作用下，脱离焊 丝，最后过渡到熔池。如果焊丝端头只有少量的熔化金属， 则会收缩成半球状，然后在基值电流期间基本维持这个状态 ，直到下一个脉冲到来。 6.3.2 脉冲MIG焊参数选择 实际焊接中，脉冲MIG焊希望达到一个脉冲过渡一滴，通过控制各种参数 可以实现稳定的熔滴过渡，而且可以控制焊接热输入及控制焊缝成形。 脉宽比KTpT；占空比1K Ib和Tb：维持电弧稳定燃烧，同时对预热焊丝和母材提高一定的能量，使焊丝端 头有少量的熔化。此外也是调节平均电流和焊接热输入的重要参数。但是基值参 数不宜过大，否

22、则脉冲焊特点就不明显，甚至在基值期间就出现熔滴过渡，将使 过渡过程紊乱。 Ip和Tp：是决定脉冲能量的重要因素。为使熔滴呈喷射过渡，脉冲电流值必须大 于临界脉冲电流值，脉冲宽度必须合适以避免“一脉多滴”情况的出现。脉冲电 流增加后，母材熔深显著增加，而由于平均电流一定，母材熔化断面积几乎不变。 因此可以通过调节脉冲电流来获得所需要的熔深。 平均电流Ia：脉冲MIG焊的一个主要特征就是在平均电流低于临界电 流下可以实现熔滴喷射过渡。而平均电流是决定对母材热输入量的重 要指标，应根据焊件厚度、焊缝空间位置、焊接材质等进行选取。 脉冲频率f和脉宽比K：普通的脉冲MIG焊电源是通过可控硅整流控制 获得

23、脉冲电流，脉冲频率等于电源频率(50/60Hz)或倍频数值 (100/120Hz)。一般典型的选择：50Hz用于焊钢，100Hz用于焊铝。高 级电源脉冲频率连续可调，也应在上述规范附近选取。脉宽比 K(=Tp/Tb)反映了脉冲焊的强弱，一般在50%附近选取。 6.3.3 脉冲MIG焊优点 1. 脉冲MIG焊扩大了电流的使用范围 脉冲MIG焊通过脉冲参数的配合，可以在较小的电流下实现稳定的喷射过渡（平均 电流小于连续电流焊接时的临界电流，但要保证脉冲电流高于临界脉冲电流）。 这样可以焊接薄板，且母材熔透情况比短路过渡焊接好，生产率高和焊接变形情 况都比TIG焊好。更有意义的是可以使用较粗的焊丝来

24、焊接薄板，这给焊接工艺带 来很大方便。首先粗丝送丝相对更为容易，对软质焊丝（铝、铜等）最为有利。 其次，粗丝的挺直性好，焊丝指向不易偏摆，容易保持在焊缝中心线上。此外， 粗丝的售价比细丝低，可降低焊接成本，并且比表面积小，可使产生气孔的倾向 性降低。 2. 可控制熔滴过渡和熔池尺寸，有利于全位置 焊接 进行空间位置焊缝焊接时，由于脉冲电流大，使熔滴过渡具有更强的方 向性，有利于熔滴沿电弧轴线顺利过渡到熔池中。由于脉冲平均电流小， 所形成的熔池体积也会小一些，再加上脉冲加热和熔滴过渡是间断性发 生的，所以熔池金属即使处于立焊位置也不至于流淌，保持了熔池状态 的稳定性。 3. 可有效地控制热输入量

25、，改善接头性能 对于热敏感性较大的材料，通过平均电流调节对母材的热输入或焊接线 能量，使焊缝金属和热影响区的过热现象降低，从而使接头具有良好的 品质，裂纹倾向性降低。此外，脉冲作用方式可以防止熔池出现单向性 结晶，也能够提高焊缝性能。 6.3.4 脉冲MIG焊熔滴过渡控制 指导思想： 在MIG/MAG焊熔滴过渡中，射滴过渡被公认为最佳的过渡形式， 可以获得好的焊缝成形。在直流焊接中钢焊丝的射滴过渡区间非常窄， 难以达到稳定的射滴过渡。使用脉冲焊，针对焊丝成份和各种直径严 格设定脉冲参数的匹配，可以产生射滴过渡，但在干扰因素出现时， 也避免不了出现大滴过渡或射流过渡，同时也只有昂贵的数字化电源

26、才能达到这项功能。 不同焊丝的直径，在提高电流达到射流过渡临界电流后，并不是 直接产生射流过渡，而是先出现一个或几个射滴过渡，随后由射滴过 渡转变为射流过渡。因此如果能找到一种实时检测熔滴过渡的方法， 当检测到第一个熔滴过渡后，控制电流迅速降低，取消了继续向射流 过渡的条件，也就不会再发生其他形式的熔滴过渡，使电弧在低电流 下燃烧一定时间后，再控制电流上升到临界电流以上，创造下一次射 滴过渡的条件，如此周而复始，即可得到稳定的射滴过渡。 关键：找到既简便而又准确的实时检测熔滴过渡的手段 弧光传感：熔滴过渡过程中，弧光 检测信号中出现一个特征变化，在 第一个熔滴缩颈被拉断，熔滴脱落 焊丝端头的瞬

27、时，弧光强度出现突 然的降低。原因是由于原来笼罩在 熔滴下部断面的弧跟（电弧的阳极 区）突然自动上跳至焊丝端头缩颈 破断处，这一跳跃引起弧光辐射强 度的跃变。弧光信号的这一下凹现 象准确显示了第一个熔滴的脱离与 过渡过程，可以作为熔滴过渡的特 征信号。这个特征信号的信噪比很 高、稳定可靠，非常适合用来进行 熔滴过渡的控制。实际使用时，在 电弧侧面安装一个弧光传感器的检 测电弧弧光强度的变化。 控制过程：采用弧光传感器实现稳定射滴过渡闭环控制的过程如下：预先设置脉冲电流 值在射流过渡临界电流以上，脉冲电流加热并熔化焊丝，此时弧光强度信号数值较高， 当焊丝端头积聚较多液态金属形成熔滴，随后形成缩颈

28、并被拉断时，弧光强度信号陡降， 根据实验结果，设置一个合适的弧光强度信号下降阈值（取脉冲电流期间弧光信号平均 值的15%，可很好满足控制要求），当弧光强度下降至大于或等于此阈值时，控制系统 向焊接电源发出一个控制脉冲信号，使电弧电流迅速由脉冲电流降至维弧电流（一般在 50A），没有了由射滴过渡转变为射流过渡的条件，故在产生第一次射滴过渡之后，不 会再继续产生熔滴过渡。脉冲电流的作用时间由第一个射滴过渡产生颈缩引起的光强下 降大于阈值的时刻所决定。脉冲电流降到维弧电流后，延迟一定时间再升高到脉冲电流 值，重复下一次射滴过渡及控制过程。 弧光传感器可以做成1550mm的尺寸，体积较小、结构简单，对安装位置没有很严 格的要求，也可固定在焊枪上，在生产现场使用非常方便。 弧光传感控制可获得一个脉冲过渡一个熔滴的稳定射滴过渡过程。即便受外来因素干涉， 弧长在3-12mm范围内突然变化，稳定的一脉一滴的射滴过渡也不会遭到破坏。熔滴过渡 频率最高可达130Hz。这种控制方法除了用来获得常规焊接方法不能自然产生的稳定射 滴过渡外，还可以在不破坏熔滴过渡稳定性的条件下，对熔滴过渡频率、焊接热输入等 实现较宽范围的调节。 6.4 各种金属的焊接 不