郑州市某某建设有限公司综合办公楼毕业设计

1、1 1 郑州大学 毕 业 设 计 题题 目：目：郑州市某某建设有限公司综合办公楼郑州市某某建设有限公司综合办公楼 入入 学学 年年 月月 姓姓 名名 学学 号号 专专 业业 指指 导导 教教 师师 完成时间完成时间 年年 月月 日日 2 2 目目 录录 内容内容摘要摘要 .4 4 第一部分第一部分 工程概况及设计条件工程概况及设计条件 .5 5 （一）建筑概况和结构类型 .5 （二）设计依据 .5 （三）平面布置 .6 （四）材料强度 .6 （五）构件及其它尺寸 .6 第二部分第二部分 重力荷载代表值计算重力荷载代表值计算 .1 11 1 （一）屋面及楼面的永久荷载标准值 .11 第三部分第三

2、部分 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 . .1 15 5 （一）横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算 .15 （二）横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算.16 （三）等效节点集中风荷载 .16 第四部分第四部分 内力计算内力计算 .1 16 6 第五部分第五部分 竖向荷载作用下框架内力计算竖向荷载作用下框架内力计算 .2 23 3 （一）竖向框架内力计算 .23 （1）计算单元的选择确定 .23 （2）荷载计算 .24 （3）竖向和荷载作用下梁端弯矩塑性调幅 .30 第六部分第六部分 内力组合内力组合 .3 30 0 第七部分第七

3、部分 荷载截面设计荷载截面设计 .3 32 2 （一） 框架梁 .32 3 3 （1）梁的正截面受弯承载力计算 .34 （2）梁的斜截面受剪承载力计算 .35 （二） 框架柱 .36 （1）剪跨比和轴压比验算 .36 （2）柱正截面承载力计算 .36 （3）柱斜截面受剪承载力计算 .39 （三）框架梁柱节点核心区截面抗震验算 .42 第八部分第八部分 楼板设计楼板设计 .4 43 3 （一）荷载计算 .43 （1）按弹性理论计算 .43 （2）单向板计算 .45 （3）双向板按弹性计算 .46 (二）配筋计算 .48 第九部分第九部分 楼梯设计楼梯设计 .4 49 9 （一）梯段板计算 .49

4、 （1）荷载计算 .49 （2）内力计算 .50 （二）平台板计算 .51 （1）荷载计算 .51 （2）内力计算 .51 （三）平台梁计算 .52 （1）荷载计算 .52 （2）内力计算 .52 （3）截面计算 .53 第十部分第十部分 基础设计基础设计 .5 54 4 4 4 内容摘要内容摘要 本设计拟建的是一个框架结构的多层行政办公楼，总共有 5 层，底层 4.5 米，其它层 4.2 米，总面积为 4696 平方米。为了满足疏散和消防要求， 共设有两部楼梯，两部电梯。房屋建筑图用 autocad 来绘制。 结构方案在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,再利 用顶点位移法求出自

5、震周期，并根据底部剪力法计算水平地震荷载作用下 大小，求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接下来 计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，找出最不利的一组或 几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋。此外还进行了结构方案中 的室内楼梯的设计，完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋 计算。 关键词：关键词： 框架结构框架结构; 房屋建筑设计房屋建筑设计; 结构设计结构设计; 抗震要求抗震要求 5 5 结构计算书结构计算书 第一部分第一部分 工程概况与设计条件工程概况与设计条件 （一）（一）建筑概况和结构类型 郑州市某行政办公楼，地面以上为 5 层，无地下室，首层层高

6、 4.5m，其 他层高 4.20m，出屋面层为电梯机房，层高 3.30m；首层室内外地面高差 为 0.45m，建筑物总高度为 21.3m；建筑沿 x 方向的宽度为 45.9m，沿 y 方向的宽度为 20.60m。 根据建筑的使用功能、房屋的高度与层数、场地条件、结构材料以及施工 技术等因素综合考虑，该结构采用现浇钢筋砼框架结构体系。外墙厚为 200mm，内墙厚为 200mm,墙体均采用煤矸石空心砖，外墙保温材料采用 60mm 阻燃聚苯乙烯泡沫塑料保温板，屋面保温材料采用 100mm 阻燃聚 苯乙烯泡沫塑料保温板，水泥珍珠岩找坡，室内建筑地面的主要做法为水 泥细砂浆贴地面砖。 （二） 设计依据

7、建筑结构可靠度设计统一标准gb500682001 建筑工程抗震设防分类标准gb502232008 建筑结构荷载规范gb500092012 混凝土结构设计规范gb5000102010 建筑抗震设计规范gb500112010 建筑地基基础设计规范gb500072011 高层建筑混凝土结构技术规程jgj32010 新编高层建筑结构设计包世华主编，中国水利水电出版社，2003 建筑抗震设计郭继武编，中国建筑工业出版社，2002 土木工程专业毕业设计指导梁兴文主编，科学出版社，2003 混凝土结构设计规范算例规范编委会，中国建筑工业出版社 2003 建筑结构静力计算手册 6 6 有关结构专业图集：03g

8、1011、03g1012 （三）平面布置（三）平面布置 5100 5100 5100 5100 5100 5100 5100 5100 5100 45900 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 （四（四）材料强度）材料强度 混凝土柱 c40 混凝土梁 c30 混凝土板 c30 钢筋 梁柱钢筋 hrb335 hrb400 梁柱其他钢筋及板筋 hrb335 （五）（五）构件其他尺寸确定构件其他尺寸确定 1.板厚：板的厚度按构造要求取 h1=5100/30=170mm h2=2800/30=94mm 取板厚为 180mm 2.梁截面初选 主梁：取 h mm l 840 10 8400 10 m

9、m l h1050 8 8400 8 综上取 h=900 取 b=300mm。 所以 主梁尺寸 bh=300mm900mmmmhb280 5 . 2 1 次梁：取 h=500mm mm l h365 14 5100 14 取 b=200mm 次梁尺寸： 200 5 . 2 1 hb 2 600200mmhb 电梯次梁： 2 500200mmhb 3.框架柱： 7 7 该建筑抗震等级为 ii 级，其轴压比限值n=0.8，各层的重力荷载代表值 近似取 15kn/ 中柱、边柱、角柱的恒荷载与活荷载综合分项系数均取 1.25， 则： 中柱： 2 3 1 . 175229 2 1 . 198 . 0 1

10、04 . 88 . 21 . 551525 . 1 8 . 0 1525 . 1 8 . 0 mm f sn f n cc c a 边柱： 2 3 3 . 2281960 2 1 . 198 . 0 104 . 81 . 551525 . 1 8 . 0 1525 . 1 8 . 0 mm f sn f n cc c a 角柱： 2 3 8 . 131421 2 1 . 198 . 0 101 . 54 . 851525 . 1 8 . 0 1525 . 1 8 . 0 mm f sn f n cc c a 根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计柱截面尺寸取值如下： 1-3 层 600mm

11、600mm 4-5 层 500mm500mm 4.基础选用 基础，基础埋深m40 . 1 18 2 . 25 18 65 . 1 h m且 基础埋深取为 1.7m 基础高度取 0.8m 框架计算简图如上所示，取顶层柱的形心作为框架柱的轴线，梁轴线取至 板底 2-5 层柱高即为层高，层底柱高从基础顶面取至一层板底即 mh55 . 6 1 . 07 . 145 . 0 5 . 4 1 8 8 5100 5100 5100 5100 5100 5100 5100 5100 5100 45900 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 横梁线刚度计算表 b i 柱线刚度计算表 c i 层次hc /m

12、m ec /(n/mm2) bh /(mmmm) ic /mm4 )./(mmn h ie c cc 16550 3.251046006001.0810105.3591010 234200 3.251046006001.0810108.3581010 454200 3.251045005000.521101 0 4.0321010 类 别 层 次 ec/(n/mm2 ) bh/( mm mm) i0/mm4l/mm eci0/l /(n.mm) 1.5 eci0/l/(n.mm) 2 eci0/l/(n.mm) 8400 6.0751 010 9.12101012.151010 边 横 梁 1

13、 5 2.80104 300 900 18.225 109 5100 10.021 010 15.03101020.041010 走 道 梁 1 5 2.80104 200 600 3.610928003.610105.410107.21010 9 9 柱的侧移刚度 i d 一般层： c bbbb i iiii k 2 4321 k k 2 底层： c bb i ii k 65 k k 2 5 . 0 2 12 ki ci ii h i d 1 轴处框架柱侧移刚度a ia d =9.12/5.359=1.701 =(0.5+1.701)/(2+1.701)=0.595ak1 a1 =n/ mm

14、 a d111148 6550 10359 . 5 15 595 . 0 2 10 =9.12/8.358=1.09 =1.09/(2+1.09)=0.353ak32、 a32、 =n/ mm a d 32、 25088 4200 10358 . 8 15 353 . 0 2 10 =9.12/4.032=2.263 =2.263/(2+2.263)=0.531ak54、 a54、 =n/ mm a d 54、 18206 4200 10032. 415 531 . 0 2 10 b 轴处框架柱侧移刚度 ib d =(12.15+7.2)/ 5.359=3.612 =(0.5+3.612)/(

15、2+3.612)=0.733bk1 b1 =n/ mm b d113733 6550 10359 . 5 15 733 . 0 2 10 =(12.15+7.2)/8.358=2.315 =2.315/(2+2.315)=0.537bk32、 b32、 =n/ mm b d 32、 38988 4200 10538 . 8 15 537 . 0 2 10 =(12.15+7.2)/4.032=4.8 =4.8/(2+4.8)=0.706bk54、 b54、 =n/ mm b d 54、 24205 4200 10032 . 4 15 706 . 0 2 10 c 轴处框架柱侧移刚度 ic d

16、1010 =(7.2+20.4)/5.359=5.151 =(0.5+5.151)/(2+5.151)=0.791ck1 c1 =n/ mm c d114821 6550 10359 . 5 15 791 . 0 2 10 =(7.2+20.4)/8.358=3.303 =3.303/(2+3.303)=0.623ck32、 c32、 =n/ mm c d 32、 44278 4200 10358 . 8 15 623 . 0 2 10 =(7.2+20.4)/4.032=6.845 =6.845/(2+6.845)=0.774ck54、 c54、 =n/ mm c d 54、 26537 4

17、200 10032 . 4 15 774 . 0 2 10 d 轴处框架柱侧移刚度 id d =15.03/5.359=2.805 =(0.5+2.805)/(2+2.805)=0.688dk1 d1 =n/ mm d d112891 6550 10359 . 5 15 688 . 0 2 10 =15.03/8.358=1.752 =1.752/(2+1.752)=0.467dk32、 d32、 =n/ mm d d 32、 33191 4200 10358. 815 467 . 0 2 10 =15.03/4.032=4.957 =4.957/(2+4.957)=0.713dk54、 d5

18、4、 =n/ mm d d 54、 24446 4200 10032 . 4 15 713 . 0 2 10 表 10 框架柱侧移刚度 d 值（n/mm） 边柱中柱 16 根4 根16 根4 根 层 次 k 1 i d k 2i d k 3i d k 4i d i d 45 2.263 0.531 182064.9750.71324446 4.800 0.70624205 6.8450.744 26537 93394 23 1.09 0.353 250881.7520.46733191 2.315 0.53738988 0.8220.291 44278141545 11.701 0.595 1

19、11482.8050.688128913.6120.73313733 5.1510.791 14821 52593 横向框架层间侧移刚度 1111 层次12345 i d 525931415451415459339493394 =0.7 2 1 d d 8 . 0 141545 52593 =0.7 4 3 d d 52 . 1 93394 141545 故该框架为规则框架。 第二部分：重力荷载代表值计算第二部分：重力荷载代表值计算 1、屋面及楼面的永久荷载标准值屋面及楼面的永久荷载标准值 屋面（上人） 4 厚 sbs 改性沥青防水层 0.35 2 m kn 20 厚 1：3 水泥砂浆防水层

20、204 . 002 . 0 2 m kn 1.：10 水泥珍珠岩找坡层（平均厚度取 150mm） 46 . 015 . 0 2 m kn 100 厚阻燃聚苯乙烯泡沫塑料保温板 0.505 . 0 1 . 0 2 m kn 2 厚 sbs 改性沥青隔气层 0.05 2 m kn 20 厚 1：3 水泥砂浆找平层 204 . 002 . 0 2 m kn 180 厚现浇钢筋混凝土层面板 255 . 418 . 0 2 m kn 20 厚混合砂浆抹面刮大白 1734 . 0 02 . 0 2 m kn 合计： 6.69 2 m kn 1-5 层楼面 瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 2 m k

21、n 180 厚现浇混凝土板 255 . 41 . 0 2 m kn 20 厚混合砂浆抹面刮大白 1734 . 0 02 . 0 2 m kn 合计： 5.39 2 m kn 2、屋面及楼面可变荷载标准值 上人屋面均布活荷载标准值 2.0 2 m kn 楼面活荷载标准值 2.0 2 m kn 屋面雪荷载标准值 0.35 2 m kn 3、板梁柱、墙、窗、门重力荷载计算 梁柱课根据荷载尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载。 具体计算结果如下表 1212 梁柱重力荷载标准值（板底梁）梁柱重力荷载标准值（板底梁） 层次类别 b(m)h(m) (kn /m2) g(kn/ m) li(m)n

22、gi(kn) gi(kn ) 8.4201190.78框架 梁 0.30.90251.057.088 5.1361301.36 中次 梁 0.20.60251.053.155.12151.489 边次 梁 0.20.6251.053.157.4232.13 电梯 次梁 0.20.5251.052.6252.225211.68 2687.44 1 柱0.60.6251.059.456.550402475.95163.34 8.4201190.78框架 梁 0.30.9251.057.088 5.1361301.36 中次 梁 0.20.6251.053.155.12151.489 边次 梁 0.

23、20.6251.053.157.4232.13 电梯 次梁 0.20.5251.052.6252.225211.68 2687.44 2、3 柱0.60.6251.059.454.2401587.64275.04 6.920652.05框架 梁 0.30.9251.054.725 5.4461499.72 中次 梁 0.20.6251.052.9535.79151.49 边次 梁 0.20.6251.052.9537.3518390.682 电梯 次梁 0.20.5251.052.6252.25212.403 2687.44 4-5 柱0.50.5251.056.574.2401103.763

24、791.2 板重力荷载标准值 板面积（8.4 2+2.8+0.6） （5.1 9+0.6）=20.2 46.5=939.3 m 2 屋面板恒荷载标准值 939.3 6.69=6263.85kn 楼面板恒荷载标准值 939.3 5.39=5046.66kn 楼面板活荷载标准值 939.3 2.0=1872.6 kn 雪荷载 939.3 0.35=328.76 kn 墙体重力荷载标准值 粘土砖空心砌块 15 3 m kn 1313 聚苯乙烯泡沫塑料 0.5 3 m kn 水泥粉刷墙面 18 3 m kn 石灰纸筋粉刷墙面 17 3 m kn 外墙体为 200mm 厚粘土空心砖，外墙面做 60mm

25、厚保温苯板，外墙刷水泥粉 刷为 20mm 厚，内粉刷为 20mm 厚石灰纸筋，粉刷 则外墙单位墙面重力荷载为 0.2 15+0.6 0.5+0.02 18+0.02 17=4.0 3 m kn 内墙为 200mm 厚粘土空心砖，双面粉刷为 20mm 厚石灰纸筋粉刷 则内墙单位墙体重力荷载为 0.2 15+0.02 17+0.02 17=3.68 3 m kn 外墙长度为 2 (8.4 2+2.8+0.3 2)+2 (5.1 9+0.3 2)=48.24+93=141.24m 底层、外墙高为 6.55-0.9=5.65m 2、3 层外墙高为 4.2-0.9=3.3m 4、5 层外墙高为 4.2-

26、0.9=3.3m 底层外墙面积（除门窗洞口） 141.24 5.65-10.5-86.4-8.64-3.6=688.87m 2 底层外墙重力荷载标准值 688.87 4.0=2755.47kn 二五层外墙面积（除门窗洞口） 141.24 3.3-103.68-5.4-3.6=353.42 m 2 二三层外墙重力荷载标准值 353.42 4.0=1413.65 kn 底层内墙高为 6.55-0.9=5.65m 二三层内墙高为 4.2-0.9=3.3 m 四至五层内墙高为 4.2-0.9=3.3 m 底层内墙长为 （8.4-0.6） 8 2+（5.1-0.6） 8 2=196.8m 二五层内墙长为

27、 （8.4-0.6） 8 2+（5.1-0.6） 8 2=196.8m 底层内墙面积（除门窗洞口） 196.8 5.65-2.2 18=1072.32m 2 底层内墙重力荷载标准值 1072.32 3.68=3946.14kn 二五层内墙面积（除门窗洞口） 196.8 5.65-2.2 18=1072.32m 2 二五层内墙重力荷载标准值 1072.32 3.68=3946.14 kn 门窗重力荷载标准值 查荷载规范得 钢框玻璃窗 0.45 2 m kn 钢铁门 0.45 2 m kn 1414 木门 0.2 2 m kn 门、窗重力荷载 构 件 标 号 尺寸 (mmmm ) kn/m2 g

28、/kn 构 件 标 号 尺寸 (mmmm ) kn/m2 g /kn m-13.0 3.6 0.44.32 c- 1 1.8 1.0 0.40.72 m-21.8 2.4 0.41.73 c- 2 2.4 2.4 0.42.3 门 m-31.0 2.2 0.40.08 窗 1m 高女儿墙自重 141.24 1 4.0=564.96 kn 出屋面各构件重力荷载标准值 柱：3 0.625 4=108 kn 2 梁：(7.5-0.6)x0.3x0.55x4x25=113.85 kn 墙：(7.5+6-1.2)x3x2x4.75-(1.5x2.1+1.5x1.5)x4.75=91.2 kn 板： 0.

29、1x25=164.025kn 2 )6 . 05 . 7( 门窗：（1.5 2.1+1.5 1.5） 0.45=2.43 kn 合计： 479.505 kn 出屋面重力荷载标准值 479.505 2=959.01kn 集中于各楼层标高处的重力荷载代表值 =5163.34+2755.47+3946.14+5046.66+1872.6/2=17847.91kn 1 g =4275.04+5046.66+1413.65+3946.14+1872.6/2 =15617.8 kn 2 g 3 g =3791.2+5046.66+1413.65+3946.14+1872.6/2=14283.9kn 4 g

30、 =3791.2+6263.85+1413.65+3946.14+328.76+564.96+1872.6/2=17244.86kn 5 g =959.01kn6g g6=959.01kn =17244.86kn 5 g =14283.9kn 4 g =15617.8 kn 3 g =15617.8 kn 2 g 1515 =17847.91kn 1 g 第三部分第三部分 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 （一）（一）横向水平地震作用框架结构的内力和侧移计算横向水平地震作用框架结构的内力和侧移计算 查规范的郑州地区 7 度区，ii 类场地，一

31、组，丙类建筑，多遇地震 （1） 横向自振周期计算 将折算到主体结构的顶层即：6g =959.01 e gkn52.1164 9 . 21 3 2 3 1 结构顶点侧移由，（）=； n ik kig gv i u s j ji gi d v 1 n k kt uu 1 )( 计算，计算过程见下表，其中第 5 层的为和之和。 i g6g e g 结构顶点的假想侧移计算结构顶点的假想侧移计算 层次gi/knvgi/kn /(n/mm) i dmmui/ mmui/ 518203.8718203.87933940.202.89 4 14283.9 32487.77933940.352.69 3 156

32、17.8 48105.57 141545 0.342.34 2 15617.8 63723.37 141545 0.452.00 1 17847.91 81571.28525931.551.55 1 计算第一自振周期 t1,其中的量纲为 m，取=0.7，则: t t t1=1.70.7(2.89/1000)1/2=0.064s （2） 水平地震作用及楼层地震剪力计算 结构高度不超过 40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为 主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。 结构总水平地震作用标准值计算如下： 1616 =0.85（17847.91+15617.8+15617.8+14283.

33、9+18203.87) 5 1 85 . 0 i ieq gg =0.8581571.28=69335.59kn 369 . 0 08 . 0 ) 064 . 0 35 . 0 ()( 9 . 0 max 9 . 0 1 1 t tg kngf eqek 84.2558469335.59369 . 0 1 ststg064 . 0 49 . 0 35 . 0 4 . 14 . 1 1 不考虑顶部附加水平地震作用。 （三）（三）横向风荷载作用下框架内力和位移计算横向风荷载作用下框架内力和位移计算 （1） 风荷载标准值 基本风压由荷载规范查得=0.8（迎风面）和=- 20 65 . 0 m kn

34、w s u s u 0.5（背风面） c 类地区，查表得=0.44435 . 0 5 . 46 2 . 20 b h ，查表得=1.375st21. 1 1 2 2 2 2 10 .952 . 0 21 . 1 65 . 0 m s kntw h h u i z z 44 . 0 399 . 1 1 取设计图中整栋楼的横向框架，其负载宽度为 21.3m，由下式得沿房屋高度的 分布风荷载标准值 q(z)=21.30.65zsz=13.845zsz.根据各楼层的 标高处的高度 hi,查表得出 z 代入上式得各楼层标高处的 q(z)。 沿房屋高度分布风荷载标准值沿房屋高度分布风荷载标准值 层次 hi

35、hi/hzz q1(z)/ (kn/m) q2(z)/ (kn/m) 521.310.8681.38134.2221.39 417.10.8030.8031.34430.8119.26 312.90.6060.7401.29927.4417.15 28.70.4090.7401.21325.6216.01 14.50.2120.741.12723.8114.88 （四）等效节点集中风荷载（四）等效节点集中风荷载 荷载规范规定：对于高度大于 30m 且高宽比大于 1.5 的房屋结构应 采用风振系数 z 来考虑风压脉动的影响。 h=21.3m30m。h/b=21.3/20.2=1.821.5。由此

36、风荷载可忽略不计。 1717 第四部分第四部分 内力计算内力计算 内力计算内力计算： 1 计算单元 取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为 5.1m 。由于房间内布置又次 梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图 中的水平阴影所示，计算单元范围内的 其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于 各节点上，由于 15 层的纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框 架节点上还作用有集中力矩。 荷载计算 恒载计算 注：、 横梁（包括上面的墙重） 1 q 1 q 1 q 板传给横梁的梯形荷载 2 q 、纵梁直接传给柱的恒载，包括梁自重楼板重和纵梁 1 p 1 p 2 p 2 p

37、 所承担的墙重。 对 5 层：= = 6.431kn/m = 4.134 kn/m 1 q 1 q 1 q =5.88(3.6-0.35)=19.11 kn/m 2 q =5.88（+6.8917.2+5.88(3.6+7.2) 1.8+3.2817.2 1 p)28 . 16 . 3 2 1 2 1 2 1 =156.68 kn =5.88(3.61.82)+6.8917.2+5.88(2.4+6.0) 1.8+3.2816.0 1 p 2 1 2 1 2 1 =142.01 kn =5.88(3.61.82)+6.8917.2+5.88(3.6+7.2) 1.8+3.2817.2+ 2 p

38、 2 1 2 1 2 1 5.88(1.357.2) =213.83 kn =5.88(3.61.82)+6.8917.2+5.88(2.4+6.0) 1.8+3.2816.0 2 p 2 1 2 1 2 1 +5.88(1.357.2) =199.17 kn 1818 对 34 层： =6.431+2.28(3.6-0.7)=13.043 kn/m 1 q =4.134 kn/m =6.431 kn/m 1 q 1 q =4.04(3.6-0.35)=13.13 kn/m 2 q =4.043.61.82+6.8917.2+2.93(7.2-0.7) (3.6-0.75)+4.04(3.6+

39、7.2) 1 p 2 1 1.8+3.2817.2+2.287.2(3.6-0.5) +24.75 2 1 2 1 2 1 =228.35 kn =4.043.61.82+6.8917.2+2.28(7.2-0.7)(3.6-0.75)+ 4.04(3.6+7.2) 2 p 2 1 1.8+3.2817.2+2.287.2(3.6-0.5) +24.75+4.091.357.2 2 1 2 1 2 1 =256.06 kn =4.043.61.82+6.8917.2+2.93(7.2-0.7)(3.6-0.75)+ 4.04(2.4+6.0) 1 p 2 1 1.8+3.2816.0+24.7

40、5 2 1 2 1 =192.21 kn =4.043.61.82+6.8917.2+2.28(7.2-0.7)(3.6-0.75)+ 4.04(2.4+6.0) 2 p 2 1 1.8+3.2816.0+24.75+4.091.357.2 2 1 2 1 =219.92 kn 对 1 2 层： =13.043 kn/m =4.134 kn/m =6.431 kn/m =13.13 kn/m 1 q 1 q 1 q 2 q =239.24-35.64+48.51=252.11 kn =266.95-35.64+48.51=279.82 kn 1 p 2 p =203.10-35.64+48.5

41、1=215.97 kn =230.81-35.64+48.51=243.68 kn 1 p 2 p =252.110.1=25.21 kn.m epm 11 =215.970.1=21.60 kn.m 1 m 1 pe 活载计算 1919 对 5 层： =3.62=7.2 kn/m 2 q =3.61.822+(3.6+7.2) 1.82=32.40 kn 1 p 2 1 2 1 =12.96+1.357.22+(3.6+7.2) 1.82=51.84 kn 2 p 2 1 =3.61.822+ (2.4+6.0) 1.82=28.08 kn 1 p 2 1 2 1 =3.61.82+ (2.

42、4+6.0) 1.8+1.357.2 2=47.52 kn 2 p 2 1 2 1 同理，在屋面雪荷载作用下： =0.352=0.70 kn/m 2 q =5.67 kn =9.07 kn 1 p 2 p =4.91 kn =8.32 kn 1 p 2 p 对 3-4 层： =3.62.34=8.424 kn/m 2 q =3.61.82+(3.6+7.2) 1.8 2.34=37.91 kn 1 p 2 1 2 1 =3.61.82+1.357.2 +(3.6+7.2) 1.8 2.34=60.65 kn 2 p 2 1 2 1 =3.61.82+(2.4+6.0) 1.8 2.34=32.

43、85 kn 1 p 2 1 2 1 =3.61.82+1.357.2 +(2.4+6.0) 1.8 2.34=55.60 kn 2 p 2 1 2 1 对 12 层： =8.424 kn/m =37.91 kn 2 q 1 p =60.65 kn =32.85 kn 2 p 1 p =55.60 kn 2 p =37.910.1=3.79 kn.m epm 11 =32.850.1=3.29kn.m 1 m 1 pe 横向框架恒载汇总表 2020 层 次 1 q kn/m 1 q kn/m 1 q kn/m 2 q kn/m 1 p kn 2 p kn 1 p kn 2 p kn 1 m kn

44、.m 1 m kn.m 513.043 4.134 6.43113.13 228.35 256.06192.21219.9200 3413.043 4.134 6.43113.13 239.24 266.95203.10230.81 11.96 10.16 1213.043 4.134 6.43113.13 252.11 279.82215.97243.68 25.21 21.60 横向框架活载汇总表 层 次 2 q kn/m 1 p kn 2 p kn 1 p kn 2 p kn 1 m kn.m 1 m kn.m 57.20 (0.70) 32.40 (5.67) 51.84 (9.07)

45、 28.08 (4.91) 47.52 (8.32) 00 348.42437.9160.6532.8555.601.901.64 128.42437.9160.6532.8555.603.793.29 注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。 2121 载作用下梁端剪力及柱轴力（kn） 荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力 ab 跨 bc 跨cd 跨 ab 跨 bc 跨cd 跨 a 柱b 柱c 柱d 柱 层 次 a v = b v b v = c v = c v d v = a v - b v = b v - c v = c v - d v a v b v c v d v 顶 n 顶 n

46、 顶 n 底 n 顶 n 底 n 顶 n 底 n 582.415.5846.87 -0.09 4.42 -0.4482.32 92.50 47.59 47.311949.08 1984.72 2214.95 2250.59 1764.291799.93 1574.04 1609.68 482.415.5846.87 -0.14 4.53 -0.4282.27 92.66 47.50 47.292306.23 2341.87 2610.20 2645.84 2078.242113.88 1860.07 1895.71 382.415.5846.87-0.05 3.36 -0.2882.36 91

47、.40 48.81 47.152663.47 2712.27 3004.19 3052.99 2393.502442.30 2145.96 2194.76 282.415.5846.870.512.390.1782.92 89.87 50.23 46.703047.30 3096.10 3422.68 3471.48 2736.212785.01 2457.43 2506.23 182.415.5846.870.433.82 -1.2282.84 91.38 47.41 48.093431.05 3512.57 3842.68 3924.20 3076.103157.62 2770.29 28

48、51.81 注：v 以向上为正；n 以受压为正 2222 表 6-1-4 活载作用下梁端剪力及柱轴力（kn） 荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力 ab 跨 bc 跨 cd 跨ab 跨bc 跨cd 跨a 柱b 柱c 柱d 柱 层 次 = a v b v= b v c v= c v d v=- a v b v=- b v c v=- c v d v a v b v c v d v = 顶 n 顶 n= 顶 n 顶 n= 顶 n 顶 n= 顶 n 顶 n 522.74017.69-0.050.91-0.0522.6923.7016.7317.74 354.20（3 10.13） 495.84（4

49、33.85） 422.77（3 79.48） 295.50（258.9 0） 422.74017.690.010.95-0.0422.7523.6816.7017.73 414.86（3 70.78） 580.17（5 18.18） 495.07（4 51.78） 346.08（309.4 8） 322.74017.69-0.020.70-0.0522.7223.4616.9417.74 475.49（4 31.43） 664.28（6 02.29） 567.61（5 24.32） 396.67（360.0 7） 222.74017.690.070.450.4422.8123.1217.681

50、7.25 536.21（4 92.14） 748.05（6 86.06） 640.89（5 97.60） 446.77（410.1 7） 122.74017.6900.77-0.2322.7423.5116.6917.92 596.86（5 52.79） 832.21（7 70.22） 713.18（6 69.89） 497.54（460.9 4） 2323 2 竖向和荷载作用下梁端弯矩塑性调幅（调幅系数取 0.9） 竖向荷载作用下恒载梁端弯矩塑性调幅（kn.m） 层次 l ab m r ab m l bc m r bc m l cd m r cd m 5-88.4288.99-12.491.

51、76-40.9643.33 4-87.3988.33-12.961.95-40.6242.87 3-91.0491.33-9.491.31-43.0144.51 2-96.2592.96-6.831.02-46.1245.13 1-90.6487.82-10.991.71-39.0045.56 竖向荷载作用下活载梁端弯矩塑性调幅（kn.m） 层次 l ab m r ab m l bc m r bc m l cd m r cd m 6-26.8527.05-2.780.56-17.0117.42 5-26.5926.94-2.840.61-16.9617.23 4-26.7926.73-3.00

52、0.68-16.8017.00 3-27.5527.68-1.960.27-17.7017.96 2-28.8328.35-1.200.11-19.5117.12 1-26.9626.96-2.340.46-16.2617.52 注： 表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况；规定顺时针为正； 第五部分第五部分 竖向荷载作用下框架内力计算竖向荷载作用下框架内力计算 横向框架内力计算：横向框架内力计算： （一）、计算单元的选择确定：（一）、计算单元的选择确定： 取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为 5.1m 。由于房间内布置又次 梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图 中的水平阴影所示，计算单元范围

53、内的 其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于 2424 各节点上，由于 16 层的纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框 架节点上还作用有集中力矩。 （二）荷载计算（二）荷载计算 恒载计算 注：、 横梁（包括上面的墙重） 1 q 1 q 1 q 板传给横梁的梯形荷载 2 q 、纵梁直接传给柱的恒载，包括梁自重楼板重和纵梁 1 p 1 p 2 p 2 p 所承担的墙重。 对 5 层：= = 6.431kn/m = 4.134 kn/m 1 q 1 q 1 q =5.88(3.6-0.35)=19.11 kn/m 2 q =5.88（+6.8917.2+5.8

54、8(3.6+7.2) 1.8+3.2817.2 1 p)28 . 16 . 3 2 1 2 1 2 1 =156.68 kn =5.88(3.61.82)+6.8917.2+5.88(2.4+6.0) 1.8+3.2816.0 1 p 2 1 2 1 2 1 =142.01 kn =5.88(3.61.82)+6.8917.2+5.88(3.6+7.2) 1.8+3.2817.2+ 2 p 2 1 2 1 2 1 5.88(1.357.2) =213.83 kn =5.88(3.61.82)+6.8917.2+5.88(2.4+6.0) 1.8+3.2816.0 2 p 2 1 2 1 2 1

55、 +5.88(1.357.2) =199.17 kn 对 3-4 层： =6.431+2.28(3.6-0.7)=13.043 kn/m 1 q =4.134 kn/m =6.431 kn/m 1 q 1 q =4.04(3.6-0.35)=13.13 kn/m 2 q 2525 =4.043.61.82+6.8917.2+2.93(7.2-0.7) (3.6-0.75)+4.04(3.6+7.2) 1 p 2 1 1.8+3.2817.2+2.287.2(3.6-0.5) +24.75 2 1 2 1 2 1 =228.35 kn =4.043.61.82+6.8917.2+2.28(7.2

56、-0.7)(3.6-0.75)+ 4.04(3.6+7.2) 2 p 2 1 1.8+3.2817.2+2.287.2(3.6-0.5) +24.75+4.091.357.2 2 1 2 1 2 1 =256.06 kn =4.043.61.82+6.8917.2+2.93(7.2-0.7)(3.6-0.75)+ 4.04(2.4+6.0) 1 p 2 1 1.8+3.2816.0+24.75 2 1 2 1 =192.21 kn =4.043.61.82+6.8917.2+2.28(7.2-0.7)(3.6-0.75)+ 4.04(2.4+6.0) 2 p 2 1 1.8+3.2816.0+

57、24.75+4.091.357.2 2 1 2 1 =219.92 kn 对 12 层： =13.043 kn/m =4.134 kn/m =6.431 kn/m =13.13 kn/m 1 q 1 q 1 q 2 q =228.35-24.75+35.64=239.24 kn =256.06-24.75+35.64=266.95 kn 1 p 2 p =192.21-24.75+35.64=203.10 kn =219.92-24.75+35.64=230.81 kn 1 p 2 p =239.240.05=11.96 kn.m epm 11 =203.100.05=10.16 kn.m 1

58、 m 1 pe 活载计算 对 5 层： =3.62=7.2 kn/m 2 q =3.61.822+(3.6+7.2) 1.82=32.40 kn 1 p 2 1 2 1 =12.96+1.357.22+(3.6+7.2) 1.82=51.84 kn 2 p 2 1 2626 =3.61.822+ (2.4+6.0) 1.82=28.08 kn 1 p 2 1 2 1 =3.61.82+ (2.4+6.0) 1.8+1.357.2 2=47.52 kn 2 p 2 1 2 1 同理，在屋面雪荷载作用下： =0.352=0.70 kn/m 2 q =5.67 kn =9.07 kn =4.91 k

59、n =8.32 kn 1 p 2 p 1 p 2 p 对 3-4 层： =3.62.34=8.424 kn/m 2 q =3.61.82+(3.6+7.2) 1.8 2.34=37.91 kn 1 p 2 1 2 1 =3.61.82+1.357.2 +(3.6+7.2) 1.8 2.34=60.65 kn 2 p 2 1 2 1 =3.61.82+(2.4+6.0) 1.8 2.34=32.85 kn 1 p 2 1 2 1 =3.61.82+1.357.2 +(2.4+6.0) 1.8 2.34=55.60 kn 2 p 2 1 2 1 对 12 层： =8.424 kn/m =37.91

60、 kn =60.65 kn 2 q 1 p 2 p =32.85 kn =55.60 kn 1 p 2 p =37.910.1=3.79 kn.m =32.850.1=3.29kn.mepm 111 m 1 pe 横向框架恒载汇总表 层 次 1 q kn/m 1 q kn/m 1 q kn/m 2 q kn/m 1 p kn 2 p kn 1 p kn 2 p kn 1 m kn.m 1 m kn.m 513.043 4.134 6.43113.13 228.35 256.06192.21219.9200 3413.043 4.134 6.43113.13 239.24 266.95203.1