第17讲_焊接冷裂纹

1、431 第四章第四章 焊接气孔和裂纹焊接气孔和裂纹 第17讲 432 4.2.2 4.2.2 焊接冷裂纹焊接冷裂纹 一、焊接冷裂纹类型一、焊接冷裂纹类型 1 1基本特征基本特征 v焊接接头冷却到较低温度下焊接接头冷却到较低温度下( (对于钢来说，在对于钢来说，在MsMs温度以下温度以下) )产产 生的焊接裂纹统称冷裂纹。生的焊接裂纹统称冷裂纹。 v冷裂纹可以在焊后立即出现，有时却要经过一段时间，如冷裂纹可以在焊后立即出现，有时却要经过一段时间，如 几小时，几天，甚至更长时间才出现。几小时，几天，甚至更长时间才出现。 v多数出现在多数出现在焊接热影响区焊接热影响区，但一些厚大焊件和超高强钢及，但

2、一些厚大焊件和超高强钢及 钛合金也出现在钛合金也出现在焊缝焊缝上；上； v裂纹的起源多裂纹的起源多发生在具有缺口效应的焊接热影响区或物理发生在具有缺口效应的焊接热影响区或物理 化学不均匀的氢聚集的局部地带化学不均匀的氢聚集的局部地带； v裂纹的分布与最大应力方向有关裂纹的分布与最大应力方向有关。 433 2 2、分类、分类 v焊接生产中由于采用的钢种、焊接材料不同，结构焊接生产中由于采用的钢种、焊接材料不同，结构 的类型、刚度以及施工的条件不同，大致分为：的类型、刚度以及施工的条件不同，大致分为： 1) 1)淬硬脆化裂纹淬硬脆化裂纹 v一些淬硬倾向很大的钢种（一些淬硬倾向很大的钢种（焊接含碳较

3、高的焊接含碳较高的Ni-Cr-Ni-Cr- MoMo钢、马氏体不锈钢、工具钢，及异种钢等）钢、马氏体不锈钢、工具钢，及异种钢等）， 焊接时即使没有氢的诱发，仅在拘束应力作用下就焊接时即使没有氢的诱发，仅在拘束应力作用下就 能导致开裂。能导致开裂。 v完全是由于冷却时发生马氏体相变而脆化所造成的，完全是由于冷却时发生马氏体相变而脆化所造成的， 焊后常立即出现，在热影响区和焊缝上都可产生。焊后常立即出现，在热影响区和焊缝上都可产生。 v通常采用较高的预热温度和使用高韧性焊条，基本通常采用较高的预热温度和使用高韧性焊条，基本 上可防止这类裂纹上可防止这类裂纹。 434 2) 2)低塑性脆化裂纹低塑性

4、脆化裂纹 v某些塑性较低的材料（铸铁补焊、堆焊硬质合金和某些塑性较低的材料（铸铁补焊、堆焊硬质合金和 焊接高铬合金），冷至低温时，由于收缩而引起的焊接高铬合金），冷至低温时，由于收缩而引起的 应变超过了材料本身所具有的塑性储备或材质变脆应变超过了材料本身所具有的塑性储备或材质变脆 而产生的裂纹。而产生的裂纹。 v通常也是焊后立即产生，无延迟现象通常也是焊后立即产生，无延迟现象。 3) 3)延迟裂纹延迟裂纹 v焊后不立即出现，有一定孕育期焊后不立即出现，有一定孕育期( (又叫潜伏期又叫潜伏期) )，具，具 有延迟现象有延迟现象。 v决定于钢种的淬硬倾向、焊接接头的应力状态和熔决定于钢种的淬硬倾向

5、、焊接接头的应力状态和熔 敷金属中的扩散氢含量敷金属中的扩散氢含量。 435 按其发生和分布位置的特征可分为三类：按其发生和分布位置的特征可分为三类： 焊趾裂纹焊趾裂纹 v起源于母材与焊缝交界的焊趾处，并有明显应力集中的部起源于母材与焊缝交界的焊趾处，并有明显应力集中的部 位位( (如咬肉处如咬肉处) )。裂纹从表面出发，往厚度的纵深方向扩展，裂纹从表面出发，往厚度的纵深方向扩展， 止于近缝区粗晶部分的边缘，一般沿纵向发展。止于近缝区粗晶部分的边缘，一般沿纵向发展。 根部裂纹或称焊根裂纹根部裂纹或称焊根裂纹 v起源于坡口的根部间隙处起源于坡口的根部间隙处，可以起源于，可以起源于母材的近缝区金属

6、母材的近缝区金属， 也可以起源于也可以起源于焊缝金属的根部。焊缝金属的根部。 焊道下裂纹焊道下裂纹 v产生在产生在靠近焊道之下的热影响区内部，距熔合线约靠近焊道之下的热影响区内部，距熔合线约0.1-0.1- 0.2mm0.2mm处处，该处常常是，该处常常是粗大马氏体组织粗大马氏体组织。 v裂纹裂纹走向大体与熔合线平行走向大体与熔合线平行，一般不显露于焊缝表面。，一般不显露于焊缝表面。 图4.8 三种冷裂纹示意图 1焊趾裂纹，2根部裂纹，3焊道下裂纹 436 二、冷裂纹的特征及产生机理二、冷裂纹的特征及产生机理 1 1、产生延迟裂纹的三个基本要素、产生延迟裂纹的三个基本要素 钢材的淬硬倾向钢材的

7、淬硬倾向 焊接接头中的氢含量及其分布焊接接头中的氢含量及其分布 焊接接头的拘束应力状态焊接接头的拘束应力状态 v产生延迟裂纹的孕育期：产生延迟裂纹的孕育期： 决定于焊缝金属中扩散氢的含量与焊接接头决定于焊缝金属中扩散氢的含量与焊接接头 所处的应力状态的交互作用。所处的应力状态的交互作用。 相应于某一应力状态，焊缝金属中含氢量愈相应于某一应力状态，焊缝金属中含氢量愈 高，裂纹的孕育期愈短，裂纹倾向就愈大。高，裂纹的孕育期愈短，裂纹倾向就愈大。 当应力状态恶劣，拉应力水平高时，即使含当应力状态恶劣，拉应力水平高时，即使含 氢量比较低，经过不长的孕育期，即有裂纹产生氢量比较低，经过不长的孕育期，即有

8、裂纹产生。 437 2 2、三大要素的作用、三大要素的作用 (1)(1)氢的作用氢的作用 v氢是引起的冷裂纹具有延迟的特征，称为氢是引起的冷裂纹具有延迟的特征，称为氢致裂纹。氢致裂纹。 v氢在钢中分为残余的固溶氢和扩散氢，氢在钢中分为残余的固溶氢和扩散氢，只有扩散氢只有扩散氢 对钢的焊接冷裂纹起直接影响对钢的焊接冷裂纹起直接影响。 1) 1)氢在焊缝中的溶解氢在焊缝中的溶解 v从图从图4.94.9中可知，中可知，氢在铁中氢在铁中 的溶解度随温度变化很大，的溶解度随温度变化很大， 并在凝固点发生突变并在凝固点发生突变。由于。由于 熔池很快由液态凝固，多余熔池很快由液态凝固，多余 的氢来不及逸出，

9、结果就以的氢来不及逸出，结果就以 过饱和状态存在于焊缝中。过饱和状态存在于焊缝中。 图4.9 氢在铁中的溶解度与温度的关系 438 2) 2)氢在焊接区的浓度扩散氢在焊接区的浓度扩散 v焊缝中过饱和状态的氢处于不稳定状态，在含量焊缝中过饱和状态的氢处于不稳定状态，在含量 差的作用下会自发地向周围热影响区和大气中扩差的作用下会自发地向周围热影响区和大气中扩 散。散。这种浓度扩散的速度与温度有关这种浓度扩散的速度与温度有关。 v温度很高时，氢很快从焊接接头扩散出去温度很高时，氢很快从焊接接头扩散出去；温度温度 很低时，氢的活动受抑制，因此都不会产生冷裂很低时，氢的活动受抑制，因此都不会产生冷裂 纹

10、。纹。 v只有只有在一定温度区间在一定温度区间( (约约-100-100100)100)氢的作用才氢的作用才 显著，如果同时有敏感组织和应力存在，就会产显著，如果同时有敏感组织和应力存在，就会产 生冷裂纹。生冷裂纹。 v在在预热条件预热条件下焊接时，由于在冷裂纹敏感温度区下焊接时，由于在冷裂纹敏感温度区 间之上停留时间间之上停留时间( (t t100 100) )较长，大部分氢已在高温下从 较长，大部分氢已在高温下从 焊接区逸出，降至较低温度时，残留的扩散氢己焊接区逸出，降至较低温度时，残留的扩散氢己 不足以引起冷裂纹，不足以引起冷裂纹，这就是预热可防止冷裂纹的这就是预热可防止冷裂纹的 原因之

11、一原因之一。 439 3) 3)氢的组织诱导扩散氢的组织诱导扩散 v氢在不同组织中的溶解和扩氢在不同组织中的溶解和扩 散能力是不同的，见图散能力是不同的，见图5-165-16。 v在在 中氢具有较大的溶解度，中氢具有较大的溶解度， 但扩散系数较小；在但扩散系数较小；在 中氢却中氢却 具有较小的溶解度和较大的具有较小的溶解度和较大的 扩散系数。扩散系数。 图4.10 氢在钢中的溶解度H 与扩散系数D随温度的变化 4310 v在焊接过程中，氢原子从焊缝向焊接热影响区扩散在焊接过程中，氢原子从焊缝向焊接热影响区扩散 的情况如图的情况如图4.114.11所示。所示。 v通常焊接高强度钢时焊缝金属的含碳

12、量总是控制在通常焊接高强度钢时焊缝金属的含碳量总是控制在 低于母材，因此焊缝金属在较高温度低于母材，因此焊缝金属在较高温度( (T TAF AF) )下就产生 下就产生 相变，即原相变，即原A A分解为分解为F F和和P P。 图4.11 高强度钢HAZ延迟裂纹形成过程（箭头表示 原子氢扩散方向） TAF焊缝A体相变等温面，TAM热影响区A 体相变等温面，a、b熔合线 4311 4) 4)氢的应力诱导扩散氢的应力诱导扩散 v氢在金属中的扩散还受到应力状态的影响，它氢在金属中的扩散还受到应力状态的影响，它有向有向 三向拉应力区扩散的趋势三向拉应力区扩散的趋势。常在应力集中或缺口等。常在应力集中或

13、缺口等 有塑性应变的部位产生氢的局部聚集，使该处最早有塑性应变的部位产生氢的局部聚集，使该处最早 达到氢的临界含量，这就是氢的应力诱导扩散现象。达到氢的临界含量，这就是氢的应力诱导扩散现象。 应力梯度愈大，氢扩散的驱动力也愈大，也即应力应力梯度愈大，氢扩散的驱动力也愈大，也即应力 对氢的诱导扩散作用愈大对氢的诱导扩散作用愈大。 4312 (2)(2)组织的作用组织的作用 v钢材的淬硬倾向越大或马氏体数量越多，越容易产钢材的淬硬倾向越大或马氏体数量越多，越容易产 生冷裂纹。生冷裂纹。 v因为马氏体是碳在因为马氏体是碳在 铁中的过饱和固溶体，是一种铁中的过饱和固溶体，是一种 硬脆组织，发生断裂只需

14、消耗较低的能量。硬脆组织，发生断裂只需消耗较低的能量。 v不同化学成分和形态的马氏体组织的冷裂敏感性不不同化学成分和形态的马氏体组织的冷裂敏感性不 同同，如果出现的是板条状低碳马氏体，因，如果出现的是板条状低碳马氏体，因MsMs点较点较 高，转变后有自回火作用，既有较高的强度又有足高，转变后有自回火作用，既有较高的强度又有足 够的韧性，抗裂性能优于含碳量较高的片状孪晶马够的韧性，抗裂性能优于含碳量较高的片状孪晶马 氏体。孪晶马氏体的硬度很高，韧性也很差，对冷氏体。孪晶马氏体的硬度很高，韧性也很差，对冷 裂纹特别敏感。裂纹特别敏感。 4313 v冷裂纹常起源于热影响区的粗晶区域冷裂纹常起源于热影

15、响区的粗晶区域，这是由于，这是由于 晶粒粗大，能显著降低相变温度，同时也使晶界晶粒粗大，能显著降低相变温度，同时也使晶界 上偏析物增多，因而使该区冷裂倾向增大。上偏析物增多，因而使该区冷裂倾向增大。 v在淬硬组织中具有更多的在淬硬组织中具有更多的晶格缺陷晶格缺陷，如空位、位，如空位、位 错等。错等。在应力作用下这些缺陷会发生移动和聚集，在应力作用下这些缺陷会发生移动和聚集， 当汇集到一定尺寸，就会形成裂纹源，进一步扩当汇集到一定尺寸，就会形成裂纹源，进一步扩 展成宏观裂纹展成宏观裂纹。 v组织对冷裂纹敏感性的影响可归结为：组织对冷裂纹敏感性的影响可归结为： 粗大孪晶马氏体的形成，晶界夹杂物的聚

16、集，粗大孪晶马氏体的形成，晶界夹杂物的聚集， 以及高的晶格缺陷密度，均促使冷裂纹倾向增大以及高的晶格缺陷密度，均促使冷裂纹倾向增大。 4314 (3)(3)应力的作用应力的作用 1) 1)热应力热应力 v在接头上不同位置的热应力其方向和大小是随焊接热循环在接头上不同位置的热应力其方向和大小是随焊接热循环 而变化，而变化，冷却后在接头上留存着残余应力，其大小及分布冷却后在接头上留存着残余应力，其大小及分布 决定于母材和填充金属的热物理性质、温度场以及结构的决定于母材和填充金属的热物理性质、温度场以及结构的 刚度等，其最大值可达母材的屈服点刚度等，其最大值可达母材的屈服点 s s。 2) 2)组织

17、应力组织应力 v高强度钢奥氏体分解时，析出铁素体、珠光体、马氏体等高强度钢奥氏体分解时，析出铁素体、珠光体、马氏体等 组织，由于它们具有不同的膨胀系数，引起了局部体积变组织，由于它们具有不同的膨胀系数，引起了局部体积变 化，从而产生组织应力。化，从而产生组织应力。 3) 3)拘束应力拘束应力 v指的是接头受到外部刚性拘束，焊件收缩不自由而引起的指的是接头受到外部刚性拘束，焊件收缩不自由而引起的 应力。应力。它的大小与结构的厚度和拘束度等合关。它的大小与结构的厚度和拘束度等合关。 4315 3、三大要素综合影响的评定、三大要素综合影响的评定 在实际焊接中需要有反映出在实际焊接中需要有反映出材料淬

18、硬组织材料淬硬组织(或化学或化学 成分成分)、扩散氢扩散氢和和应力应力三大要素同时对冷裂纹发生影三大要素同时对冷裂纹发生影 响的定量关系。国内外学者通过大量插销试验，建响的定量关系。国内外学者通过大量插销试验，建 立了临界断裂应力计算公式，这些公式较好地反映立了临界断裂应力计算公式，这些公式较好地反映 了这三大要素之间的联系和对冷裂纹的影响，还可了这三大要素之间的联系和对冷裂纹的影响，还可 以用此临界断裂应力作为是否产生冷裂纹的判据。以用此临界断裂应力作为是否产生冷裂纹的判据。 (1)日本溶接学会推荐公式日本溶接学会推荐公式 cr=(86.3-211Pcm-28.21g(H+1)+2.73t8

19、/5+9.710-3t100) 9.8 4316 式中，式中，cr插销试验的临界断裂应力插销试验的临界断裂应力(MPa)； Pcm合金元素的裂纹敏感系数合金元素的裂纹敏感系数()； H按日本标准甘油法按日本标准甘油法(JIS31131975)测定测定 的扩散氢含量的扩散氢含量(mL100g)； t8/5熔合区附近从熔合区附近从800到到500的冷却时间的冷却时间(s)； t100熔合区附近从最高温度熔合区附近从最高温度(约约1350) 到到 100的冷却时间的冷却时间(s)。 4317 (2)天津大学张文钺等人推荐公式：天津大学张文钺等人推荐公式： cr（132.3-27.5g(H-1)-0.

20、216HV+0.0102t100)9.8 式中，式中，H按按GBl2251976法测定的扩散氢含量法测定的扩散氢含量 (mL100g)； HV热影响区的平均最大硬度热影响区的平均最大硬度(维氏维氏)。 表 两个临界断裂应力公式应用范围 4318 v如果能通过实验或计算得出实际焊接结构如果能通过实验或计算得出实际焊接结构(如船舶、如船舶、 桥梁、压力容器等桥梁、压力容器等)焊接接头的拘束应力焊接接头的拘束应力，就可以，就可以 与由两个临界断裂应力公式计算出的临界断裂应力与由两个临界断裂应力公式计算出的临界断裂应力 作比较作比较: 当当cr 时时,不裂不裂。 4319 5.4.3 冷裂倾向的判据冷

21、裂倾向的判据 v如何根据焊接结构的材料，结构和工艺特点去判断如何根据焊接结构的材料，结构和工艺特点去判断 其冷裂纹倾向或其敏感性，是焊接工作者最关心的其冷裂纹倾向或其敏感性，是焊接工作者最关心的 的问题，因为它是评定金属材料焊接性的重要依据。的问题，因为它是评定金属材料焊接性的重要依据。 1、与材料化学成分有关的判据、与材料化学成分有关的判据 主要主要从材料淬硬程度方面从材料淬硬程度方面去评定其冷裂倾向，因去评定其冷裂倾向，因 为为钢材的淬硬倾向越大，越容易产生冷裂纹钢材的淬硬倾向越大，越容易产生冷裂纹。 4320 1)国际焊接学会国际焊接学会(IIW)推荐的公式推荐的公式 v此式适用于中高强

22、度此式适用于中高强度(b500900MPa级级)非调质高非调质高 强度钢。强度钢。当当CEIIW0.45时，厚度在时，厚度在25mm以内的以内的 钢板焊接时不预热，也不裂。钢板焊接时不预热，也不裂。 2)美国焊接学会美国焊接学会(AWS)提出的公式提出的公式 v此式适用于低碳钢和低合金高强度钢。此式适用于低碳钢和低合金高强度钢。一般认为板一般认为板 厚在厚在25mm以内以内CEAWS0.4，可不预热，焊接也不，可不预热，焊接也不 裂。裂。 5156 MoCrNiCuMn CCE 2134515246 PCuMoCrNiSiMn CCE AWS 4321 3)日本日本JIS及及WES推荐的公式推

23、荐的公式 v适用于强度适用于强度b5001000MPa级低碳调质低合金级低碳调质低合金 高强钢高强钢，认为认为CEWES0.46可以不预热，焊接也可以不预热，焊接也 不裂。不裂。 144540246 VMoCrNiSiMn CCeq 4322 (2)临界冷却时间临界冷却时间Cf v在热影响区熔合线附近从在热影响区熔合线附近从A3冷至冷至500开始出现铁素开始出现铁素 体组织的临界时间体组织的临界时间Cf可以作为焊接热影响区冷裂倾可以作为焊接热影响区冷裂倾 向的判据，即向的判据，即 t8/5 Cf 可能产生冷裂可能产生冷裂 vCf可利用所研究钢种的焊接热影响区可利用所研究钢种的焊接热影响区CCT

24、图确定。图确定。 4323 2 与接头含氢量有关的判据与接头含氢量有关的判据 v高强度钢焊接接头中的含氢量越多，则裂纹倾向越大。高强度钢焊接接头中的含氢量越多，则裂纹倾向越大。 当由于氢的扩散、聚集，使接头中局部地区的含氢量达当由于氢的扩散、聚集，使接头中局部地区的含氢量达 到某一数值而产生裂纹时，此含氢量即为产生冷裂纹的到某一数值而产生裂纹时，此含氢量即为产生冷裂纹的 临界含氢量临界含氢量HCr 。 v临界含氢量临界含氢量HCr与钢的化学成分、刚度、预热温度以与钢的化学成分、刚度、预热温度以 及接头的冷却条件等有关。临界含氢量随着钢种碳当量及接头的冷却条件等有关。临界含氢量随着钢种碳当量 提

25、高而减小。提高而减小。 v当实际热影响区的含氢量当实际热影响区的含氢量H大于或等于大于或等于HCr时，就可时，就可 能产生冷裂纹。能产生冷裂纹。 4324 图 碳当量与临界含氢量的关系 4325 3与接头拘束度有关的判据与接头拘束度有关的判据 (1)临界拘束度临界拘束度Rcr：衡量焊接接头刚性大小的一个衡量焊接接头刚性大小的一个 定量指标。定量指标。 拘束度有拉伸和弯曲两类：拘束度有拉伸和弯曲两类： 拉伸拘束度是焊接接头根部间隙产生单位长度弹拉伸拘束度是焊接接头根部间隙产生单位长度弹 性位移时，焊缝每单位长度上受力的大小；性位移时，焊缝每单位长度上受力的大小； 弯曲拘束度是焊接接头产生单位弹性

26、弯曲角变形弯曲拘束度是焊接接头产生单位弹性弯曲角变形 时，焊缝每单位长度上所受弯矩的大小。时，焊缝每单位长度上所受弯矩的大小。 4326 对接接头的拘束度对接接头的拘束度R随板厚随板厚增加而增大，随拘束增加而增大，随拘束 距离距离L的增大而减小的增大而减小。当拘束度增大到某一数值时，。当拘束度增大到某一数值时， 接头出现裂纹，此时的接头出现裂纹，此时的R值称临界拘束度值称临界拘束度Rcr。焊接焊接 接头的临界拘束度接头的临界拘束度Rcr值越大，说明该接头的冷裂敏值越大，说明该接头的冷裂敏 感性越小。感性越小。如果实际结构的拘束度为如果实际结构的拘束度为R，则不产生，则不产生 冷裂纹的条件为：冷

27、裂纹的条件为： RcrR v随着钢种强度级别提高，其临界拘束度降低，产生随着钢种强度级别提高，其临界拘束度降低，产生 冷裂纹的倾向大。冷裂纹的倾向大。 4327 (2)临界拘束应力临界拘束应力cr v焊接接头冷却过程中开始产生冷裂纹的拘束应力称焊接接头冷却过程中开始产生冷裂纹的拘束应力称 临界拘束应力临界拘束应力cr 。它可以采用各种冷裂纹试验方它可以采用各种冷裂纹试验方 法定量地测定出来，也可用经验公式进行计算。法定量地测定出来，也可用经验公式进行计算。 v焊接接头实际的拘束应力焊接接头实际的拘束应力可通过实验或按拘束度可通过实验或按拘束度R 的关系来确定，即的关系来确定，即 mR vm为转

28、换系数，它与钢材的热物理性能、接头结构为转换系数，它与钢材的热物理性能、接头结构 特点、工艺条件有关。当特点、工艺条件有关。当cr 时不裂。时不裂。 4328 4、综合性判据、综合性判据 冷裂纹的产生实际上是钢材的化学成分、接头的冷裂纹的产生实际上是钢材的化学成分、接头的 扩散氢含量及接头拘束度三方面的因素综合作用的扩散氢含量及接头拘束度三方面的因素综合作用的 结果。前面所述，通过插销试验得出临界断裂应力结果。前面所述，通过插销试验得出临界断裂应力 cr ，即属于综合性判据。，即属于综合性判据。 4329 三、冷裂纹的防止措施三、冷裂纹的防止措施 1 1、控制母材的化学成分、控制母材的化学成分

29、 从设计上首先应选用抗冷裂性能好的钢材，从设计上首先应选用抗冷裂性能好的钢材， 把好进料关。把好进料关。 尽量选择碳当量尽量选择碳当量CECE或冷裂纹敏感系数或冷裂纹敏感系数P Pcm cm小的 小的 钢材，因为钢种的钢材，因为钢种的CECE或或P Pcm cm越高，淬硬倾向越大， 越高，淬硬倾向越大， 产生冷裂纹的可能性越大。产生冷裂纹的可能性越大。 4330 2 2合理选择和使用焊接材料合理选择和使用焊接材料 主要目的是减少氢的来源和改善焊缝金属的主要目的是减少氢的来源和改善焊缝金属的 塑性和韧性。塑性和韧性。 (1)(1)选用低氢和超低氢焊接材料选用低氢和超低氢焊接材料 v碱性焊条熔敷金

30、属中的扩散氢含量比酸性焊条低，碱性焊条熔敷金属中的扩散氢含量比酸性焊条低， 所以碱性焊条的抗冷裂纹性能大大优于酸性焊条。所以碱性焊条的抗冷裂纹性能大大优于酸性焊条。 v对于重要的低合金高强度钢结构的焊接，原则上对于重要的低合金高强度钢结构的焊接，原则上 都应选用碱性焊条。都应选用碱性焊条。 (2)(2)严格烘干焊条或焊剂严格烘干焊条或焊剂 v焊条和焊剂要妥加保管，不能受潮。焊前必须严焊条和焊剂要妥加保管，不能受潮。焊前必须严 格烘干，使用碱性焊条更应如此。格烘干，使用碱性焊条更应如此。 v随着烘干温度升高，焊条扩散氢含量明显下降。随着烘干温度升高，焊条扩散氢含量明显下降。 4331 (3)(3

31、)选用低匹配焊条选用低匹配焊条 v选择强度级别比母材略低的焊条有利于防止冷裂纹，选择强度级别比母材略低的焊条有利于防止冷裂纹， 因因强度较低的焊缝不仅本身冷裂倾向小强度较低的焊缝不仅本身冷裂倾向小，而且由于，而且由于 它它较易塑性变形较易塑性变形，从而降低了接头的拘束应力从而降低了接头的拘束应力，使使 焊趾、焊根等部位的应力集中效应相对减小，改善焊趾、焊根等部位的应力集中效应相对减小，改善 了热影响区的冷裂倾向。了热影响区的冷裂倾向。 v还可还可采用采用“软层焊接软层焊接”的方法去制造一些高强度钢的方法去制造一些高强度钢 的球形容器和反应堆外壳。的球形容器和反应堆外壳。即用抗裂性能好的焊条即用

32、抗裂性能好的焊条 作底层、内层采用与母材等强度的焊条，而表层作底层、内层采用与母材等强度的焊条，而表层 2 26mm6mm采用稍低于母材的焊条，这样可增加焊缝采用稍低于母材的焊条，这样可增加焊缝 金属的塑性储备，降低焊接接头的拘束内力，从而金属的塑性储备，降低焊接接头的拘束内力，从而 提高其抗裂性能。提高其抗裂性能。 4332 (4)(4)选用奥氏体焊条选用奥氏体焊条 v采用奥氏体焊条焊接淬硬倾向较大的低、中合金高采用奥氏体焊条焊接淬硬倾向较大的低、中合金高 强度钢能很好地避免冷裂纹强度钢能很好地避免冷裂纹。因为奥氏体焊缝可以。因为奥氏体焊缝可以 溶解较多的氢，同时奥氏体的塑性好，可以减小接溶

33、解较多的氢，同时奥氏体的塑性好，可以减小接 头的拘束应力。头的拘束应力。 v注意：注意： 奥氏体焊缝强度低，对承受主应力的焊缝，只奥氏体焊缝强度低，对承受主应力的焊缝，只 有在接头强度允许的情况下才能使用有在接头强度允许的情况下才能使用；在使用时要在使用时要 采用小的焊接电流，使熔合比减小；采用小的焊接电流，使熔合比减小；如果焊接电流如果焊接电流 大，熔合比的增大将使焊缝边界过渡层的大，熔合比的增大将使焊缝边界过渡层的CrCr、NiNi稀稀 释，在过渡层中可能出现淬硬的马氏体组织，而增释，在过渡层中可能出现淬硬的马氏体组织，而增 大冷裂倾向。大冷裂倾向。使用奥氏体焊条焊接高强度钢时，仍使用奥氏

34、体焊条焊接高强度钢时，仍 然要限制含氢量然要限制含氢量。 4333 (5)(5)提高焊缝金属韧性提高焊缝金属韧性 通过焊接材料在焊缝中增加某些微量合金元素，通过焊接材料在焊缝中增加某些微量合金元素， 如钛、铌、钼、钒、硼、碲、稀土等来韧化焊缝，如钛、铌、钼、钒、硼、碲、稀土等来韧化焊缝， 也能减小冷裂纹倾向。因为在拘束应力作用下，也能减小冷裂纹倾向。因为在拘束应力作用下， 利用焊缝足够的塑性储备，可以减轻热影响区的利用焊缝足够的塑性储备，可以减轻热影响区的 负担，从而提高整个接头的抗裂性。负担，从而提高整个接头的抗裂性。 4334 3. 3.正确制订焊接工艺正确制订焊接工艺 包括合理选定焊接热

35、输入、预热及层间温度、焊后热处理和包括合理选定焊接热输入、预热及层间温度、焊后热处理和 正确的施焊顺序等。正确的施焊顺序等。目的在于改善热影响区和焊缝组织，促目的在于改善热影响区和焊缝组织，促 使氢的逸出以及减少焊接拘束应力使氢的逸出以及减少焊接拘束应力。 (1)(1)严格控制焊接热输入严格控制焊接热输入 v高强度钢对焊接热输入较为敏感。高强度钢对焊接热输入较为敏感。 v热输入取得过大，会使热影响区奥氏体晶粒粗化，接头韧性热输入取得过大，会使热影响区奥氏体晶粒粗化，接头韧性 下降，降低其抗裂性能下降，降低其抗裂性能； v热输入取得过小，则冷却速度大，易淬硬而增大其冷裂倾向。热输入取得过小，则冷

36、却速度大，易淬硬而增大其冷裂倾向。 v合理的作法应当是在充分保证焊接接头韧性的前提下，适当合理的作法应当是在充分保证焊接接头韧性的前提下，适当 加大焊接热输入加大焊接热输入。这样可以增大冷却时间。这样可以增大冷却时间(t (t8/5 8/5或 或t t100 100) )减小热影 减小热影 响区的淬硬倾向和有利于氢的扩散逸出，达到防止冷裂纹的响区的淬硬倾向和有利于氢的扩散逸出，达到防止冷裂纹的 产生。产生。 v对每种钢经工艺试验或评定合格的焊接热输入，都应严格执对每种钢经工艺试验或评定合格的焊接热输入，都应严格执 行，不能随意变动。行，不能随意变动。 4335 (2)(2)合理选择预热温度合理

37、选择预热温度 v预热的主要目的是为了增大热循环的低温参数预热的主要目的是为了增大热循环的低温参数t t100 100， ， 使之有利于氢的充分扩散逸出。使之有利于氢的充分扩散逸出。 v预热温度的选择须视施焊环境温度、钢材强度等级、预热温度的选择须视施焊环境温度、钢材强度等级、 焊件厚度或坡口形式、焊缝金属中扩散氢含量等因焊件厚度或坡口形式、焊缝金属中扩散氢含量等因 素而定。素而定。 有许多确定预热温度的方法，下向介绍其中几种：有许多确定预热温度的方法，下向介绍其中几种： v1) 1)根据钢材碳当量和板厚确定预热温度根据钢材碳当量和板厚确定预热温度，见图，见图4-124-12 和表和表4-14-

38、1。碳当量按美国焊接学会。碳当量按美国焊接学会(AWS)(AWS)提出的公式提出的公式 确定。确定。 4336 表表4-1 4-1 不同焊接性等级的钢材应采用的施工条件不同焊接性等级的钢材应采用的施工条件 图图4-12 4-12 施焊条件与碳当量施焊条件与碳当量 4337 3) 3)按化学成分、板厚和扩散氢含量确定的预热温度按化学成分、板厚和扩散氢含量确定的预热温度 由斜由斜Y Y形坡口的铁研式抗裂试验所建立的经验公式形坡口的铁研式抗裂试验所建立的经验公式 T T0 01440P1440Pc c392392 式中，式中，T T0 0预热温度预热温度()()； P Pc c冷裂纹敏感指数。冷裂纹

39、敏感指数。 上式适用于上式适用于w(cw(c) 0.17) 0.17的低合金钢，的低合金钢，HH1 1 5mL5mL100g100g， 191950mm50mm范围。范围。 国产低合金钢在插销试验条件下确定的经验公式：国产低合金钢在插销试验条件下确定的经验公式： T0T0324P324Pcm cm 17.7H+0.1417.7H+0.14b b+4.72+4.72-214-214 式中式中, , b b被焊被焊金属金属的抗拉强度的抗拉强度(MPa)(MPa)。 4338 v按上述公式确定的是整体预热温度。按上述公式确定的是整体预热温度。 v对于大型焊接结构，采用整体预热有困难，常采用对于大型焊

40、接结构，采用整体预热有困难，常采用 局部预热。通常是在焊缝两侧各局部预热。通常是在焊缝两侧各100-200mm100-200mm范围内范围内 进行。进行。 v局部预热温度不宜过高，否则要产生附加应力。最局部预热温度不宜过高，否则要产生附加应力。最 好采用履带式电热器或火焰加热器进行局部预热。好采用履带式电热器或火焰加热器进行局部预热。 v预热温度基本确定之后，尚须根据下列情况作适当预热温度基本确定之后，尚须根据下列情况作适当 调整：调整： 当施焊环境温度较低时，如当施焊环境温度较低时，如-10-10，预热温度应，预热温度应 适当提高；适当提高； 采用低氢的焊接方法时采用低氢的焊接方法时, ,如

41、如COCO2 2气体保护焊或氩弧气体保护焊或氩弧 焊等，其预热湿度可适当降低；焊等，其预热湿度可适当降低； 4339 采用低匹配的焊接材料焊接时，也可以降低预采用低匹配的焊接材料焊接时，也可以降低预 热温度；热温度； 坡口根部所造成的应力集中越显著时，其预热坡口根部所造成的应力集中越显著时，其预热 温度就应适当提高；温度就应适当提高； 如焊后采取紧急后热，也可以适当降低预热温如焊后采取紧急后热，也可以适当降低预热温 度。度。 v注意注意: :预热对防止冷裂纹有效，但毕竟是一种消极预热对防止冷裂纹有效，但毕竟是一种消极 措施，更不是预热温度越高越好。预热温度过高措施，更不是预热温度越高越好。预热

42、温度过高 不仅恶化工人劳动条件，而且浪费能源。如果是不仅恶化工人劳动条件，而且浪费能源。如果是 局部预热，还会引起附加应力，反而促使冷裂纹局部预热，还会引起附加应力，反而促使冷裂纹 的产生。所以预热温度的确定要慎重。的产生。所以预热温度的确定要慎重。 4340 (3)(3)紧急后热紧急后热 冷裂纹一般在焊后一段时间后才产生，如在裂纹产生之冷裂纹一般在焊后一段时间后才产生，如在裂纹产生之 前能及时进行加热处理，即所谓紧急后热，也能达到防止前能及时进行加热处理，即所谓紧急后热，也能达到防止 冷裂纹的目的。冷裂纹的目的。 紧急后热工艺的关键在于及时，一定要在热影响区冷却紧急后热工艺的关键在于及时，一

43、定要在热影响区冷却 到产生冷裂纹的上限温度到产生冷裂纹的上限温度T Tuc uc( (一般在 一般在100100左右左右) )之前迅速加之前迅速加 热，加热的温度也应高于热，加热的温度也应高于T Tuc uc，并且需保温一定时间。 ，并且需保温一定时间。 后热的作用是使扩散氢在温度后热的作用是使扩散氢在温度T Tuc uc以上便能充分扩散逸出 以上便能充分扩散逸出。 若焊后间隔时间较长，裂纹已经产生才后热就失去意义。若焊后间隔时间较长，裂纹已经产生才后热就失去意义。 选用合适的后热温度，可以适当降低预热温度或代替某选用合适的后热温度，可以适当降低预热温度或代替某 些重大焊件的中间热处理，达到改善劳动条件等目的些重大焊件的中间热处理，达到改善劳动条件等目的。 后热不仅能消氢，也能韧化热影响区和焊缝组织，特别后热不仅能消氢，也能韧化热影响区和焊缝组织，特别 对于一些淬硬倾向较大的中碳调质钢，效果更明显。对于一些淬硬倾向较大的中碳调质钢，效果更明显。 4