钢筋混凝土单层厂房设计

1、钢 筋 混 凝 土 单 层 厂 房 设 计设计条件及有关资料工程概况。该双跨单层工业厂房用于机械厂粗加工车间，该车间无天窗，AB跨跨度为24m，BC跨跨度为15m,车间总长96m，柱距均为6 m，中间设置一条伸缩缝，建设地点为武汉市。根据工艺要求，AB跨设有2台30t软钩吊车，工作级别为A3级，吊车轨顶标高10.400 m， 柱顶标高为13.200m，BC跨设有2台30t软钩吊车，工作级别为A3级，吊车轨顶标高10.100 m， 柱顶标高为13.200m。生产过程中无大量烟火、余热及其它有害气体产生，无特殊要求。 2.3建筑构造 （1） 屋面： 两毡三油防水层（加绿豆沙）； 20mm厚水泥砂浆

2、找平层； 30mm厚细石砼找平层； 200mm厚水泥蛭石沙浆保温层；1.56.0m预应力大型屋面板 大型屋面板 （2） 墙体：240mm厚砖墙，钢窗宽度为3.6m。（3） 地面：室内外高差为150mm，素混凝土地面。 2.4工程地质及水文地质条件 厂房所在地点基本风压为0.35KN/m2,地面粗糙度为B类；基本雪压为 0.25KN/m2；修正后的地基承载力特征值为180KN/m2。2.5相关系数：活荷载组合值系数为0.7，风荷载组合值系数为0.6。2.6选用材料：柱混凝土选C30级，基础用C20，钢筋HRB335 。3、 厂房平面布置厂房的平面布置包括确定柱网尺寸、排架柱与定位轴线的关系和设置

3、变形 缝。柱距为6m，横向定位轴线用、表示，间距取为6m，纵向定位轴线用A、B、C表示，间距取跨度尺寸，即A、B轴线距离为24m，B、C轴线距离为15m。为了布置抗风柱，端柱离开（向内）横向定位轴线600mm，其余排架柱的形 心与横向定位轴线重合。 A、B跨的吊车起重量等于30t，B、C跨的吊车起重量等于30t，A、C列 柱均初步采用非封闭结合，初步取联系尺寸D=300mm。 是否采用非封闭结合及连系尺寸取多少，需要根据吊车架外边缘与上段柱 内缘 的净空尺寸K确定，且满足3M模数。（参见建筑结构设计 附录A.1）。 假设上柱截面高度为500mm。 对于A、C列柱，K=750+300- (300

4、+500)=250mm100mm,满足要求。 吊车架外缘与上柱内缘净空尺寸能满足要求。 厂房总长度96m，根据变形缝设置要求应该设置一道变形缝。 根据题意可将变形缝设置在厂房对称位置即长48m处。四、结构平面布置图五、构建选型及结构布置 构建选型包括屋面板、天沟板、屋架（含屋盖支撑）、吊车梁、连系梁、基 础梁、柱间支撑、抗风柱等。5.1屋面构件 屋面板采用1.5X6.0m预应力大型屋面板，自重（含填缝）1.50KN/m。5.2屋架及支撑 15m跨采用预应力混凝土屋架，自重50KN/榀。24m跨采用预应力混凝土屋架，自 重112.8KN/榀。5.3吊车梁 吊车梁型号根据吊车的额定起重量，吊车的跨

5、距（Lk=L-2）以及吊车的载荷状态 选定。其中，钢筋混凝土吊车梁可查95（03）G323，先张法预应力混凝土吊车梁可 查95（03）G425，后张法预应力混凝土吊车梁可查95（03）G426。 对于15m跨，吊车起重重量为30t，中级载荷状态，Lk=15-20.75=13.5m，采用钢 筋混凝土吊车梁，查建筑结构设计书后附表B.2，中间跨采用DLZ-11Z，边跨采 用DLZ-11B，梁高1200mm，自重40.8KN。 对于24m跨，吊车起重重量为30t，中级载荷状态，Lk=24-2x0.75=22.5m，采用钢 筋混凝土吊车梁，查建筑结构设计书后附表B.2，中间跨采用DLZ-7Z，边跨采

6、用DLZ-7B，梁高1200mm,自重28.2KN。5.4基础梁 基础梁型号根据跨度，墙体高度，有无门窗洞等查93（03）G320。 墙厚240mm，突出于柱外。 查建筑结构设计书后附表G.1，纵墙中间选用JL-3， 纵墙边跨选用JL-15，山墙6m柱距选用JL-14。5.5柱间支撑 根据规范厂房跨度在18m以上或柱高8m以上应设柱间支撑，并应布置在变形缝左右 6米区段中，本工程中柱顶标高13.2m，所以两跨中均应布置支撑，为钢支撑，自重0.05kN/m。5.6抗风柱 抗风柱下柱采用工字形截面，上柱采用矩形截面。抗风柱的布置需考虑基础梁的最 大跨度。15m跨、24m跨的抗风柱沿山墙等距离布置，

7、间距分别为5m，6m。6、 排架结构分析6.1计算简图 对于没有抽柱的单层厂房，计算单元可以取一个柱距，即6m。排架跨度取厂房的跨度。上柱高度等于柱顶标高减去牛腿顶标高。下柱高度取牛腿顶标高减去基础顶面标高，一般低于地面不少于50mm，对于边柱，由于基础顶面还需放置预制基础梁，所以排架柱基础顶面一般不低于地面500mm。本例中排架柱顶面低于室外地平550mm。 （1） 确定柱子各段高度基顶标高为-0.700m，故柱总高为H=13.2+0.7=13.9m；上段柱高HU=13.9-9.0=4.2m；下段柱高Hl=13.9-4.2=9.7m。 （2） 确定柱截面尺寸由混凝土结构设计表2-8厂房柱截面

8、形式和尺寸参考表得边柱： 上柱 矩形 b=500mm，h=600 mm。 下柱 工字形 b=500mm，h=1000mm。中柱： 上柱 矩形 b=500mm，h=600 mm。 下柱 工字形 b=500mm，h=1200mm。 （3） 计算柱截面几何尺寸 各住截面的几何特征见下表。计算参数柱号截面尺寸/mm面积/103mm2惯性矩/106mm4A上柱矩 500500 250 5208下柱工 5001000 200 270 35270 B上柱矩 500600 300 9000下柱工5001200 200 290 564036.2荷载计算 排架的荷载包括恒荷载、屋面活荷载、吊车荷载和风荷载。荷载均

9、计算其标准值。 （1）永久荷载 永久荷载包括屋盖荷载、上柱自重、下柱自重、吊车梁及轨道自重。 屋盖自重P1 面荷载： 两毡三油防水层（加绿豆沙） 0.35KN/m30mm厚细石砼找平层； 0.0324KN/m3=0.72KN/m2 20mm厚水泥砂浆找平层 0.40KN/m 200mm厚水泥蛭石沙浆保温层 0.48KN/m 屋面板自重（包括填缝） 1.50KN/m 钢支撑 0.05KN/m小 计 3.50KN/m集中荷载： 15m跨屋架自重 50. 0KN 24m跨屋架自重 112.80KN屋架作用在柱顶的恒荷载标准值：A列柱： F1A=（3.5 06240.50.5112.8）= 308.4

10、KNB列柱： 24m跨传来 F1B=（3.506240.50.5112.8）= 308.4KN 18m跨传来 F1B=（3.506150.50.550.0）= 182.5KNC列柱： F1C=（3.506150.50.550.0）=182.5KN F1作用点位置与纵向定位轴线的距离150mm。上柱自重F2A柱： F2A=（0.50.5254.2）= 26.25KNB柱： F2B=（0.50.6254.2）= 31.5KNC柱： F2C=（0.50.5254.2）= 26.25KN下柱自重F3 下柱大部分截面为工字形，但牛腿部位及插入杯口基础的部分是矩形截面。假定矩形截面的范围为自牛腿顶面向下1

11、400mm及基础顶面以上1100mm。近似忽略牛腿的重量。H=1.1+1.4=2.5mA柱： F3A= 0.27(9.71.41.1)251.00.5252.5= 79.85KNB柱： F3B= 0.29(9.71.41.1)251.20.5252.5= 89.7KNC柱：F3C= 0.27(9.71.41.1)251.00.5252.5= 79.85KN吊车梁、轨道、垫层自重F4轨道及垫层自重为1.5KN/m。A柱： F4A=（1.5641.8）= 50.8KNB柱： 24m跨传来 F4B=（1.5641.8）= 50.8KN15m跨传来 F4B=（1.5619.0）=28.0KNC柱： F

12、4C=（1.5619.0）=28.0KNF4的作用点离纵向定位轴线的距离为750mm。如下图所示：、屋面可变荷载 屋面可变荷载F5取屋面均布活荷载和雪荷载两者的较大值0.5KN/m2。 A柱： F5A= (2460.50.5) = 36.0KN B柱： 24m跨传来 F5B= (2460.50.5) = 36.0KN 15m跨传来 F5B= (1560.50.5) =22.5KN C柱： F5C= (1560.50.5) = 22.5KN F5的作用点同F1（3）、吊车荷载 吊车竖向荷载Dmax,k、Dmin,k 吊车基本尺寸和轮压起重量Q/t吊车跨度Lk/m吊车桥距B/m轮距K/m大车重G/

13、kN小车g/kN最大轮压Pmax/KN轨道中心到吊车外端距离B1（mm）3022.56.154.83021182903003013.56.154.8210118215270 注：最小轮压Pmin=(G+g+Q)/2-Pmax 吊车竖向荷载Dmax,k，Dmin,k根据两台吊车作用的最不利位置用影响线求出。Dmax,k， Dmin,k计算简图如下。图中两台吊车的最小轮距x=(B1-K1)/2+(B2-K2)/2，对应的轮子 位置影响线高度y1,y2,y3,y4可利用几何关系求得。如下图 A、B跨吊车荷载作用下支座反力影响线24m跨两台吊车相同，均为30t，F1max=F2max=290KN，F1

14、min=F2min =(G+g+Q)/2-Pmax=（302+118+300）/2-290=70KN，计算得y2=(6-4.8)/6=0.2，y3=(6-1.35)/6=0.775，y4=0。Dmax,k=F，ky =0.9290(10.20.775)=515.50KNDmin,k=Fmin，ky =0.970(10.20.775)=124.43KN15m跨有两台30t吊车，吊车计算简图如下，同理可求得： B、C跨吊车荷载作用下支座反力影响线 Dmax,k=F,ky =0.9215(10.20.775)=382.16KNFmin,k=G+g+Q)/2-Pmax=(210+118+300)/2-

15、215=99kNDmin,k=Fmin,ky =0.999(10.20.775)=175.97KN 吊车横向水平荷载Tmax,k 24m跨，吊车额定起重量15tQ50t，吊车横向水平荷载系数=0.1,=0.9 Tmax,k=(G2,KG3,K)y/4 =0.10.9(300+118)(10.20.775)/4=18.57KN Tmax,k的作用点位置在吊车梁顶面。 15m跨，吊车额定起重量15tQ50t，吊车横向水平荷载系数=0.1,=0.9 Tmax,k=(G2,KG3,K)y/4 =0.10.9(300+118)(10.20.775)/4=18.57KN Tmax,k的作用点位置在吊车梁顶

16、面。（4）风荷载 该地区的基本风压0=0.35KN/m,作用在柱上的均布荷载： 风压高度变化系数按柱顶离室外天然地坪的高度13.2+0.15=13.35m取值。查表可知：离地面10m时， z=1.00，离地面15m时，z=1.14。用线性插入法求得离室外地坪13.35m的z=1（1.14-1.00）/（15-10）（13.35-10）=1.09。同理,檐口标高15，220，离地面高15.220+0.15=15.37m，15m时z=1.14，20m时，z=1.25，则z=1.14+（1.25-1.14）/（20-15）（15.37-15）=1.15，可知檐口处的z为1.15。 排架的风压体型系数

17、s，标于图中，单层工业厂房可不考虑风振系数，取z=1。左吹风： q1k=szz0B=0.81.090.356=1.83KN/m（) q2k=szz0B=0.41.090.356=0.92KN/m（) 作用在柱顶的集中风荷载Fw h1 =2.02m, h2=1.77m 作用在柱顶的集中风荷载Wk由两部分组成：柱顶至檐口竖直面上的风荷载 W1和坡屋面上的风荷载W2，其中后者的作用方向垂直于屋面，因而是倾斜的， 需要计算其水平方向的分力（竖直分力在排架分析中一般不考虑）. 为了简化，确定风压高度系数时，可统一取屋脊高度。 Fw= (s2-s1)h1(s4-s3)h2z0B = (0.80.4)2.0

18、201.156 =16.73KN。（）右吹风： 迎风面和背风面的q1、q2大小相等，方向相反。 Wk= (s2-s1)h1(s4-s3)h2z0B = (0.80.4)2.0201.156 =16.73KN。（）由于左右吹风荷载相同，可任取其一，此处取左吹风进行排架内力计算。6.3内力计算 在计算简图中，上柱的计算轴线取为上柱的截面形心线，下柱的计算轴线取为下柱的截面形心线。下面计算时弯矩和剪力的符号按照下述规则：弯矩以顺时针方向为正，剪力以使构件产生顺时针方向转动趋势为正；轴力以压为正。 各柱的抗剪刚度计算结果见下：项目n=Iu/IL=Hu/HC0=3/(1+3(1/n-1)D= C0EcI

19、L /H3i=Di/DiA柱0.14770.3022.5934.01Ec0.276B柱0.15960.3022.6255.02Ec0.448C柱0.14770.3022.5934.01Ec0.276 柱的抗侧刚度及剪力分配系数 A、B、C柱：=Hu/H=4.2/13.9=0.302（1）永久荷载作用下 永久荷载下的计算简图可以分解为两部分：作用在柱截面形心的竖向力和偏心力矩.，如下图，且前者只产生轴力。 屋盖自重对上柱截面形心产生的偏心力矩为: M1A= 308.4（0.15-0.10）=15.42KN.m -15.42 M1B=-(308.4182.5)0.15=-18.89KN.m 18.

20、89 M1C=-182.5(0.15-0.10) =-9.13KN.m 9.13 屋盖自重、上柱自重、吊车梁及轨道自重对下柱截面形心产生的偏心力矩 M2A=-308.4 0.25-26.25 0.25 + 50.80.4=-63.34KN.m 63.34 M2B=-(308.4182.5)0.15+0+(-50.8+28.0) 0.75=-36.0KN.m 36.0 M2C=182.5x 0.25+26.25 x 0.25 -28.0 0.4=41.0KN.m -41.0 偏心力矩作用下，各柱的弯矩和剪力用剪力分配法计算。先在柱顶加上不动铰支座，利用附录求出各柱顶不动铰支座的内力；然后将总的支

21、座反力作用下排架柱顶，根据剪力分配系数分配给各柱；最后求出各柱顶的剪力，得到每根柱的柱顶剪力后，单根柱利用平衡条件求出各截面的弯矩及柱底截面剪力。 ； 在各住柱顶施加虚加水平不动铰，由下式可得各项反力值及剪力值 ; ; 永久恒载作用下的剪力分配项目nA柱0.14770.3021.9751.17615.42-63.34-3.17()0.2761.32()B柱0.15960.3021.9391.190-18.89-36.00-5.72()0.4482.71()C柱0.14770.3021.9751.176-9.1341.002.17()0.276-4.02()和-6.72 对于A柱弯矩：柱顶截面的

22、弯矩：M1=15.42KN牛腿截面上的弯矩：M1+VAHu=22.851.324.2=28.39KN牛腿截面上的弯矩:M2M1+VAHu=-63.34+28.39=-34.95KN柱顶截面的弯矩：M2M1VAH=-63.34+28.591.3213.9=-16.40KN对于B柱：柱顶截面的弯矩：M1=-18.89KN牛腿截面上的弯矩：M1+VAHu=-18.892.714.2=-7.51KN牛腿截面上的弯矩:M2M1+VAHu=-36.0+（-7.51）=-43.51KN柱顶截面的弯矩：M2M1VAH=-18.89-36.02.7113.9=-17.22KN对于C柱柱顶截面的弯矩：M1=-9.

23、13KN牛腿截面上的弯矩：M1+VAHu=-9.13（-4.02）4.2=-26.01KN牛腿截面上的弯矩:M2M1+VAHu=41.0+（-26.01）=14.99KN柱顶截面的弯矩：M2M1VAH=-9.13+41.0（-4.02）13.9=-24.00KNA柱轴力：NA1=308.4kN NA2=308.4+26.25=334.65 kNNA3=308.4+26.25+50.8=385.45 kN NA4=308.4+26.25+50.8+79.85=465.3 kN B柱轴力：NB1=308.4+ 182.5=490.9 kN NB2=308.4+ 182.5+ 31.5=522.4

24、kN NB3= 308.4+ 182.5+ 31.5+ 50.8+ 28.0=601.2 kNNB4= 308.4+ 182.5+ 31.5+ 89.7+ 50.8+ 28.0=690.9 kNC柱轴力：NC1= 182.5KN NC2=182.5+ 26.25=208.75 KNNC3= 182.5+ 26.25+ 28.0=236.75 KNNC4= 182.5+ 26.25+ 79.85+ 28.0=316.6 KN （2）屋面活荷载作用下的内力分析 屋面活荷载作用下的内力分析方法同屋盖自重作用下的内力分析。 屋面可变荷载作用下柱的剪力分配项目nA柱0.14770.3021.9751.1

25、761.80-9.0-0.51()0.2760.38()B柱0.15960.3021.9391.190-2.030-0.28()0.4480.07()C柱0.14770.3021.9751.176-1.135.630.32()0.276-0.45() A柱弯矩 MA1=1.80KN.m MA2=1.80+0.384.2=3.40KN.mMA3=3.40-9=-5.6KN.m MA4=-5.6+0.389.7=-1.91KN.mA柱轴力NA1=36.0 KNB柱弯矩 MB1=-2.03 KN.m MB2=-2.03+0.074.2=-1.74KN.mMB3=-1.74+0=-1.74 KN.m

26、MB4=-1.74+0.079.7=-1.06KN.m B轴力 NB=36.0+22.5=58.5 KNC柱弯矩MC1=-1.13 KN.m MC2=-1.13-0.454.2=-3.02 KN.mMC3=-3.02 +5.63=2.61KN.m MC4=2.61-0.459.7=-1.76KN.mC柱轴力 NC=22.5 KN(3) 吊车竖向荷载作用下 吊车竖向荷载 四种基本情况：(a)、Dmax作用于A柱；(b)、Dmin作用于A柱；(c)、Dmax作用于C柱；(d)、Dmin作用于C柱。如下图所示。 吊车竖向荷载的计算简图可分解成两部分：作用在下柱截面形心的竖向力和作用在牛腿顶面的偏心力

27、矩。 吊车竖向荷载作用下柱剪力的分配计算项目Dmax作用于A柱A柱1.176206.217.45()9.460.276-14.84()B柱1.19-93.32-7.99 ()0.44812.23()C柱1.176000.2762.61()Dmin作用于A柱A柱1.17649.774.21()-28.890.276-12.18()B柱1.19-386.63-33.10()0.44820.16()C柱1.176000.276-7.97()Dmax作用于A柱A柱1.17600-1.630.276-0.45()B柱1.1913211.30()0.448-12.03()C柱1.176-152.86-12

28、.93()0.27612.48()Dmin作用于A柱A柱1.1760018.580.2765.13()B柱1.19286.6224.54()0.448-16.21()C柱1.176-70.39-5.96()0.27611.08()对A，M1=-62.33kN.m,M2=-62.33+206.2=143.87kN.mM3=143.87-14.849.7=-0.08kN.m对B，M1=12.234.2=51.37 kN.m M2=51.37-93.32=-41.85 kN.mM3=-41.85+12.239.7=76.78kN.m对C，M1=2.614.2=10.96 kN.m M2=10.96

29、kN.mM3=10.96+ 2.619.7=36.28 kN.m对A，M1=-12.184.2=-51.16 kN.m M2=-51.16+49.77=-1.39 kN.mM3=-1.39-12.18 9.7=-119.54 kN.m N1=124.43 kN 对B，M1=20.16 4.2=84.67 kN.m M2=84.67-386.63=-301.96 kN.mM3=-301.96+20.169.7=-103.41 kN.m N1=515.50 kN对C，M1=-7.974.2=-33.47kN.m M2=-33.47kN.mM3=-33.47-7.97kN.m9.7=-105.2kN

30、.m N1=0 kN对A，M1=-0.454.2=-1.89kN.m M3=-6.26 kN.m 轴力N1= 0kN对B，M1=-12.034.2=-50.53kN.m M2=-50.53+132.0=81.47kN.mM3=81.47-12.039.7=-35.22kN.m 轴力N1=175.97 kN对C，M1=12.484.2=52.42kN.m M2=52.42-152.86=-100.44kN.mM2=-100.44+12.489.7=20.61kN.m 轴力N=382.16 kN对A，M1=5.134.2=21.55kN.m M3=71.31 kN.m 轴力N1= 0kN对B，M1

31、=-16.214.2=-68.08kN.m M2=-68.08+286.62=218.54kN.mM3=218.54-16.219.7=61.30kN.m 轴力N=382.16 kN 对C，M1=11.084.2=46.54kN.m M2=46.54-70.39=-23.85kN.mM2=-23.85+11.089.7=83.63kN.m 轴力N1=175.97 kN（4） 吊车水平荷载作用下 吊车水平荷载作用下有两种情况：(a)AB跨作用Tmax；(b) BC跨作用Tmax，每种情况下的荷载可以反向。=Hu/H=4.2/13.9=0.302，y=0.7Hu时， y=0.8Hu时， y=0.6

32、Hu时， 。作用在AB上时，（13.2-10.4 ）/4.2=0.67，用插值法A柱，求得C2= 0.625，B柱C2=0.631。作用在BC上时，（13.2-10.1 ）/4.2=0.74，用插值法B柱，求得C2= 0.595，C柱C2=0.592 吊车水平荷载下柱剪力的分配计算项目nAB跨作用TmaxA柱0.14770.62518.5711.61()23.330.2765.17()B柱0.15960.63118.5711.72()0.448-1.27()C柱0.1477000.276-6.44()BC跨作用TmaxA柱0.14770022.050.2766.09()B柱0.15960.59

33、518.5711.05()0.4481.17()C柱0.14770.59218.5711.0()0.2764.91()对A轨顶，M1=-5.17（13.2-10.4）=-14.48KN.m柱底M2=-5.1713.9+18.5711.1= 134.26KN.mA牛腿顶，MA=-5.17（13.2-9.0）+18.57（10.4-9.0）=4.28 KN.m对B轨顶，M1=1.272.8=3.56 KN.m 柱底M2=1.2713.9+18.5711.1= 223.78KN.mB牛腿顶，MB=1.27（13.2-9.0）+18.57（10.4-9.0）=31.33 KN.m对C轨顶，M1=6.4

34、42.8=18.03 KN.m 柱底M2=6.4413.9+18.5711.1= 295.64KN.mB牛腿顶，MB=6.44（13.2-9.0）+18.57（10.4-9.0）=53.05 KN.m对A轨顶，M1=-6.09（13.2-10.1）=-18.88KN.m柱底M2=-6.0913.9= -84.65KN.mA牛腿顶，MA=-6.09（13.2-9.0）=-25.58KN.m对B轨顶，M1=-1.173.1=-3.63 KN.m 柱底M2=-1.1713.9+18.5710.8= 184.30KN.mB牛腿顶，MB=-1.17（13.2-9.0）+18.57（10.1-9.0）=1

35、5.51 KN.m对C轨顶，M1=-4.913.1=-15.22 KN.m 柱底M2=-4.9113.9+18.5711.1=137.88KN.mB牛腿顶，MB=-4.91（13.2-9.0）+18.57（10.1-9.0）=-0.20 KN.m （5） 风荷载作用下的内力分析 风荷载作用下有两种情况：因本例右吹左风时的荷载值与左吹右风时的荷载值很接近，可利用左吹右风的内力图。 风荷载作用下柱剪力的分配计算项目nqW左吹右风A柱0.14770.3751.839.54()16.7331.070.2760.96()B柱0.15960.374000.448-13.92()C柱0.14770.3750

36、.92 4.80()0.276-3.78()A弯矩M1=-0.964.2+0.51.834.22=12.11kN.m M2=-0.9613.9+0.51.8313.92=163.44kN.mB弯矩M1=13.9213.9=193.49kN.m C弯矩M1=3.784.2+0.50.924.22=24.0kN.mM2=3.7813.9+0.50.9213.92=141.42kN.m 7、 内力组合 7.1. 荷载组合 排架柱截面尺寸符合要求后，一般不需要进行正常使用极限的变形验算，仅需要进行承载力验算。承载力计算采用荷载效应的基本组合。 对于排架结构，由可变荷载效应控制的组合可采用简化规则，取下

37、列两种情况中的较大者。“恒载”+任意一种“活荷载” S=S+S ， 其中，=1.2, =1.4。 “恒载”+0.9（任意两种或两种以上“活荷载”） S=S+0.9，其中，=1.2, =1.4。 排架柱属于偏心受压构件，剪力一般不起控制作用（斜截面一般可以满足要求).最不利内力组合包括： Mmax及其相应的N、V Mmin及其相应的N、V Nmax及其相应的M、V Nmin及其相应的M、V 每一项组合，按一个目标（如弯矩最大）确定可变荷载是否参与组合。需要注意以下几点：、当组合中包含吊车水平荷载T时必须同时包括吊车竖向荷载D。、由于吊车水平荷载最多考虑两台，故AB跨作用Tmax和BC跨作用Tma

38、x只能取一 种，水平荷载可反向。、对于多跨厂房，吊车竖向荷载最多可以考虑四台，且一跨在某一时刻只能出现一 种情况。、同时考虑多台吊车时，折减系数均取0.9。、组合最大轴力和最小轴力时，轴力为0的项也要加进去。尽管这样做对轴力没有 影响，但可使弯矩有变化。 7.2.荷载组合 各柱的组合内力如附表，对B柱进行内力组合。第 45 页 B柱内力设计值汇总表 柱号 及 正向内力 荷载 类别 永久 荷载 屋面 荷载 吊车 竖向荷载 吊车水平荷载 风荷载 Dmax作用在 A柱 Dmin作用在 A柱 Dmax作用在 C柱 Dmin作用在 C柱 Tmax作用在 AB跨 Tmax作用在 BC跨 左风 右风 序号

39、-M-7.51-1.7451.3784.67-50.53-68.0831.3315.5158.46-58.46N522.458500000000 -M-43.51-1.74-41.85-301.9681.47218.5431.3315.5158.46-58.46N601.258.5124.43515.50175.97382.160000 -M-17.22-1.0676.78-103.41-35.2261.30223.78184.30193.49-193.49N690.958.5124.43515.50175.97382.160000V2.710.0712.2320.16-12.03-16.21

40、19.8417.413.92-13.92 B柱内力设计值汇总表 柱号及正向内力截面 内力组合荷载组合恒载+0.9*（任意两种或两种以上活荷载）恒载+任意一种活荷载组合项目MN、V组合项目MN、V-+Mmax及相应的N +0.9*（+）149.50522.4+77.16522.4-Mmax及相应的N+0.9*（+）-109.0575.05+-78.59522.4+Nmax及相应的M +0.9*（+）43.5457505+-9.25580.9-Nmax及相应的M+0.9*（+）66.92522.4+77.16522.4-+Mmax及相应的N+0.9*（+）243.89945.14+175.0398

41、3.36-Mmax及相应的N+0.9*（+）-355.501117.8+-345.471116.7+Nmax及相应的M+0.9*（+）-355.501117.8+-345.471116.7-Nmax及相应的M+0.9*（+）7.54653.85+14.95601.2-+Mmax及相应的N+0.9*（+）427.43802.8944.10+206.56690.922.55-Mmax及相应的N+0.9*（+）-119.781207.524.05+-210.71690.9-11.21+Nmax及相应的M+0.9*（+）90.161207.538.77+-120.631206.4722.87-Nmax及相应的M+0.9*（+）155.97743.5515.30+176.27690.916.63八、排架柱截面设计 8.1. 柱的计算长度及材料强度 、柱子计算长度根据混凝土结构与砌体结构设计一书中表12-4得： 考虑吊车荷载时： 上段柱： lu=2.0Hu=2.04.2=8.4m 下段柱： Ll=1.0Hl=1.09.7=9.7m 不考虑吊车荷载时： 上段柱： lu=2.0Hu=2.04.2=8.4m 下段柱： Ll=1.25Hl=1.259.