外脚手架施工方案2

1、温州南湖 e-1-10 地块项目（温州万象城）东区外脚手架施工方案编制:审核:审批:年月日温州南湖 e-1-10 地块项目（温州万象城）东区外脚手架施工方案1、工程概况 . 11.1 工程概况 . 11.1 建筑工程概况 . 12、编制依据 . 23 、外脚手架方案选择 . 23.1、外架方案选择 . 23.2、外架构造尺寸 . 24、外架结构 . 34.1、落地式脚手架结构 . 34.2、脚手架的搭设 . 34.3、脚手架的拆除 . 45、脚手架计算书 . 45.1 落地式脚手架计算书（高度 39.0m） . 56、脚手架管理 . 346.1 技术管理 . 346.2 施工管理 . 356.

2、3 安全管理 . 387、质量控制措施 . 397.1 构配件允许偏差 . 397.2 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准. 407.3 架子搭设的允许偏差和检验方法 . 408、安全文明施工 . 409、应急预案 . 429.1 火灾事故应急预案 . 429.2 触电事故应急预案 . 429.3 高空坠落应急预案 . 429.4 物体打击事故应急预案 . 439.5 机械伤害事故应急预案 . 4310、附图 . 4301、工程概况1.1 工程概况工程名称温州市南湖 e-1-10 地块项目 (温州万象城)东区总承包工程建设位置本工程位于温州市瓯海区，东临温瑞大道、南抵三垟大道，西侧为在建一期工

3、程， 北侧为塘河。建设单位华润置地森马实业（温州）有限公司设计单位中国建筑上海设计研究院有限公司围护设计单位华东建筑设计研究院有限公司监理单位温州华瓯建设工程监理有限公司总包单位中建三局建设工程股份有限公司勘察单位浙江省工程勘察院1.1 建筑工程概况总用地面积50170.70 m2总建筑面积253384.08m2地下建筑面积98067.84m2地上面积155991.87m2本工程0.000=85 国家高程+6.450，自然地坪相对标高约-2.400平均开挖深度：9.7m；最大挖深：-12.9m围护结构钻孔灌注桩结合外侧单排三轴水泥土搅拌桩止水帷幕，桩径800950支撑体系两层钢筋混凝土支撑地下

4、整体二层地下室、局部有夹层建筑地上商业街 2 层：建筑高度 11.75m层地上数地上商业街停车库 4 层：建筑高度 22.8m购物中心 6 层：建筑高度 39.15m建地下室汽车库、商业用房、公共交通、设备用房、人防等筑功地上商业街、购物中心 能基础：桩筏；结地下室构形地下室：框架-剪力墙式地上框架12、编制依据1）工程相关图纸；2）施工组织设计；3）工程所涉及的主要的国家或行业规范、标准、规程、法规、图集，地方标准、法规；4）建筑施工扣件式脚手架安全技术规范jgj130-20115）建筑施工安全检查标准jgj59-20116）建筑施工高处作业安全技术规范jgj80-917）建筑施工手册第四版

5、8）建筑施工计算手册9）钢结构设计规范gb50017201110）建筑结构荷载规范gb50009200111）五金手册第 2 版3 、外脚手架方案选择3.1、外架方案选择1）购物中心、商业街、停车库均采用双排落地式脚手架，其中搭设高度 39m、24m脚手架采用双排双立杆落地式脚手架，搭设高度 13.0m 时采用双排落地脚手架。3.2、外架构造尺寸构造要求双排落地式外架钢管型号483立杆横距(m)1.05立杆纵距(m)1.5步距（m）1.8每步设置栏杆数2内立杆与墙面间距300mm每步纵向水平杆加密2 根剪刀撑、斜撑搭接长度1000mm连墙件两步两跨54、外架结构4.1、落地式脚手架结构1）本工

6、程结构脚手架所用钢管统一刷金黄油漆，剪刀撑按 500mm 分段刷红白油漆。2）搭设高度为 39.0m 落地脚手架为双排钢管扣件结构，底部 22.0m 采用双立杆，上部为单立杆；搭设高度为 24.0m 高度脚手架采用双排钢管扣件结构，底部 6.0m 采用双立 杆，上部为单立杆；搭设高度为 13.0m 高度脚手架采用双排钢管扣件结构，单立杆到顶；脚手架排距均为 1050m内外立杆间距），步高 1800mm，立杆纵距 1500，内立杆离墙 300mm，连墙件采用采用两步两跨。详见附后平面图。3）落地脚手架立杆下设置垫块，离地 200mm 位置加设一道扫地杆。4）脚手架每步满铺竹笆，每块竹笆四角用铁丝

7、绑扎牢固。5）每步外立杆设置两道栏杆，上皮高度为 1200、中皮 600，下部设 200 高挡脚板。6）外立面用密目绿网扎满、扎牢、拉平、接缝处不得有漏洞；转角处内侧加设竖向撑杆（2020 木条），将安全网竖向撑直、绷平。7）在楼层处，架体与结构之间间隙，用白色安全网做隔离。安装平网应外高里低，以 15 度为宜。8）横杆搭设外伸出架体 100mm。9）相邻立杆接长结点应错开在不同的架步内，且立杆接长是采用对接扣。10）架体四角及中间处设防雷接地。11）剪刀撑斜杆与地面的倾角为4560每道剪刀撑宽度不小于4跨且不得小于6m，剪刀撑沿立面满搭。12）落地脚手架基础外侧设置排水沟，确保架体基础处无积

8、水，防止钢管被锈蚀。4.2、脚手架的搭设1）落地脚手架搭设顺序：根据脚手架平面位置沿建筑四周放置的底座上竖立杆，立 杆选择一定要纵横交错，即里外立杆一高一底，纵向相邻立杆一高一低，在立杆上- 扎第一步小横杆-大横杆-搁栅-扎第一步扶手和挡脚杆-铺第一步脚手竹笆， 与此同时，校直每一根立杆，其垂直度偏差不超过 4，然后扎扫地杆，为防止架体倾斜 可临时加斜撑，临时斜撑每 6 跨加一道，架体起步时要多人合作，防止倒杆，待建筑物四 周完成第一层架体搭设后，开始向上搭设第二步搭设，第二步搭完后，开始扎剪刀撑，同时挂好安全网，当第二步水平架完成后，可拆除临时斜撑。2）悬挑脚手架搭设：按附图所示位置及做法安

9、装好 16 号工字钢撑底后，需要加设钢 丝绳张拉，局部底部斜撑完成后，经过检查验收方可开始脚手架的搭设工作，具体做法同 落地脚手架的搭设过程。4.3、脚手架的拆除1）脚手架拆除前，对全体操作人员做技术交底记录，并在架体周围拉好警戒线，禁止人员进入警戒线以内，有专人看护。2）脚手架拆除前要对架体做一次全面的检查，对薄弱部位先进行加固后拆除。3）操作人员要在拆除过程中互相配合，组织严密，服从指挥。4）拆除工作必须由上而下按顺序拆除，不得阶梯拆除和分立面拆除；拆除过程中，凡是拆除或松动了扣件的杆件需及时拆除。5）剪刀斜撑要与架体同步拆除。6）拆除过程中不得任意向外抛物。7）拆除下来的扣件和杆件不得向

10、下抛，应堆放整齐。8）拆除过程要保护好建筑成品，不得碰伤窗户，门等。9）操作人员应带好安全帽系好安全带，穿胶底鞋，班前不得喝酒。10）大风六级以上（包括六级）大雨，夜间不得拆除作业。11）落地架拆至第一步，应先拆扫地杆，再拆第一步横杆，应多人配合，防止倒架。12）拆下的钢管扣件要及时运走。13）当天拆完的架体要保留扶手和挡脚杆，下班前四周检查，清理架上的物品，拆到一半的架体要加固后方可下班。14）外架搭设人员需持证上岗，搭设拆除时需专职安全员在周边旁站监督。5、脚手架计算书落地脚手架统计栋号脚手架底部/顶部标高搭设高度(m)部位购物中心0.00/39.0039.00东侧、南侧、北侧停车库0.0

11、0/24.0024.00北侧、西侧、南侧商业街0.00/13.0013.00南侧、北侧、西侧本方案将分别对搭设高度 39.0m、24.0m、13.0m 的落地式脚手架进行计算。温州南湖 e-1-10 地块项目（温州万象城）东区外脚手架施工方案5.1 落地式脚手架计算书（高度 39.0m）39.0m钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)、建筑地基基础设计规范(gb 50007-2002)、建筑结构荷载规范(gb50009-2001)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭

12、设高度为 39 m，22米以下采用双管立杆，22米以上采用单管立杆； 搭设尺寸为：横距lb为 1.05m，纵距la为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kn/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数 本工程地处浙江温州市，基本风压0.35 kn/m2； 风荷载高度变化系数z，计算连墙

13、件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kn/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m):0.150； 安全设施与安全网(kn/m2):0.005； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；温州南湖 e-1-10 地块项目（温州万象城）东区外脚手架施工方案每米脚手架钢管自重标准值(kn/m):0.033；脚手板铺设总层数:21； 单立杆脚手板铺设层数:0；6二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)第5.

14、2.4条规定，大横杆按 照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重 和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:p1=0.033 kn/m ； 脚手板的自重标准值:p2=0.31.05/(2+1)=0.105 kn/m ； 活荷载标准值: q=31.05/(2+1)=1.05 kn/m； 静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kn/m； 活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kn/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合

15、简图(支座最大弯矩)2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:m1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 m1max=0.080.1661.52+0.101.471.52 =0.361 knm；支座最大弯距计算公式如下:m2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 m2max= -0.100.1661.52-0.1171.471.52 =-0.424 knm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：8 =max(0.361106,0.424106)/4490=94.432 n/mm2；大横杆的最大

16、弯曲应力为 = 94.432 n/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值f=205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100ei其中：静荷载标准值: q1= p1+p2=0.033+0.105=0.138 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =1.05 kn/m； 最大挠度计算值为： =0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9901.0515004/(1002.06105107800) =2.583 mm；大横杆的最大挠度 2.583

17、 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆 在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布 置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kn； 脚手板的自重标准值：p2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kn； 活荷载标准值：q=31.051.5/(2+1) =1.575 kn； 集中荷载的设计值: p=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.

18、575 = 2.454 kn；温州南湖 e-1-10 地块项目（温州万象城）东区外脚手架施工方案小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: mqmax = ql2/8mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 knm；集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = pl/3mpmax = 2.4541.05/3 = 0.859 knm ； 最大弯矩 m = mqmax + mpmax = 0.864 knm；最大应力计算值 = m / w = 0.864106/4490=192.514

19、 n/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =192.514 n/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384ei qmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ； 大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.05+0.158+1.575 = 1.782 kn； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = pl(3l2 - 4l2/9)

20、/72ei9pmax = 1782.451050(310502-410502/9 ) /(722.06105107800) = 3.298 mm； 最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm；小横杆的最大挠度为 3.322 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件 式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):r r

21、c其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: p1 = 0.0331.52/2=0.05 kn； 小横杆的自重标准值: p2 = 0.0331.05/2=0.017 kn； 脚手板的自重标准值: p3 = 0.31.051.5/2=0.236 kn； 活荷载标准值: q = 31.051.5 /2 = 2.362 kn；荷载的设计值: r=1.2(0.05+0.017+0.236)+1.42.362=3.672 kn； r 8.00 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算 作用于

22、脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： d表示单立杆部分，s表示双立杆部分。 (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kn/mngd1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.80(39.00-22.00) = 2.593kn；ngs1 = 0.1248+0.033+(1.502/2)0.033/1.8022.00 = 4.089kn；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kn/m2ngd2= 0.301.5(1.05+0.3)/2 = 0 kn；ngs2= 0.3(21-0)1.5(1.05+0.3)/2 = 6.379

23、kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kn/mngd3 = 0.1501.5/2 = 0 kn；11温州南湖 e-1-10 地块项目（温州万象城）东区外脚手架施工方案ngs3 = 0.15(21-0)1.5/2 = 2.362 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kn/m2ngd4 = 0.0051.5(39-22) = 0.128 kn；ngs4 = 0.0051.522 = 0.165 kn；经计算得到，静荷载标准值ngd = ngd1+ngd2+ngd3+ngd4 = 2.721 kn；ngs = ngs1+ngs2+ngs3+n

24、gs4 = 12.995 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值nq = 31.051.52/2 = 4.725 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为nd = 1.2 ngd+0.851.4nq = 1.22.721+ 0.851.44.725= 8.888 kn；ns = 1.2 ngs+0.851.4nq = 1.212.995+ 0.851.44.725= 21.217 kn；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为nd = 1.2ngd+1.4nq = 1.22.721+ 1.44.725=9.88kn；ns

25、= 1.2ngs+1.4nq = 1.212.995+ 1.44.725=22.209kn； 六、立杆的稳定性计算 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kn/m2；z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：z= 0.872，0.74；s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，立杆变截面处和架

26、体底部风荷载标准值分别为: wk1 = 0.7 0.350.8720.693 = 0.148 kn/m2；wk2 = 0.7 0.350.740.693 = 0.126 kn/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 分别为:mw1 = 0.85 1.4wk1lah2/10 = 0.85 1.40.1481.51.82/10=0.086 knm；mw2 = 0.85 1.4wk2lah2/10 = 0.85 1.40.1261.51.82/10=0.073 knm；1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = n/(a) + mw/w f 立杆的轴心压力设计值

27、 ：n = nd = 8.888 kn； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = n/(a) f立杆的轴心压力设计值 ：n = nd= 9.88kn； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: l0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表

28、得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： a = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； 考虑风荷载时 = 8887.77/(0.188424)+85624.694/4490 = 130.569 n/mm2；立杆稳定性计算 = 130.569 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205n/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 9880.02/(0.188424)=123.946 n/mm2；立杆稳定性计算 = 123.946 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205n/mm2，满

29、足要求！122. 架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = n/(a) + mw/w f立杆的轴心压力设计值 ：n = 1.2(ngd+ ngs)+0.851.4nq/2=12.241 kn；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = n/(a) f立杆的轴心压力设计值 ：n = 1.2(ngd+ ngs)+ 1.4nq/2=12.737kn； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

30、(jgj130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: l0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： a = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； 考虑风荷载时 = 12240.855/(0.188424)+72663.158/4490 = 169.747 n/mm2；立杆稳定性计算 = 169.747 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f

31、= 205n/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12736.98/(0.188424)=159.787 n/mm2；立杆稳定性计算 = 159.787 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205n/mm2，满足要求！ 七、连墙件的稳定性计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： nl = nlw + n016连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.693，00.35，wk = 0.7zs0=0.7 0.920.6930.35 = 0.156 kn/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 10.8 m2； 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

32、范(jgj130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算： nlw = 1.4wkaw = 2.362 kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 7.362 kn；连墙件承载力设计值按下式计算：nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；a = 4.24 cm2；f=205 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.9494.2410-4205103 = 82

33、.487 kn； nl = 7.362 nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 nl = 7.362小于双扣件的抗滑力 12.8 kn，满足要求！连墙件扣件连接示意图5.1落地式脚手架计算书（高度24.0m）钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)、建筑地基基础设计规范(gb 50007-2002)、建筑结构荷载规范(gb50009-2001)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24 m，6米以下采用双

34、管立杆，6米以上采用单管立杆； 搭设尺寸为：横距lb为 1.05m，纵距la为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kn/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数 本工程地处浙江温州市，基本风压0.35 kn/m2； 风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取

35、0.74，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kn/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m):0.150； 安全设施与安全网(kn/m2):0.005； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kn/m):0.033；脚手板铺设总层数:13；二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横

36、杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:p1=0.033 kn/m ； 脚手板的自重标准值:p2=0.31.05/(2+1)=0.105 kn/m ； 活荷载标准值: q=31.05/(2+1)=1.05 kn/m； 静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kn/m； 活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kn/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:m1max = 0.08q1l2

37、+ 0.10q2l2跨中最大弯距为 m1max=0.080.1661.52+0.101.471.52 =0.361 knm；支座最大弯距计算公式如下:m2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 m2max= -0.100.1661.52-0.1171.471.52 =-0.424 knm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =max(0.361106,0.424106)/4490=94.432 n/mm2；18温州南湖 e-1-10 地块项目（温州万象城）东区外脚手架施工方案大横杆的最大弯曲应力为 = 94.432 n/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计

38、值f=205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100ei其中：静荷载标准值: q1= p1+p2=0.033+0.105=0.138 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =1.05 kn/m； 最大挠度计算值为： =0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9901.0515004/(1002.06105107800) =2.583 mm；大横杆的最大挠度 2.583 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 m

39、m，满足要求！三、小横杆的计算根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆 在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布 置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kn； 脚手板的自重标准值：p2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kn； 活荷载标准值：q=31.051.5/(2+1) =1.575 kn； 集中荷载的设计值: p=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.575 = 2.454 kn；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑

40、为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: mqmax = ql2/8mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 knm；集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = pl/3mpmax = 2.4541.05/3 = 0.859 knm ； 最大弯矩 m = mqmax + mpmax = 0.864 knm；最大应力计算值 = m / w = 0.864106/4490=192.514 n/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =192.514 n/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205n/mm2，满足要求！3.挠度

41、验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384ei qmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ； 大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.05+0.158+1.575 = 1.782 kn； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = pl(3l2 - 4l2/9)/72ei19pmax = 1782.451050(310502-410502/9 ) /(722.06105107800) = 3.298 mm； 最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm；小横杆的最大挠度为 3.322 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件 式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):r rc其中 r