滑坡勘察报告

1、滑坡勘察报告（出版）1前言 12地形地貌 23地层岩性 34地质构造及地震动参数 35水文地质条件 46岩土物理力学性质指标47滑坡形成机理 78滑坡形态特征与规模 79滑坡稳定性分析 810滑坡综合整治建议 1011结论及建议 10附图、附表:1 K176+400K176+700左上滑坡计算模型图 共1页2 K176+400K176+700 左上滑坡计算表 . . . 表 9.2-2 9.2-33百色至罗村口高速公路K176+400K176+700左上滑坡钻孔平面位置图 图 S-14百色至罗村口高速公路K176+400K176+700左上滑坡工程地质剖面图 图 S-2S-35 钻孔柱状剖面图

2、 .共 15 张6 岩石试验报告 . 附表 17 土工试验报告. . 附表 2. 38 土工试验成果表 . 共 1 页9反复直剪试验成果图表 ;共6页10照片共16张百色至罗村口高速公路K176+400K176+700 左上滑坡工程地质勘察报告1前言1.1项目概况百色至罗村口高速公路K176+400K176+700左上滑坡位于百色市右 江区阳圩镇百康村附近，小二隧道的北侧，高速公路桩号 K176+400 K176+700的左侧。已建成公路以挖方路基的形式从山体斜坡下部通过，当 路基边坡开挖时，山体斜坡上出现了张拉裂缝，施工期间已作了相应的处理。 但通车后，在连续暴雨的袭击下，张拉裂缝进一步加剧

3、，斜坡向路基滑移， 部分路基边侧挡墙已被剪断。勘察期间滑坡仍然在进一步加剧，对道路运营 安全影响较大，如不及时处治滑坡体，将严重危及路基造成交通中断。1.2任务依据、目的根据我院生产经营处任务单项目归档号441-74SD-1安排，该滑坡施工 阶段的勘察(详勘)任务由我院工程地质勘察所承担。共布置钻孔15个。本次勘察主要目的是：1) 查明滑坡的范围、规模、形态、地质背景、水文地质条件及滑坡体岩 土的物理力学性质。2) 综合分析滑坡的形成条件、机制及变形特征，评价其稳定性。3) 在综合评价滑坡稳定性的基础上，根据形成滑坡的地质条件、形成机 理以及治理滑坡的经验，提出工程防治的治理方案和建议。1.3

4、技术标准按公路工程地质勘察规范(JTJ064-98)、公路路基设计规范(JTG D30-2004)、建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002)、土工试验方法标 准(GB/T50123-1999)和工程地质钻探规程(DZ/T0017-91)等规定执行。 1.4勘察方法及完成的工作量本次勘察采用工程地质测绘、钻探、标准贯入试验、重型动力触探试验、现场大重度试验、室内土工试验等勘察方法进行。勘察外业工作自2006年8月15日始，至9月19日止，历时36天 主要完成的工作量见表1.4。完成外业工作量表表1.4项目数量附注钻孑L15个进尺346.95m覆盖层51.75m,基岩295.20m取样原状

5、土样26件其中18件加做颗分试验 反复剪21组扰动土样1件岩石试样14件试验15组原位测试标准贯入44次重型动探14 段/7.1m钻孔放样、测量15次北京坐标系，黄海高程地质剖面测量710m工程地质测绘0.01 km?1: 750 （采用现场独立坐标系和假设高程）岩土试样常规试验由我院土工试验室进行试验并提交试验报告，反复剪 试验委托广西建筑综合设计研究院进行试验并提交试验报告。2地形地貌勘察区属丘陵地貌，山体经长期剥蚀切割作用，地形连绵起伏。滑坡位 于山体西南面，北侧为稳定的岩质边坡，两边坡错落明显，错距约10m。路 基边坡开挖后形成四级平台。第一、二级边坡较陡，已全部分破坏；第二级 平台宽

6、1023m,高程为347.37438.29m, 条宽3050cm的张拉裂缝 垂直坡面延伸，长约90m，经人工处理过，平台两侧均有塌陷，下陷0.5 1m不等；第三级坡面有隆起现象；第三级平台宽910m,高程为355.49 356.43m,未发现破坏现象;第四级坡面有多条张拉裂缝发育，后缘下陷1.5 2.5m;第四级平台宽1722m，高程为362.55363.30m,已全部分破坏， 下陷0.51.5m,后缘旧沥青路面下沉2.83.5m。滑坡形似座椅状，坡长约 115m，滑坡走向约260 。3地层岩性3.1覆盖层-第四系残积层(Q el)粘土，红褐、灰褐、黄灰色，硬塑软塑状，土质不均匀，局部夹强风

7、化泥岩碎块，锤击钻进进尺较快。该层于ZK1、ZK2、ZK9ZK15钻孔有 分布，揭示厚度2.2511.10m。3.2基岩一三迭系(T)据地质调查及钻探揭示，场地处基岩主要为泥岩、砂岩，呈互层状产出。 泥岩、砂岩均为泥质结构，薄中厚层状构造。根据岩石风化程度不同，分 为全风化、强风化及弱风化三层，现将其特征分述如下：全风化层：岩性主要为泥岩，黄灰色，岩质极软，多已风化呈土状， 碎块手捏易散碎，遇水易软化、崩解，局部夹强风化碎块。干钻较难钻进， 送水钻进尺快，岩芯呈土状，采取率低。滑动面处岩体结构较松散，含水量 增大。该层整个场地均有分布，揭示厚度3.4016.90m。强风化层：岩性主要为泥岩，黄

8、灰、深灰色，岩质软，裂隙发育，岩 体破碎，碎块用手可折断，干钻难钻进，送水钻进尺较快，岩芯多呈短柱状、 碎块状，采取率低。该层除ZK1ZK5、ZK10、ZK14钻孔外，其余钻孔均 有分布，揭示厚度1.458.20m，其中ZK12、ZK13钻孔未钻穿。弱风化层：岩性主要为泥岩、砂岩，深灰色，岩质较硬硬，裂隙较 发育发育，岩体大多数较完整，局部较破碎，局部夹石英脉，送水回转钻 进较慢、平稳，岩芯呈短中柱状、碎块状、砂状。该层除ZK10、ZK12、 ZK13钻孔外，其余钻孔均有分布，最大揭示厚度11.15m，未钻穿。4地质构造及地震动参数据地质调查、钻探及区域地质资料显示，勘察区及附近未发现区域性断

9、 层及构造破碎带存在。但在勘察区开挖的边坡上，基岩出露，岩层褶皱、扭 曲现象明显，岩石裂隙发育，产状多变。根据中国地震动参数区划图(GB18306-2001)划分，本区地震基本烈度为町度，地震动峰值加速度值为0.05g,地震动反应谱特征周期为0.35s。5水文地质条件勘察区地下水主要为赋存于覆盖层中的上层滞水和基岩中的裂隙水，水 量不十分丰富。勘察期间测得钻孔内稳定地下水位在351.05331.12m之 间，测得初见水位354.55326.56m之间，以大气降水补给为主，向坡脚 排泄。水位随季节变化较大，雨季时地下水位较高，旱季时地下水位较低。 截止钻探完工，第三级平台以上未发现地下水存在。覆

10、盖层及全、强风化基 岩为透水层，弱风化基岩为弱透水层。6岩土物理力学性质指标本次勘察对岩土体进行了标准贯入试验、重型动力触探试验、现场大重表6-1度试验和室内土工试验，其成果见表6-16-7。地层有效样本 数（个）第正锤击数N或N63.5（击）标准差（击）变异 系数标准值（击）最小值最大值平均值Qel （粘土）133.022.411.66.150.538.41 *5.5 （单个值）T （全风化）273.950.021.79.340.4318.613*3.225.711.26.360.577.2T （强风化）、/ 、亠 . 1 A、亠-4*4 ixrr/38.750.047.2册验第三3-2-3

11、1为重进动探试验，其余为标贯试验。大于50击按乍带击统计原位测试成果统计表统计值参数、有效样本数（个）最小值最大值平均值标准差变异 系数标准值自由膨胀率知%131026194.320.2321含水量3%1315.832.426.35.050.1928.8湿密度Pg/cm3131.772.181.940.130.071.88饱和密度Pg/cm391.882.172.020.090.041.96比重Gs-42.692.802.76-2.76OQe粘土物理力学参数统计表表62孔隙比e-130.4471.0470.7920.180.230.883续表6-2饱和度Sr%1370.1100.091.18.

12、380.0991.1液限u%1344.180.656.39.740.1756.3塑限/%1324.637.229.43.540.1229.4塑性指数Ip-1317.043.426.97.370.2726.9液性指数|L-1300.2330.047-0.047压缩模里EsMPa113.1932.4313.008.900.688.10压缩系数1P2MPa-1110.060.640.220.180.790.43凝聚力CkPa46.066.035.3-20.6内摩擦角申度418.6829.2523.80-21.24注液性指数Il0者按0进行统计。t全风化泥岩物理力学参数统计表表6-3J、统计值参数有效

13、样本数（个）最小值最大值平均值标准差变异系数标准值自由膨胀率鈿%131029205.870.2923含水量3%1212.838.123.67.710.3327.7湿密度Pg/cm3121.782.181.950.130.071.88饱和密度Pg/cm371.822.212.060.130.061.97比重Gs-52.762.822.79-2.79孔隙比e-120.3921.1260.7500.230.310.873饱和度Sr%1265.495.386.88.850.1086.8液限3%1331.555.742.78.070.1942.7塑限%1320.731.624.33.390.1424.3

14、塑性指数Ip-137.926.318.46.560.3618.4液性指数II-1200.530.14-0.14压缩模量EsMPa92.6220.139.796.950.716.21压缩系数O1P2MPa-190.090.730.320.240.750.52凝聚力CkPa55.038.015.8-10.4内摩擦角申度52.8230.3313.11-7.96注液性指数Il-第i计算条块剩余下滑推力向第1计算条块的传递系数Gi-第i计算条块单位宽度岩土体自重kN/m）Ri -第 i计算条块滑动面上的抗滑力kN/m）T-第i计算条块滑体在滑动面上的滑动力kN/m）Ni-第i计算条块滑体在滑动面法线上的

15、反力kN/m）可-第i计算条块滑体的滑面与水平线夹角（度）i-第i计算条块滑动面上岩土体的内摩擦角标准值（度）G-第i计算条块滑动面上岩土体的粘聚力标准值KPa）l i 第 i计算条块滑动面长度m）剩余下滑力计算公式：Ti 二 FsWi sin :iTiW cos ： i tan -q Li =cos（a2 asin（aiai）tg 式中：Ti、Ti-第i块、第i -1块滑块的剩余下滑力（kN/m）-#递系数Fs-稳定系数，取1.25Wi第i滑块的自重力（kN/m）二，i4-第i和第i-1滑块对应滑面的倾角（度）叫-第i滑块滑面内摩擦角（度）G 第 i滑块沿滑面岩土粘聚力kPa）Li-第i滑块

16、沿滑面的长度（m）922滑面抗剪强度参数的取值对滑坡选取1-12-2 3-3剖面作为滑坡计算剖面按正常工况及非正常工况 曝雨及久雨）计算各滑面的稳定系数及剩余下滑力。根据室内土工试验 及经验综合确定各滑面在天然及饱和条件下的抗剪强度及重度，取值如表 9.2-1。滑坡计算推荐采用参数表9.2-1地层状态峰值强度残余强度重度c (kPa)半（度）c (kPa) （度）kN/m3Qel（粘土）天然16.6512.2513.359.8519.7饱和15.8511.0511.409.3520.3T （全风化天然16.1512.3514.1510.4020.9泥岩）饱和15.1511.8513.309.8

17、521.5滑坡计算结果计算结果见表9.2-2、表9.2-3。结果表明，在正常工况下，剖面1-1/、2-2/ 3-3/ 滑面的剩余下滑力分别为 Ti=1035.73kN/m、Ti=1821.63kN/m、 Ti=1283.19kN/m,稳定系数分别为 Ks = 1.07、Ks=0.98、Ks = 1.04,是不 稳定的。非正常工况I下，剖面-1/ 2-2/ 3-3/滑面的剩余下滑力分别为 Ti= 1172.90kN/m、Ti= 1959.84kN/m、Ti= 1422.89kN/m，稳定系数分别 为 Ks = 1.00、Ks = 0.92、Ks = 0.98，是不稳定的。10滑坡综合整治建议根据该滑坡特点，建议从以下几个方面考虑：1）对已滑动鼓胀的第一、二级边坡重新按1:2的坡率削坡修整。2）采用三排锚索抗滑桩+地梁进行综合治理。3）清除滑坡体左上侧松散体，打设深层排