现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖.docx

1、现浇单向板肋形楼盖设计专业资料专业建筑施工管理设计人温如意学号 20097440140336日期2011.5.8案一：现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖设计资料：某多层民用建筑，采用砖混结构，楼盖结构平面如图1-1 所示。图 1-1 结构平面布置图专业资料(1) 楼面构造层做法： 20mm 厚水泥砂浆打底， 10mm 厚水磨面层，20mm 厚混合砂浆天棚抹灰。(2) 活荷载：标准值为 3KN/m 2 。(3) 恒载分项系数为 1.2 ；活载分项系数为 1.4。(4) 材料选用：混凝土采用 C25 （ fc =11.9N/mm 2 ，ft =1.27N/mm2）。钢 筋梁中受力纵筋才采用 HRB335

2、 级（ fy=300N/mm2）；其余采用 HPB235 级（ fy=210N/mm 2）。一、 板和次梁按塑性计算1. 板的计算（按考虑塑性力重分布法计算）板的 L2 /L 1=5400mm/1800mm=3，按沿短边向受力的单向板计算，应沿长边向布置足够数量的构造钢筋。板的厚度按构造要求取h=60mm L1/40=1800mm/40=45mm。次梁截面高度取 h=450mm L2/15=5400mm/15=360mm，截面宽度 b=200mm ，板尺寸支撑情况如图1-2 所示。专业资料图 1-2 板的尺寸(1) 荷载恒载标准值20mm水泥砂浆面层0.02m20kN/m 3=0.400KN/

3、m 210mm水磨面层0.01m 25KN/m 3=0.250KN/m 260mm钢筋混凝土板0.06m25KN/m3 =1.500KN/m 220mm混合砂浆天棚抹灰0.02m17KN/m3 =0.340KN/m 2g k=2.490KN/m 2线恒载设计值g=1.2 2.490KN/m 2 =2.988KN/m线活载设计值q=1.4 3.000KN/m 2 =4.200KN/m合计7.188KN/m即每米板宽g+q=7.188KN/m(2) 力计算计算跨度边跨Ln +h/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.06/2=1.610mLn +a/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0

4、.12/2=1.640m1.610m取 L0=1.610m中间跨L0 =1.8m-0.2m=1.600m计算跨度差（1.610m-1.600m ）/1.600m=0.625% 10%,说明可按等跨连续计算力（为简化起见，统一取L0=1.610m ）。取 1m 宽板作为计算单元，计算简图如图 1-3 所示：专业资料图 1-3 1m 宽板的计算简图连续板各截面弯矩计算见表 1-1 。连续板各截面弯矩计算离端第二离端第二跨截面边跨跨中间支座支座跨、中间跨跨弯矩计算系数1/11-1/111/16-1/14mM= (g+q)L2m01.694-1.6941.165-1.331/(KN m)表 1-1（

5、3）截面承载力计算b=1000mm ，h=60mm,h 0=60mm-20mm=40mm,1=1.0, 连续板各截面配筋计算见表 1-2。连续板各截面配筋计算 (As min =164mm 2 )专业资料边区板带（，轴线间）板带部位截面离端第二跨跨、边跨跨离端第二支座中间支座中间跨跨M/( KN m)1.694-1.6941.165-1.331s=M/ 1 fc bh 020.0.0.0610.0700.0.0.0.As=10c/fy211211143166bhf/(mm 2 )选配钢筋8/68/666实配钢筋面积/(mm 2 )218218157157中间区板带（轴线间）板带部位截面离端第二

6、跨跨、边跨跨离端第二支座中间支座中间跨跨1.165 -1.331 M/( KN m)1.694-1.6940.8=0.9320.8=-1.065s=M/ 1 fc bh 020.0.0.0490.0.0.0.0500.As=211211114132专业资料bh f /f10 cy/(mm 2 )选配钢筋82008/620062006200实配钢筋面积252197142142/(mm 2 )表 1-2中间区板带轴线间， 各区格板的四与梁整体连接， 故各跨跨和中间支座考虑板的拱作用，计算弯矩降低20%。连续板的配筋示意图如图1-4 所示。（a ）边区板带（b ）中间区板带图 1-4 板的配筋示意图

7、2. 次梁计算（按考虑塑性力重分布法计算）专业资料取主梁的梁高h=650mm L3/12=5400mm/12=450mm,梁宽 b=250mm, 次梁有关尺寸及支撑情况图1-5 所示。图 1-5次梁尺寸（ 1） 荷载恒载设计值由板传来2.988KN/m 2 1.8m=5.378KN/m次梁自重1.225KN/m 30.2m (0.45m-0.06m)=2.340KN/m梁侧抹灰1.217KN/m 30.02m (0.45m-0.06m) 2=0.318KN/mg=8.036KN/m活载设计值由板传来q=4.2KN/m 2 1.8m=7.56KN/m合计g+q=15.596KN/m(2) 力计算

8、计算跨度边跨Ln =5.4m-0.12m-0.25m/2=5.155mLn +a/2=5.155m+0.24m/2=5.275m1.025 Ln=1.025 5.155m=5.284m 5.275m取 L0=5.275m专业资料中间跨L0 = Ln =5.4m-0.25m=5.150m跨度差（ 5.275m-5.150m ）/5.150m=2.4% 10%,说明可按等跨连续梁计算力，计算简图如图 1-6 所示。图 1-6次梁的计算简图连续次梁各截面弯矩及剪力计算见表1-3 和表 1-4 。连续次梁弯矩计算离端第二跨跨、中截面边跨跨 离端第二支座 中间支座间跨跨弯矩计算系数1/11-1/111/

9、16-1/14mM= (g+q)L2m039.452-39.45225.853-29.546/(KN m)表 1-3连续次梁剪力计算离端第二支座离端第二支座中间支座外截面端支座侧外侧侧侧、侧剪力计算系数0.450.60.550.55vM= (g+q)L36.17948.19244.17644.176vn专业资料/(KN)表 1-4（ 3）截面承载力计算次梁跨截面按 T 形截面计算，翼缘计算宽度为：边跨 : b f =L0/3=5275mm/3=1758mmb+S 0=200mm+1600mm=1800mm离端第二跨、中间跨 :b f= L0/3=5150mm/3=1717mm梁高h=450mm

10、,h 0=450mm-35mm=415mm翼缘厚hf =60mm判别 T 形截面类型：跨截面=0.011 h f/h 0=60mm/415mm=0.415,故各跨截面均属于第一类T形截面。支座截面按矩形截面计算，第一支座按布置两排纵筋考虑，取h 0=450mm-60mm=390mm，其他中间支座按布置一排纵筋考虑，h 0 =415mm ，连续次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表1-5 和表 1-6 。连续次梁正截面承载力计算（As min =367mm 2）离端第二跨截面边跨跨离端第二支座中间支座跨、中间跨跨M/( KN m)39.452-39.45225.853-29.546Ms1 fc b

11、h020.0110.1090.0070.072(b=b f )1 1 2 s0.0110.1160.0070.专业资料As= 1bh 0fc /f y(b=b f)319359198247/(mm 2)114+212+212+选配钢筋112+3 10210210110实配钢筋面积346383236383/(mm 2)表 1-5连续次梁斜截面承载力计算离端第二离端支座中间支座截面端支座侧支座外侧侧外侧、侧V ( kN)36.17948.19244.17644.176246.925232.050232.050246.9250.25c f cbh0 / (kN )VVVV73.787 69.342

12、69.342 73.787 Vc0.7 f t bh0 / ( kN)VVVV选用箍筋28282828AsvnAsv1 /(mm 2)101101101101专业资料s 1.25 f yv Asv h0 /(V Vc ) /(mm)按构造按构造按构造按构造实配箍筋间距 S/(mm)200200200200表 1-6次梁配筋示意图见图1-7 。图 1-7次梁配筋示意图二、 板和次梁按弹性计算1.板的计算（按弹性理论计算）板的 L2 /L 1=5400mm/1800mm=3，按沿短边向受力的单向板计算时，应沿长边向布置足够数量的构造钢筋。板的厚度按构造要求取h=60mm L1/40=1800mm/

13、40=45mm。次梁截面高度取 h=450mm L2/15=5400mm/15=360mm，截面宽度 b=200mm ，板尺寸支撑情况如图1-8 所示。专业资料图 1-8板的尺寸（ 1）荷载恒载标准值20mm水泥砂浆面层0.0220kN/m 3=0.400KN/m 210mm水磨面层0.0125KN/m 3=0.250KN/m 260mm钢筋混凝土板0.0625KN/m3 =1.500KN/m 220mm混合砂浆天棚抹灰0.0217KN/m3 =0.340KN/m 2g k=2.490KN/m 2线恒载设计值g=1.2 2.490KN/m=2.988KN/m线活载设计值q=1.4 3.000K

14、N/m=4.200KN/m将求的的荷载要进行折减g=g+q/2=2.988KN/m+4.200KN/m=5.088KN/mq=q/2=4.200KN/m/2=2.100KN/m（ 2）力计算计算跨度边跨Ln +h/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.06/2=1.610mLn +a/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.12/2=1.640m1.610m专业资料取 L0=1.610m中间跨L0 =1.8m-0.2m=1.600m计算跨度差（1.610m-1.600m ）/1.600m=0.625% 10%,说明可按等跨连续板计算力（为简化起见，统一取L0=1.610m ）。取 1

15、m 宽板作为计算单元，计算简图如图 1-9 所示：图 1-91m 宽板的计算简图在各种不同分布的荷载作用下的力计算可采用等跨连续梁的力系数表进行，跨和支座截面最大弯矩按下式计算，则M=KgL 02 +KqL 02式中系数 K 值由附录 7 查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表1-7 和表1-8。连续板各截面弯矩计算边跨跨离端第二支座序号计算简图M 1/( KN M B(M E)/( KNKKm)m)专业资料0.0781.-0.105-1.3850.1000.544-0.-0.289-0.145-0.-0.289-0.119-0.6480.0.397(-0.)（-0.278 ）-0.-0.1

16、91-0.096(-0.)（-0.310 ）0.0940.512-0.067-0.365(0.001)（0.005 ）-0.049-0.134-0.267 （-0. ）(-0.004)0.0360.0130. +1.573-1.674 +0.884-1.674最不利 +1.426-2.033(-1.663)荷载组 +0.933-1.576(-1.695)合 +1.541-1.750(-1.380) +0.895-1.652(-1.407) +1.065-1.314专业资料离端第二跨跨序号计算简图KM 2/( KN m)0.0330.396-0.2540.0.4300.0.3210.0.299-

17、0.1340.0.403-0.109+0.142+0.826最不利+0.717荷载组合+0.695+0.262专业资料+0.799+0.287表 1-7中间支座中间跨序号计算简图MC(M D)M 3KK/( KN m)/( KN m)-0.-1.0.0.607-0.040-0.2180.0.463-0.040-0.218-0.218-0.120-0.（-0.044 ）-0.(-0.240)-0.111-0.6040.0640.348(-0.020)(-0.109)0.0180.0980.036(-0.005)(-0.027)-0.054-0.294(0.014)(0.076)-0.109-0.

18、-0.2890.0720.392专业资料+-1.2601.070+-1.2600.389最不+-1.(-1.282)0.427利荷+-1.646(-1.151)0.955载组+-0.944(-1.069)0.643合+-1.336(-0.966)0.498+-1.3310.999表 1-8（ 3）截面承载力计算b=1000mm ，h=60mm,h 0=60mm-20mm=40mm,1=1.0, 连续板各截面配筋计算见表 1-9。连续板各截面配筋计算 (As min =164mm 2 )边区板带（，轴线间）板带部位截离端第二支离端第二跨中间跨面边跨跨中间支座座跨跨M/( KN m)1.573-2

19、.0330.826-1.6461.070sMf c bh0210.0.1070.0430.0860.0.0.1130.0440.0900.As=198257100204132bh f /f10 cy专业资料/(mm 2)选配钢筋8886/86实配钢筋面279279279218157积 /(mm 2)中间区板带（轴线间）板带部位截面离端第二支离端第二跨中间跨边跨跨中间支座座跨跨1.070 0.826 0.8=M/( KN m)1.573-2.033-1.6460.8=0.6610.856sM0.0.1070.0.0860.1 fc bh020.0.1180.0.0900.As=1bh 0f c

20、/f y19825782204105/(mm 2)选配钢筋8200820082008/62006200实配钢筋面积/(mm 2)252252252197142表 1-9专业资料中间区板带轴线间， 各区格板的四与梁整体连接， 故各跨跨和中间支座考虑板的拱作用，计算弯矩降低20%。连续板的配筋示意图如图1-10 所示。（a ）边区板带（b ）中间区板带图 1-10板的配筋示意图2.次梁计算（按弹性理论计算）取主梁的梁高h=650mm L3/12=5400mm/12=450mm,梁宽 b=250mm, 次梁专业资料有关尺寸及支撑情况图1-11 所示。图 1-11 次梁尺寸（ 2） 荷载恒载设计值由板

21、传来2.988KN/m 2 1.8m=5.378KN/m次梁自重1.225KN/m 3 0.2m (0.45m-0.06m)=2.340KN/m梁侧抹灰1.217KN/m 3 0.02m (0.45m-0.06m) 2=0.318KN/mg=8.036KN/m活载设计值由板传来q=4.2KN/m 2 1.8m=7.56KN/m把求得的荷载折算：g=g+q/4=8.036KN/m+7.560KN/m/4=9.926KN/mq=3q/4=37.560KN/m/4=5.670KN/m(2) 力计算计算跨度专业资料边跨Ln =5.4m-0.12m-0.25m/2=5.155mLn +a/2=5.155

22、m+0.24m/2=5.275m1.025 Ln=1.025 5.155m=5.284m 5.275m取 L0=5.275m中间跨L0 = Ln =5.4m-0.25m=5.150m跨度差（ 5.275m-5.150m ）/5.150m=2.4% 10%,说明可按等跨连续梁计算力，计算简图如图 1-12 所示。图 1-12 次梁的计算简图在各种不同分布的荷载作用下的力计算可采用等跨连续梁的力系数表进行， 跨和支座截面最大弯矩按下式计算，则M=KgL 02+KqL 02V=KgL n +KqL n式中系数 K 值由附录 7 查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表1-9 和表1-10 即可得板的

23、弯矩包络图。连续次梁各截面弯矩计算边跨跨离端第二支座M 1序号计算简图M B(M E)K/(KNK/( KN m)m)0.07821.543-0.105-29.001专业资料0.10015.777-0.-8.362-4.-0.-8.362-0.119-18.7750.11.517(-0.)（-8. ）-0.-5.522-2.761(-0.)（-8.993 ）-0.067-10.5710.09414.831(0.001)（0.158 ）-3.866-0.049-7.731(-0.004)（-0.631 ）1.0260.0132.+37.320-37.363+17.362-37.363最不利+33

24、.060-47.776(-37.047)荷载组+18.782-34.523(-37.994)合+36.374-39.572(-28.843)+17.677-36.732(-29.632)+22.569-26.950序号计算简图离端第二跨跨专业资料KM 2 /( KN m)0.0338.688-7.0.11.8800.8.8730.8.271-3.9320.11.128-1.556+1.499+20.568最不利+17.561荷载组+16.959合+4.756+19.816专业资料+7.132中间支座中间跨序号计算简图KM C(M D)KM 3/( KN m)/( KN m)-0.-20.780

25、0.12.110-0.040-6.0150.12.783-0.040-6.015-6.015-0.-3.308-4.963（ -0.044 ）（-6.617 ）-0.111-16.6920.0649.624(-0.020)（-3.008 ）0.0182.7070.978(-0.005)（-0.752 ）-0.054-8.121-3.008(0.014)（2.105 ）-0.-5.1630.07210.828最不利+-26.79524.893荷载组+-26.7956.905专业资料合+-24.088(-27.397)7.147+-37.472(-23.788)21.734+-18.(-21.53

26、2)13.088+-28.901(-18.675)15.118+-25.94322.938表 1-9连续次梁各截面剪力计算端支座侧离端第二支座外侧序号计算简图VA/ V FVB左(VE左)KK/( KN m)/( KN m)0.39420.630-0.606-31.730（-0.394 ）（-20.630 ） （-0.526 ） （-27.541 ）044714.371-0.553-16.540（-0.447 ）（-14.371 ） （-0.013 ）（ -0.389 ）-0.-1.585-0.-1.585（0.）（-1.585 ）（-0.513 ） （-15.343 ）0.38011.367

27、-0.620-18.544（ 0.052 ）（1.555 ）（-0.507 ） （-15.164 ）-0.-1.047-0.-1.047（-0.443 ）（-13.250 ）（-0.）（ -1.107 ）专业资料0.44313.250-0.567-16.959（-0.001 ）（-0.030 ）（0.006 ）（0.179 ）-0.049-1.466-0.049-1.466（ 0.004 ）（0.120 ）（-0.018 ）（ -0.538 ）0.0130.3890.0130.389（-0.013 ）（-0.389 ）（0.）（1.974 ）+35.001(-35.001)-48.270(-2

28、7.930)+19.(-19.)-33.315(-42.884)最不+31.997(-19.)-50.274(-42.705)利+19.583(-33.880)-32.777(-28.648)荷载+33.880(-20.660)-48.689(-27.362)组合+19.164(-20.51)-33.196(-28.)+21.019(-21.019)-31.341(-25.567)离端第二支座侧序号计算简图VB 右(V E右)K/( KN m)0.52626.889(-0.606)(-30.978 ）0.0130.380(0.553)（16.148 ）专业资料0.51314.980(0.)（1

29、.548 ）0.59817.462(0.052)（1.518 ）0.42412.381(0.557)（16.265 ）0.2.482(-0.001)（-0.）0.49514.454(0.004)（0117）-0.-1.810(-0.013)（-0.380 ）+27.269(-14.830)+41.869(-29.430)+44.351(-29.460)最不利+39.270(-14.713)荷载组合+29.371(-31.007)+41.343(-38.801)+25.(-31.358)中间支座外侧中间支座侧序号计算简图KVC 左/ V D左KVC右(VD右)专业资料/( KN m)/( KN

30、m)-0.474-24.2300.50025.559（-0.500 ）(-25.559)（0.474 ）(24.230)0.0130.3800.50014.600（-0.500 ）(-14.600)（-0.013 ）(-0.380)-0.487-14.22100（ 0）(0)（0.487 ）(14.221)-0.402-11.739-0.-0.672（-0.）(-0.672)（0.493 ）(14.396)-0.576-16.8190.59117.257（-0.409 ）(-11.943)（-0.）(-1.080)0.2.482-0.-0.717（-0.）(-0.672)（0.006 ）(0.

31、175)-0.505-14.7460.0681.986（0.068 ）(1.986)（-0.018 ）(-0.526)-0.-1.9270.50014.600（-0.500 ）(-16.527)（0.）(1.927) +-23.850(-40.)40.(23.850)最不 +-38.451(-25.559)25.559(38.451)利荷 +-35.969(-26.231)24.887(38.626)载组 +-41.049(-37.502)42.816(23.150)合 +-21.748(-26.231)24.842(24.405)专业资料 +-38.976(-23.573)27.545(23

32、.704) +-26.157(-42.086)40.(26.157)表 1-10（ 3）截面承载力计算次梁跨截面按 T 形截面计算，翼缘计算宽度为：边跨 : b f =L0/3=5275mm/3=1758mmb+S 0=200mm+1600mm=1800mm离端第二跨、中间跨 :b f= L0/3=5150mm/3=1717mm梁高h=450mm,h 0=450mm-35mm=415mm翼缘厚hf =60mm判别 T 形截面类型：跨截面=0. hf /h 0=60mm/415mm=0.415,故各跨截面均属于第一类T 形截面。支座截面按矩形截面计算，第一支座按布置两排纵筋考虑，取h 0=450

33、mm-60mm=390mm，其他中间支座按布置一排纵筋考虑，h 0 =415mm ，连续次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表1-11 和表 1-12 。连续次梁正截面承载力计算（As min =367mm 2）离端第二离端第二截面边跨跨中间支座中间跨跨支座跨跨M/( KN m)37.320-47.77620.568-37.47224.893专业资料sM(b=b f )0.0.1320.0060.0.00721fcbh0112 s0.0.1420.0060.0960.007As=1bh 0fc /f y(b=b f )/(mm 2290439316198)212+214+212+选配钢筋3 103 10110210210实配钢筋面积 /(mm 2)305465236383236表 1-11截面V (kN )0.25c f cbh0 /