7层框架结构写字楼毕业设计计算书

1、第第部分部分 建建 筑筑 设设 计计.3 1.工程概况 .4 4 2.2.建筑物功能与特点 .4 4 2.1 设计原则.4 2.3 平面设计.4 2.4 立面设计.5 2.5 剖面设计.5 2.6 垂直交通设计.5 2.7 防火设计.5 28 抗震设计.6 29 屋面设计.6 3.设计资料 .7 7 3.1 设计资料.7 32 门窗.9 第第部分部分 结构设计结构设计.10 1 结构设计资料 .1111 1 题目.11 2 2 结构方案的选择及结构布置结构方案的选择及结构布置.1212 2.1 工程概况.12 22 结构布置.12 3 荷载计算.1414 4 构件设计计算.1717 4.1 现

2、浇板计算.17 4.2 梯段板的设计.20 4.3 次梁的设计计算.23 5 框架荷载计算 .2828 5.1 框架竖向荷载计算.30 5.2.1 风荷载计算.34 5.2.2 地震作用计算.35 5.2.5 地震荷载作用下的内力计算 .5050 5.3 内力组合计算.52 5.31 梁的内力组合见附表 1.52 5.32 柱的内力组合见附表 2.52 5.4 框架的配筋计算.53 6 基础设计 .6060 6.6. 6 6 桩基础的配筋计算桩基础的配筋计算.6060 第第部分部分 施工组织设计施工组织设计.63 1 施工准备.6464 1.1 技术准备工作.64 1.2 施工现场准备.64

3、1.3 物质准备.64 2 施工部署与方案 .6565 2.1 施工段的划分.65 2.2 施工工艺.65 3 施工进度计划及保证措施 .6666 3.1 施工进度计划表见附表.66 3.2 确保施工进度的保证措施.67 4 施工总平面布置见附图 .6767 5 保证质量措施 .6767 6 保证安全生产措施.6868 参参 考考 文文 献献.6969 第四部分第四部分 附附 录录 .7171 第第部分部分 建建 筑筑 设设 计计 1.1.工程概况工程概况 本工程力天写字楼工程，位于湖南省衡阳市境内，占地面积为 1295.1 m2，总 长 67.8 米，总宽 17.4 米，总高 33.75 米

4、，总建筑面积为 8133.5m2。一层为大厅和 大、小写字间，层高 4.2 米，标准层为大、中、小写字间，层高 3.6 米，顶层为大 会议室兼大写字间，层高 4.5 米。 该工程主楼为 7 层框架结构，为二类建筑，防火 等级二级，建筑物的安全等级为二级，结构设计使用年限为 50 年。 2.建筑物功能与特点建筑物功能与特点 2.1 设计原则 建筑是供人使用的有功能作用的空间，同一功能要求和使用目的的建筑可以有 多种空间形式，建筑体型一般综合反映内部空间，又在一定程度上反映建筑的性格、 历史时期和民族地域特点。写字楼建筑体型设计应根据现有经济技术水平处理好功 能、空间与形式的辨证统一关系，还要处理

5、好与环境的关系，以便在满足功能要求 的同时，生根于特定的环境，给人以良好的感觉。 同样，对于建筑造型与平面布置的选择，必须考虑结构因素，以有利于结构受 力。平面形状应简单、对称、规则，以减少地震灾害的影响。 2.2 建筑造型 根据设计原则，本设计采用一字型体系。这种体系符合简单、对称、规则的原则。 2.3 平面设计 本建筑在平面上属内廊式，一条直线走廊贯穿整个建筑平面，各房间分别位于 走廊两侧，这样的平面组合可使平面利用系数尽可能的大，水平交通联系简单明了， 一层中部设有入口门厅，大厅紧密联系个电梯楼梯。另外各大中小写字面积合适， 比例合理 本设计在平面上力求平面对称，对称平面易于保证质量中心

6、与刚度中心重合， 避免结构在水平力作用下扭转，有适当的外挑和内收，在保证建筑美感的条件下， 不影响建筑的结构上的各种性能。 2.4立面设计 立面设计，综合考虑立面上的统一与变化，均衡与稳定，比例，尺度建筑的 韵律等建筑美学上的因素。整个立面上用夸张的手法，楼梯间开小窗窄窗，留出大 面积实墙，其整体上以实为主，又因楼梯间突出屋面，故给人一种巨柱的感觉，从 而给人以稳定之感。采用每层均采用带型窗，窗带贯穿立面左右，加上巨柱效果整 个建筑整体感极强，庄严气派，中部大面积玻璃幕墙是建筑立面总结性的一笔。 2.5剖面设计 剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度，建筑层数、建筑空间的组合利用， 以及建筑剖

7、面中的结构、构造关系，建筑物的平面和剖面是紧密联系的。 2.6 垂直交通设计 本工程主要垂直交通工具是楼梯和电梯，对楼梯的选用及其在建筑物中的合理 布置，将使多层建筑的使用更加合理，同时还能提高工作效率。 2.7 防火设计 2.7.1 耐火等级 本工程属二类建筑（高度不超过 50m 的公共建筑） ，其耐火等级不能低于二级。 2.7.2 防火设计要点 总平面布局中的消防问题 选址应在交通便捷处，根据城市规划确定的场地位置应有方便的道路通过， 要求既靠近干道，便于多层建筑中人群的集散，又便于消防时交通组织和疏散。 应设环形车道，高层建筑周围应设宽度不小于 3.5m 的环形车道，可以部分利 用交通道

8、路，以便消防车能靠近高层主体，能在消防时有足够的流线。 2 疏散设计 发生火灾时，人员往往还在远离地面的高层，将他们全部迅速地疏散到安全地 带是防火的重要环节，疏散设计的原则是路线简单明了，便于人们在紧急时进行判 断，同时供以室内任何位置向两个方向疏散的可能性。 1)疏散所需时间 从火灾现场退出的时间不超过 2 分 30 秒为宜。通道宽度：按通过人数每 100 人不少于 1m 计算。 2)疏散楼梯的位置 疏散楼梯是发生火灾时电梯停用的情况下最主要的竖向交通途径，其位置应首 先符合安全疏散距离的规定，也应符合人在火灾发生后可能的疏导方向。且安全疏 散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于

9、 35m，室内消火栓设在走廊 两侧,每层两侧及中间设 3 个消火栓，最大间距 25m,满足间距 50m 的要求。 28 抗震设计 本建筑设计抗震设防烈度为 7 度，第二组，ii 类场地，抗震等级为二级。 29 屋面设计 屋面形式为平屋顶；平屋顶排水坡度为 2%，排水坡度的形式为结构找坡.排水 方式为屋面内天沟排水，屋面做法采用98zj001工程做法柔性防水，具体做 法详见建筑施工图. 3.3.设计资料设计资料 3.13.1 设计资料设计资料 3.1.13.1.1 自然条件自然条件 1、工程地质条件：由上至下： 杂填土：厚度为 2.0m 粉质粘土：厚度为 2.0m 全风化泥质粉砂岩：厚度为 2.

10、5m 强风化泥质粉砂岩：厚度为 3.5m。 中风化泥质粉砂岩：厚度为 0.6m。全场分布。 =2500kpa. pa q 2、抗震设防： 七度 3、防火等级： 二二级 4、建筑物类型： 丙类 5、基本风压： w0= 0.45 kn/m2，主导风向：全年为西北风，夏季为东南风。 6、基本雪压： s0= 0.40 kn/m2 7、气象条件： 最热月平均 29.6 oc，最冷月平均 4.2 oc，夏季极端最高 39.8 oc，冬季极端最低-9.5 oc。 8、楼面活荷： 屋面：2.0kn/m2； 写字间 2.0 kn/m2；走廊,楼梯间 2.5 kn/m2。 3.1.2 工程做法 1、屋面做法 30

11、 厚 250 250 c20 预制混凝土板，缝宽 3-5mm， 1：1 水泥砂浆填缝 铺 25 厚中砂 二层 3 厚 sbs 或 app 改性沥青防水卷材 刷基层处理剂一遍 20 厚 1：2.5 水泥砂浆找平层 20 厚（最薄处） 1：8 水泥加气混凝土碎渣找 2%坡 干铺 150 厚加气混凝土砌块 100 厚现浇钢筋混凝土楼板 2、楼面做法 （1）写字间，走廊等。 20 厚大理石铺实拍平水泥浆擦缝 30 厚 1：4 干硬性水泥砂浆面上撒素水泥 素土泥浆结合层一遍 100 厚现浇钢筋混凝土楼板 （2）卫生间楼面 4-5 厚陶瓷锦砖铺实拍平，水泥砂浆擦缝 20 厚 1：4 干硬性干硬性水泥砂浆面

12、上撒素水泥 1.5 厚聚氨酯防水涂料面撒黄砂四周延墙上翻 150 高 刷基层处理剂一遍 15 厚 1:2 水泥砂浆找平 50 厚 c20 细石混凝土找 0.5%-1%坡,最薄处不小于 20 100 厚钢筋混凝土板 炉渣填充 3、外墙面做法面砖饰面 1:1 水泥砂浆（细砂）勾缝 贴 8 厚面砖（在砖粘贴面上涂抹专用粘贴剂，然后粘贴） 6 厚 1:0.2:2 水泥石灰膏砂浆找平层 6 厚 1:1:6 水泥石膏砂浆刮平扫毛 6 厚 1:0.5:4 水泥石灰砂浆打底扫毛 刷一道加气混凝土界面处理剂 4、内墙面做法纸筋（麻刀）灰墙面 刷内墙涂料 2 厚纸筋（麻刀）灰抹面 9 厚 1:3 石灰膏砂浆 5

13、厚 1:3:9 水泥石膏砂浆打底划出纹理 加气混凝土界面处理剂一道 5、散水做法：混凝土散水 20 厚 1:2.5 水泥砂浆抹面压光 100 厚 1:3:6 石灰砂碎石三合土 素土夯实向外坡 4% 5、雨棚做法 20 厚水泥砂浆面层 80 厚混凝土板 20 厚石灰砂浆粉刷层 3 32 2 门窗门窗: : 具体尺寸门窗表. 第第部分部分 结构设计结构设计 1 1 结构设计资结构设计资料料 1 11 1 题目：力天写字楼题目：力天写字楼 1 12 2 设计依据设计依据 1 12 21 1 建筑设计部分已完成的建筑设计施工图建筑设计部分已完成的建筑设计施工图. . 1 12 22 2 工程地质及水文

14、地质条件工程地质及水文地质条件. . 1）工程地质条件 杂填土：为人工堆填而成.黄色.褐黄色，由粘性土及风化岩块等组成，含建 筑垃圾及植物根系，处于松散稍密.稍湿湿润状态，层厚 2.0m。 粉质粘土：黄色褐黄色，处于可塑硬塑.稍湿湿润状态，层厚 2.0m。 全风化泥质粉砂岩：紫红色.桔黄色.灰白色，裂隙极发育，岩心多风化成土 状，局部有软硬相间现象，但具原岩构造，层理清晰可见.全场分布，层厚 2.5m。 强风化泥质粉砂岩：紫红色，岩石风化强烈，岩心呈碎块状.短柱状，岩质 极软，锤击声哑，易碎，水稳性差，遇水易崩解，全场分布，层厚 3.5m。 中风化泥质粉砂岩：紫红色.桔黄色.，中厚层状结构.岩

15、体完整程度为软破 碎较完整.岩石层理发育，单层层厚 0.6m， 全场分布。 qpa=2500kpa. 2）水文地质条件 场地水文地质条件简单，杂填土层含上层滞水；粉质粘土层为相对隔水层；基 岩裂隙发育，含裂隙水.地下水对钢筋混凝土无腐蚀性。 2 2 结构方案的选择及结构布置结构方案的选择及结构布置 2.12.1 工程概况工程概况 1. 结构形式：本工程采用框架结构体系，因为建筑物上部结构荷载对称，平 面布局对称，受力比较均匀；采用框架结构体系，结构布置灵活，使用方 便，不足的是抗震性能，刚度较小。 2. 本工程建于 7 度抗震设防区类场地土。根据规范，框架设计按抗震考虑。 3. 基础形式：根据

16、地质条件可知，上部杂填土层较厚，荷载较大，采取人工 挖孔桩，持力层初步定为中风化岩层。 4. 本工程楼屋盖采用现浇楼盖，板厚 100mm。楼梯采用板式楼梯。 5.材料选择：混凝土：桩采用 c20，基梁采用 c250.柱采用 c30,梁采用 c25， 现浇板采用 c25。钢筋：梁，柱，和基础梁纵向受力钢筋采用 hrb335；桩 和箍筋采用 hpb235；板钢筋采用 hpb235。 6.设计软件采用中科院 pmpk 系列结构设计软件。 2 22 2 结构布置结构布置 2.2.1 结构平面布置：结构平面布置如图 1 所示。 后浇加强带加强 图 1 本工程纵向长度为 67.8 米，不设置伸缩缝，设置后

17、浇加强带两道,带宽一米， 具体位置见上图。 2.2.1构件构件截面尺寸截面尺寸估算估算： 梁： 2.4m8.4m 的跨度，因此截面类型有以下几种 主梁：取 h=（1/81/12）=3501200mm 取 h=700mm,取 b=250mm， h=550mm,取 b=250mm， h=500mm,取 b=250mm，h=450mm,取 b=250mm， h=400mm,取 b=250mm，h=350mm,取 b=250mm, 次梁：取 h=650mm,取 b=250mm，h=400mm,取 b=250mm， 板： 板厚为 l/40=4200/40=105mm，取板厚为 100mm,。 柱： 根据

18、柱支撑的楼板面积计算由竖向荷载作用下产生的轴力，并按轴压比控制估算柱截面 面积，估算柱截面时，楼层荷载设计值按 1014kn/m2计。取 12 kn/m2各柱的轴力虽 然不同，考虑到边柱的弯矩及扭矩较大，往往对柱截面进行合并归类。本工程将中柱和 边柱截面归并为一种。取轴力最大的柱估算截面面积。 柱轴压比控制 =0.9。由 acn/f，框架柱采用矩形柱， 框架柱：z-1：bh=350mm500mm z-2： bh=450mm500mm z-3： bh=400mm600mm 底层大厅外部雨棚柱采用圆形柱:zs-1 d=600 mm;zs-2 d=500 3 3 荷载计算荷载计算 3.13.11 1

19、 屋面荷载标准值屋面荷载标准值： 30 厚 250 250 c20 预制混凝土板，缝宽 3-5mm， 1：1 水泥砂浆填缝 铺 25 厚中砂 二层 3 厚 sbs 或 app 改性沥青防水卷材 刷基层处理剂一遍 20 厚 1：2.5 水泥砂浆找平层 20 厚（最薄处） 1：8 水泥加气混凝土碎渣找 2%坡 干铺 150 厚加气混凝土砌块 3.35kn/ 2 m 100 厚现浇钢筋混凝土楼板 2.5kn/ 2 m 恒载标准值 5.85 kn/m2 屋面活载标准值 2.0kn/ 2 m 3.1.23.1.2 楼面荷载：楼面荷载： 20 厚大理石铺实拍平水泥浆擦缝 30 厚 1：4 干硬性水泥砂浆面

20、上撒素水泥 素土泥浆结合层一遍 1.16 kn/m2 100 厚现浇钢筋混凝土楼板 2.5 kn/m2 恒载标准值 3.66 kn/m2 活载标准值: 2.0 kn/m2 3.1.33.1.3 卫生间荷载卫生间荷载 4-5 厚陶瓷锦砖铺实拍平，水泥砂浆擦缝 20 厚 1：4 干硬性干硬性水泥砂浆面上撒素水泥 1.5 厚聚氨酯防水涂料面撒黄砂四周延墙上翻 150 高 刷基层处理剂一遍 15 厚 1:2 水泥砂浆找平 50 厚 c20 细石混凝土找 0.5%-1%坡,最薄处不小于 20 2.04 kn/m2 100 厚钢筋混凝土板 2.5 kn/m2 炉渣填充 6.5 kn/m2 恒载标准值 11

21、.04 kn/m2 活载标准值: 2.0 kn/m2 3.1.43.1.4 楼梯间荷载楼梯间荷载 水磨石地面 0.65 kn/m2 楼梯板自重 4.175kn/m2 20 厚石灰砂浆粉刷层 0.34 kn/m2 20 厚 1：3 水泥砂浆找平 0.48kn/m2 恒载标准值 5.645kn/m2 活载标准值: 2.5kn/m2 3.1.53.1.5 走廊荷载：走廊荷载： 20 厚大理石铺实拍平水泥浆擦缝 30 厚 1：4 干硬性水泥砂浆面上撒素水泥 素土泥浆结合层一遍 1.16 kn/m2 100 厚现浇钢筋混凝土楼板 2.5 kn/m2 恒载标准值 3.66 kn/m2 活载标准值: 2.5

22、 kn/m2 3.1.63.1.6 雨棚荷载：雨棚荷载： 20 厚水泥砂浆面层 0.48 kn/m2 80 厚混凝土板 2.0 kn/m2 20 厚石灰砂浆粉刷层 0.34 kn/m2 恒载标准值 2.82 kn/m2 活载标准值: 1.0 kn/m2 4 4 构件设计计算构件设计计算 4.14.1 现浇板计算现浇板计算 取 3 4 轴交 eg 轴处现浇板为计算单元，见图 2 图 2 现浇板计算简图 4.1.14.1.1 xb1xb1 的设计计算：的设计计算： a)板类型判别：=7200/4800=1.52.0，属于双向板，按双向板计算配筋 2 1 b)内力计算 由荷载计算可知：xb1 的荷载

23、是属于写字间的荷载，取最不利的组合值作为 板的荷载设计值。活荷载为主要荷载：1.2g+1.4q=7.2 kn/m2 双向板的弯矩设计值 m=系数p 2 01 l 按四边固支来计算，查双向板弯矩，挠度计算系数表，因为=0.66 0102 /ll 查得=0.0345 =0.0095 =0.0766，=0.0571 1 m 2 m / 1 m / 2 m 则：=0.03457.192=5.72 knm 2 1101 mmq l 2 4.8 =0.00957.192=1.57 knm 2 2201 mmq l 2 4.8 =0.07667.192=12.69knm 2 1101 mmq l 2 4.8

24、 = 0.05717.192=9.46 knm 2 2201 mmq l 2 4.8 混凝土的泊松比， = 0.2 则：=5.72+0.21.57=6.034 knm 1= 1+ 2 =1.57+0.25.72=2.714 knm 2= 2+ 1 c)配筋计算 材料：混凝土采用 c25 混凝土；钢筋采用 hpb235 查规范得卫生间的环境为一类 a，板的保护层最小厚度为 15mm 则=h- =100-20=80mm，取 1000mm 宽为计算单元 0 跨中：短跨方向 6 1max 22 10 6.034 10 0.08 1.0 11.9 1000 80 s c m a a f bh 1120.

25、 08 s 2 0. 0810008511. 9 210386. 4 c so y f ab f m mh 选用 8120 则实际配筋=419 2 =0.52=0.45=0.45=0.34% min 0 s a bh 387 80 1000 min 0 h h 0 t y fh f h 1.27100 21080 符合要求。 长跨方向： 6 1max 22 10 2.714 10 0.036 1.0 11.9 1000 80 s c m a a f bh 1120. 037 s 2 0. 03710008511. 9 210178. 2 c so y f ab f m mh 选用 6150 则

26、实际配筋=188.6 2 =0.24=0.45=0.45=0.34% min 0 s a bh 942 80 1000 min 0 h h 0 t y fh f h 1.27100 21080 符合要求。 长跨方向 6 1 22 10 9.46 10 0.125 1.0 11.9 1000 80 s c m a a f bh 1120. 134 s 2 0. 9 210626. 3 c so y f ab f m mh 选用 10120 则实际配筋=654.2 =0.8%=0.45=0.45=0.34% min 0 s a bh 654. 2 80 1000 min

27、0 h h 0 t y fh f h 1.27100 21080 符合要求。 4.24.2 梯段板的设计梯段板的设计 取轴交轴处楼梯为计算单元，见图 3 1 2 d e 图 3 楼梯板计算简图 4.2.14.2.1 tbtb1 1的计算的计算 由前面的荷载计算知道荷载设计值为 q=12 kn/m 则，弯矩设计值为 m= q = 12=15.6 knm 1 8 2 1 8 3.9 2 梯段板配筋计算踏步的底板为 h=150mm 厚，踏步高为 150mm，宽为 300mm。 =h- =150-25=125mm 0 6 1max 22 10 15.6 10 0.08 1.0 11.9 1000 12

28、5 s c m a a f bh 1120. 08 s 2 0. 21100012511. 9 210566. 7 c so y f abhm m f 选用 10140 则实际配筋=561 2 =0.45=0.45=0.39% min 0 s a bh 561 1251000 min 0 h h 0 t y fh f h 8 分布配筋，每踏步一根 4.24.22 2 ptbptb1 1的计算的计算 c)类型判别，=4200/2100=2.0 按双向板计算配筋 2 1 ptb1的最不利的组合值：1.2g+1.4q=1.27.1+1.42.5=12kn/m2 按双向板的弯矩设计值 m=系数p 2

29、01 l 按四边固支来计算，查双向板弯矩，挠度计算系数表，因为=0.50 0102 /ll 查得=0.0646 =0.0063 =0.1212 1 m 2 m / 1 m 则：=0.064612=3.42 knm 2 1101 mmq l 2 2.1 =0.006312=0.33 knm 2 2201 mmq l 2 2.1 =0.07667.892=6.42knm 2 1101 mmq l 2 2.8 混凝土的泊松比， = 0.2 则：=3.42+0.20.33=3.49knm 1= 1+ 2 =0.33+0.23.42=1.01 knm 2= 2+ 1 b)配筋计算 材料：混凝土采用 c2

30、5 混凝土；钢筋采用 hpb235 查规范得卫生楼梯间的环境为一类，板的保护层最小厚度为 15mm 则=h- =150-25=125mm 0 取 1000mm 宽为计算单元 短跨方向： 6 1max 22 10 3.49 10 0.1 1.0 11.9 1000 60 s c m a a f bh 1120. 11 s 2 0. 1110006011. 9 210311. 6 c so y f ab f m mh 选用 8150，则实际配筋=335 2 =0.61%=0.39% min 0 s a bh 335 100060 min 0 h h 长方向很明显也可按最小配筋计算 选用 8200，

31、则实际配筋=251.0 2 支座负筋的计算： 短跨方向： 6 1 22 10 6.42 10 0.18 1.0 11.9 1000 60 s c m a a f bh 1120. 2 s 2 0. 210006011. 9 210623 c so y f ab f m mh 选用 880 则实际配筋=629 2 =1.04%=0.39% min 0 s a bh 629 80 1000 min 0 h h 符合要求。 4.3 次梁的设计计算次梁的设计计算 图 4 次梁平面位置图 4.31 ll-1 的计算 以标准层轴与轴相交的 ll-1 梁为计算单元。 a b a)ll-1 的截面设计： 截面

32、选择：次梁截面高度 h 应满足 h=320-480mm。 11 1510 l 取 h=450mm,取 b=250mm b)梁荷载计算： 墙自重： 3（3.6-0.45）4.8-1.21/4.88.1kn/m 梁自重： 0.250.45252.8kn/m 板传来： 4.82.43.66/2+1.23.668.8kn/m 恒载标准值 19.7kn/m 活载标准值 4.82.42/2+1.22.55.4kn/m 梁荷最不利组合值：1.35g+0.98q=1.3519.7+0.985.4=31.9kn/m c)配筋计算： 梁混凝土强度为 c25；钢筋 hrb335，=300n/; 2 查混凝土设计规范

33、 ，该梁的保护层的厚度为 25，所以 0 4535415hmm 按两端固支计算，计算跨度为 4.8 米,则: 跨中弯矩设计值: m1=30.6knm 2 1 24 ql 2 1 31.9 4.8 24 支座弯矩设计值: m2=61.2knm 2 1 12 ql 2 1 31.9 4.8 12 跨中的配筋计算： 6 1 2 10 30.6 10 0.06 1.0 11.9 250 415 s c m a a f bh 1120. 06 s 2 0. 0625041511. 9 300246 c so y f ab f m mh 选用 214 则实际配筋=308 2 =0.3%=0.45=0.45

34、=0.21% min 0 s a bh 308 415250 min 0 h h 0 t y fh f h 1.27450 300415 符合要求。 支座的配筋计算： 6 2 2 10 61.2 10 0.12 1.0 11.9 250 415 s c m a a f bh 1120. 13 s 2 0. 1325041511. 9 300535 c so y f ab f m mh 选用 414 则实际配筋=603 2 =0.58%=0.45=0.45=0.21% min 0 s a bh 603 415250 min 0 h h 0 t y fh f h 1.27450 300415 符合

35、要求。 4.32 -交 d,e 轴线房间内次梁计算，计算简图见图 5。 图 5 a)ll-4 的截面设计 截面选择：次梁截面高度 h 应满足 h=320-480mm。 11 1015 l 卫生间荷载较大，且楼板下沉，故取 h=550mm,b=h/2 h/3,取 b=250mm b)梁荷载计算 梁自重： 0.250.55253.13kn/m 板传来： (34.8-31.5) 11.0/4.843.5kn/m 隔墙重： (3.6-0.5)3.09.3kn/m 恒载标准值 26.8955.9kn/m 活载标准值 (34.8-31.5) 2/4.84.1kn/m 梁荷最不利组合值：1.35g+0.98

36、q=1.3555.9+0.984.1=79.5kn/m c)配筋计算 梁混凝土强度为 c25；钢筋 hrb335，=300n/; 2 查混凝土设计规范 ，知道该梁的保护层的厚度为 25， 所以 0 55060490hmm 按两端固支计算，计算跨度为 4.8 米,则: 跨中弯矩设计值: m1=229.0 knm 2 1 8 ql 2 1 79.5 4.8 8 跨中的配筋计算： 6 1 2 10 229 10 0.32 1.0 11.9 250 490 s c m a a f bh 1120. 4 s 2 0. 425049011. 9 3001943 c so y abh f m m f 选用

37、222+420 则实际配筋=2016 2 =1.6%=0.45=0.45=0.21% min 0 s a bh 2016 250490 min 0 h h 0 t y fh f h 1.27550 300490 符合要求。 4.34.33 3 ll-3ll-3 的计算的计算 1 1、ll3ll3 的截面设计的截面设计 截面选择：次梁截面高度 h 应满足 h=400-600mm。 11 1510 l 取 h=600mm,b=h/2 h/3,取 b=250mm 2 2、梁荷载计算、梁荷载计算 a)恒荷载计算（标准值） 梁自重： 0.250.6253.75kn/m 隔墙重： (3.6-0.6)6-1

38、.22.12 3/69.3kn/m 板传来： 31.511.0/6+11.01.221.5kn/m 恒载标准值 31.8kn/m b)活载标准值 (34.8-31.5) 2/4.84.1kn/m 梁荷最不利组合值：1.35g+0.98q=1.3531.8+0.983.9=46.8kn/m 次梁传来集中力(设计值)： 79.54.8/2190.8kn c)配筋计算 梁混凝土强度为 c25；钢筋 hrb335，=300n/; 2 查混凝土设计规范 ，知道该梁的保护层的厚度为 25， 所以 0 60060540hmm 按两端简支计算，计算跨度为 6.0 米,则: 跨中弯矩设计值: m1=210.6

39、knm 2 1 8 ql 2 1 46.8 6 8 m2=286.2 knm 1 4 fl 1 190.8 6 4 m= m1+m2 = 210.6+286.2=486.8 knm 因该弯矩较大，故考虑按双筋梁设计。 01 (1 0.5) () cbb s yos ma f bh a fha = 62 486.8 101 11.9 250 5400.55(1 0.5 0.55) 300(54035) =9302 选用 320 则实际配筋=941 2 =0.77%=0.45=0.45=0.21% min 0 s a bh 941 250490 min 0 h h 0 t y fh f h 1.2

40、7550 300490 符合要求。 =941=2945=3875 10 / sscby aaa f hf 2 选用 825 则实际配筋=3927 2 5 5 框架荷载计算框架荷载计算 选择号轴线处框架进行计算。框架平面图见图 6： 图 6 首层柱高计算：室内外的高差 h1=0.45m，基础顶面到地面的距离定为 h2=0.5m, 则首层柱高 h=4.2+0.45+0.5=5.15m， 其它层的柱高与结构层高相同。 框架里立面图见图 7： 19 20 21 25272826 16 17 18 21232422 13 14 15 17192018 10 11 12 13151614 7 8 9 91

41、11210 4 5 6 5786 1 2 3 1342 (250*550) (250*350) (350*500) a b a b (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350*500) (350

42、*500) (350*500) (350*500) (350*500) (250*350) (250*350) (250*350) (250*350) (250*350) (250*350) (250*550) (250*550)(250*550) (250*550)(250*550) (250*550)(250*550) (250*550)(250*550) (250*550)(250*550) (250*550)(250*550) 图 7 5.15.1 框架竖向荷载计算框架竖向荷载计算 5.1.1 框架梁的均布荷载计算 19、21 号梁均布荷载计算 恒荷载： 板传来的力 =15.3kn/m

43、8.82 2 5.85 6.3 梁自重 =3.4kn/m0.25 0.55 25 恒载标准值 18.7kn/m 活荷载 kn/m2 8.82 2 6.35.6 20 号梁的荷载计算： 恒荷载： 板传来的力 kn/m1.44 2 5.85 2.47.0 梁自重 =2.2kn/m0.25 0.35 25 恒载标准值 9.2kn/m 活荷载 kn/m2 1.44 2 2.42.4 16、18 号梁均布荷载计算 恒荷载： 板传来的力 =9.6kn/m8.82 2 3.66 6.3. 梁自重 =3.4kn/m0.25 0.55 25 恒载标准值 13.0kn/m 活荷载 kn/m2 8.82 2 6.3

44、5.6 17 号梁的荷载计算： 恒荷载： 板传来的力 =4.4kn/m1.44 2 3.66 2.4 梁自重 =2.5kn/m0.25 0.35 25 恒载标准值 6.6kn/m 活荷载 kn/m2.5 1.44 2 2.43.0 注：其余各标准层梁的荷载 16，17，18 号梁与对应相同 5.1.25.1.2 框架集中荷载计算框架集中荷载计算 此框架荷载、结构均对称 （1） 屋面框架节点集中荷载标准值 a)边柱 恒荷载：边柱连梁自重 4.20.250.4525=13.1 kn 1.2m 高女儿墙自重 1.44.25.24=30.8 kn 板传来 4.22.125.85/4=25.8kn 恒载

45、标准值 69.7kn 活荷载 ：板传来 4.22.122/4=8.8 kn b)中柱： 恒荷载：中柱连梁自重 4.20.250.4025=10.5 kn 板传来 4.22.125.85/4=25.8kn (4.2+3.0)1.25.85/2=25.3kn 恒载标准值 61.5kn kn 活荷载 ：板传来 4.22.122/4=8.8 kn （4.2+3）1.22/2=8.6 kn 活载标准值 17.4kn 楼面框架节点集中荷载标准值 a)边柱 恒荷载：边柱连梁自重 13.1kn 墙自重 （0.9+0.4）3.855.24=26.2kn 窗自重 1.83.90.4=2.8kn 柱自重 （0.90

46、.4）0.350.525=13.5 kn 板传来 4.22.123.66/4=16.1kn 恒载标准值 71.5kn 活荷载 ：板传来 4.22.122/4=8.8 kn b)中柱： 恒荷载：中柱连梁自重 4.20.250.4025=10.5 kn 板传来 4.22.123.66/4=16.1kn (4.2+3.0)1.23.66/2=15.8kn 恒载标准值 87kn 活荷载 ：板传来 4.22.122/4=8.8 kn （4.2+3）1.22.5/2=10.8 kn 活载标准值 19.6kn 5.1.35.1.3 框架梁的荷载计算简图框架梁的荷载计算简图 恒，活荷载作用下结构计算简图分别见

47、图 8，图 9： 图 8图 9 5.2.15.2.1 风荷载计算风荷载计算 风压标准值计算公式为 wk=zszw0， w=0.451.1 因结构高度 2 /kn m h=4.65+3.66+1.4=27.65m，取 z=1.0 对于 l 形平面 s=1.3；z按荷载规范见 下表。计算结果如表 5.1 所示。 表 1 风荷载计算表 层次 zsz(m)zw0(kn/ m2)a(m2)pw(kn) 71.01.426.250.940.513.448.2 61.01.322.650.880.515.128.6 51.01.319.050.830.515.128.2 41.01.315.460.760.

48、515.127.5 31.01.311.850.740.515.127.3 21.01.38.250.740.515.127.3 11.01.34.650.740.516.387.9 风荷作用下框架计算简图见图 10 图 10 框架内力计算框架内力计算 5.2.15.2.1 梁柱的线刚度的计算梁柱的线刚度的计算 根据地质资料，底层层高为 5.15m。各层楼（屋）面板均为现浇板，框架 梁线刚度 i=2io（i0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩） ，该榀框架各柱截 面均为 350500 mm2 cd 跨梁：i=2eb0.250.553/6.3= 14.310-4 eb 12 1 de 跨梁：i=

49、2eb0.250.353/2,4=11.1110-4 eb 12 1 首层柱：i=ec0.350.503/5.15=7.110-4 ec 12 1 其它层柱：i=ec0.450.503/3.6=7.110-4 ec 12 1 梁采用 c25 混凝土，查相关资料知 eb=2.8104n/mm2 柱采用 c30 混凝土，查相关资料知 ec=3.0104n/mm2 则可以算得：ec=1.07eb 以梁 eb为单位，可得相对线刚度 首层柱： i= 7.6eb 4 10 其它层柱： i= 10.8eb 4 10 梁柱相对线刚度梁柱相对线刚度见图见图 1111： 该榀框架结构 荷载均为对称， 故内力计算取

50、 半结构，de 跨 梁线刚度加倍， 为22.2。 各节点弯 矩分配系 数计算： 节点： 1 = 右 14.3 10.8 14.3 =0.57； =1-0.57=0.43 下 节点： =0.47； =0.3； =1-0.47-0.3=0.23 2 下 11.1 2 22.2 14.3 10.8 左 14.3 47.3 右 节点： =0.3； =0.3； =1-0. 3-0.44=0.4 3 上 10.8 10.8 10.8 14.3 下 10.8 35.9 右 节点： =0.19； =0.19； 4 上 10.8 10.8 10.8 14.322.2 下 10.8 58.1 14.314.311

51、.11 11.11 11.11 11.11 11.11 11.11 11.11 10.810.810.810.8 14.314.3 10.810.810.810.8 14.314.3 10.810.810.810.8 14.314.3 10.810.810.810.8 14.314.3 10.810.810.810.8 14.314.3 10.810.810.810.8 7.67.67.67.6 12 34 5 6 图 11 =0.24 =1-0.19-0.19-0.24=0.38 左 14.3 58.1 右 节点： =0.33； =0.23 =1-0.33-0.23=0.20 5 上 10.

52、8 10.87.6 14.3 下 7.6 32.7 右 节点： =0.2； =0.14； 6 上 10.8 10.87.6 14.322.2 下 7.6 54.9 =0.26 =1-0.2-0.26-0.14=0.40 左 14.3 54.9 右 框架各节点弯矩分配系数见图 1 0.30.23 0.47 0.24 0.19 0.19 0.38 0.24 0.19 0.19 0.38 0.260.2 0.140.4 0.24 0.19 0.19 0.38 0.24 0.19 0.19 0.38 0.24 0.19 0.19 0.38 0.43 0.57 0.30.30.4 0.30.30.4 0

53、.33 0.23 0.44 0.30.30.4 0.30.30.4 0.30.30.4 图-12 5.2.25.2.2 恒载作用下的内力计算恒载作用下的内力计算 由前面的框架计算知道，各梁的荷载情况。按两端固定计算各杆端弯矩 m=gl2,用二次弯矩分配法计算各杆件的最终弯矩。具体内力计算见 12 1 0.43 0.570.30.23 0.47 0.30.30.40.24 0.19 0.19 0.38 0.30.30.40.24 0.19 0.19 0.38 0.33 0.23 0.440.260.2 0.140.4 -61.9 26.635.3 6.5-8.7 1.01.2 34.1 -34.

54、1 -43 12.912.917.2 13.36.5-4.8 -4.5-4.5-6 21.714.9 -36.6 -9.6-7.6-7.6 -15.1 8.6-6.7-3.8 0.50.40.4 42.5 -13.9-11 -4.0 -17.4-13.3 17.7-3.8 -4.2-3.2-6.5 5.8-20.3-37.7 61.9 43 -43 12.912.917.2 6.56.5-4.8 -2.5-2.5-3.2 16.916.9 -33.8 -3.2 -9.6-7.6-7.6 -15.1 8.6-3.8-3.8 -0.2-0.2-0.2-0.4 41.8 -11.6 -11.6 43

55、 -43 14.29.918.9 6.5-5.2 -0.4-0.3-0.6 20.39.6-29.9 -3.2 -10.3-8-5.6 -15.9 9-3.8 -1.4-1-0.7-2.1 40.3 -12.8 -6.3 -21.2 43 -17.5 -18.7 -3.2 0.8 -27.2 0.30.30.40.24 0.19 0.19 0.38 -43 12.912.917.2 6.56.5-4.8 -2.5-2.5-3.2 16.916.9 -33.8 -3.2 -9.6-7.6-7.6 -15.1 8.6-3.8-3.8 -0.2-0.2-0.2-0.4 41.8 -11.6 -11.

56、6 43 -18.7 0.30.30.40.24 0.19 0.19 0.38 -43 12.912.917.2 6.56.5-4.8 -2.5-2.5-3.2 16.916.9 -33.8 -3.2 -9.6-7.6-7.6 -15.1 8.6-3.8-3.8 -0.2-0.2-0.2-0.4 41.8 -11.6 -11.6 43 -18.7 0.30.30.40.24 0.19 0.19 0.38 -43 12.912.917.2 6.57.1-4.8 -2.6-2.6-3.5 16.817.4-34.2 -3.2 -9.6-7.6-7.6 -15.1 8.6-3.8-4 -0.2-0.

57、2-0.2-0.4 41.8 -11.6 -11.8 43 -18.9 图 13 恒载下弯矩二次分配 图 14 恒载弯矩图 恒载剪力图 图 15 恒载轴力图 5.2.35.2.3 活载作用下的内力计算活载作用下的内力计算 图 16 活载弯矩图 图 17 活载剪力图 图 18 活载轴力图 5.2.45.2.4 风荷载作用下的内力计算风荷载作用下的内力计算 （1） 、k，值计算具体见下表 2： 相对线刚度（10 4 ） 层号轴 号1234 = 1+ 2+ 3+ 4 2 = 12 2 = = 1 = = 1 k=1.32 a=0.40 va=1.72 k=2.35 a=0.54 vb=2.38 k=

58、1.32 a=0.40 va=3.53 k=0.69 a=0.32 vb=13.8 k=1.32 a=0.40 va=5.25 k=0.69 a=0.32 vb=13.8 k=1.32 a=0.40 va=6.83 k=0.69 a=0.32 vb=13.8 k=1.32 a=0.40 va=8.36 k=0.69 a=0.32 vb=13.8 k=1.32 a=0.40 va=9.89 k=0.69 a=0.32 vb=13.8 k=1.88 a=0.61 va=12.65 k=0.69 a=0.32 vb=13.8 y=0.366 m上=3.93 m下=2.27 y=0.417 m上=4.

59、29 m下=3.18 y=0.416 m上=7.24 m下=5.92 y=0.45 m上=9.64 m下=7.89 y=0.45 m上=10.4 m下=8.51 y=0.467 m上=13.91 m下=12.19 y=0.466 m上=13.13 m下=11.46 y=0.500 m上=16.97 m下=16.97 y=0.466 m上=16.07 m下=14.02 y=0.500 m上=20.77 m下=20.77 y=0.500 m上=17.80 m下=17.80 y=0.500 m上=24.59 m下=24.59 图 19 风载下剪力分配表（kn）图 20 柱反弯点及杆点弯矩(knm)

60、风荷载作用下的弯矩图、剪力图、轴力图见图 21、图 22、图 23： 3.93 3.93 9.69 7.42 15.69 10.04 21.64 13.13 27.53 16.07 31.82 17.80 42.69 24.89 2.27 5.29 8.51 11.46 14.02 17.80 40.26 4.29 9.64 13.91 16.97 20.77 24.59 34.41 3.18 7.89 12.91 16.97 20.77 24.59 42.06 7.18 12.21 16.73 21.13 25.40 33.04 9.68 1.89 5.64 9.59 13.15 16.61