建筑物典型震害及抗震规范修编下课件

1、建筑物典型震害及抗震规范修编下1建筑物典型震害及 抗震规范修编情况（下） 荣盛设计总师办建筑物典型震害及抗震规范修编下28.钢筋砼柱的破坏及延性问题 在框架设计中我们虽然强调应符合“强柱弱梁”的设计原则，尽可能使柱子处于弹性阶段，但是实际上地震作用具有很大不确定性，同时也不可能绝对防止在柱中出现塑性铰。为了使柱子具有安全贮备，还是要保证柱子也有一定的延性。在国内外历次大地震中，由钢筋混凝土柱破坏造成的震害是很多的，房屋是否能够坏而不倒，很大程度上与柱的延性好坏有关。近年来国内外对钢筋混凝土柱的抗震性能作了大量试验研究，提出了保证柱子延性的设计方法及一些构造措施。 柱子的破坏形态有弯曲破坏、剪切

2、破坏、粘结破坏三种类型，具体有：建筑物典型震害及抗震规范修编下38.钢筋砼柱的破坏及延性问题弯曲破坏。通常发生在柱顶或柱底截面。破坏时压区混凝土压碎、主筋压屈。受拉钢筋有时能达到屈服，有时则达不到屈服。剪切受压破坏。在荷载作用下，水平弯曲裂缝向斜向发展，形成斜裂缝。当箍筋配置较多时，斜裂缝不会迅速开展，而是剪压区混凝土在弯、剪的共同作用下压碎。剪切受拉破坏。当剪跨比较小且配箍率较低时，在主筋受拉屈服后，随着反复荷载的作用，会产生一条较宽大的斜裂缝，导致箍筋屈服、柱子剪坏。剪切斜拉破坏。一般发生在短柱中。斜裂缝往往沿柱子对角出现，箍筋达到屈服甚至被拉断，柱子被剪坏。 建筑物典型震害及抗震规范修编

3、下48.钢筋砼柱的破坏及延性问题粘结开裂破坏。粘结破坏有两种类型，一是由于钢筋锚固不足被拔出而破坏；另一种是在柱子弯曲裂缝或剪切裂缝出现后，在反复荷载作用下，沿主筋出现粘结裂缝，使混凝土沿主筋酥裂脱落导致柱子破坏。 以上破坏形式不同，其对应的极限变形能力也不一样。比较而言，剪切斜拉破坏和剪切受拉破坏属于脆性破坏，设计中应该避免；粘结破坏延性较差，也应当避免；弯曲破坏和剪切受压破坏属于延性破坏，其延性受到许多因素的影响。 在实际工程中，柱子的破坏常常是几种破坏形态的综合反映。只是有时某一种破坏形态表现的突出一些。 建筑物典型震害及抗震规范修编下5建筑物典型震害及抗震规范修编下6建筑物典型震害及抗

4、震规范修编下7建筑物典型震害及抗震规范修编下8影响框架柱延性的几个重要参数1）剪跨比）剪跨比剪跨比是影响钢筋混凝土柱破坏形态的最重要的因素。剪跨比较小的柱子会出现斜裂缝而导致剪切破坏。由试验研究有如下规律：剪跨比2时，称为长柱，多数发生弯曲破坏，但仍然需要配置足够的抗剪箍筋。剪跨比2时，称为短柱，多数会出现剪切破坏，但当提高混凝土等级并配有足够的抗剪箍筋后，可能出现稍有延性的剪切受压破坏。剪跨比15时，称为极短柱，一般都会发生剪切斜拉破坏，几乎没有延性。抗震规范中规定，框架柱的净高与截面高度比宜大于4。所以，抗震结构中，在确定方案和结构布置时，就应避免短柱，特别是应避免在同一层中同时存在长柱和

5、短柱的情况，否则需要采取特殊措施，慎重设计。 建筑物典型震害及抗震规范修编下9影响框架柱延性的几个重要参数2）轴压比）轴压比轴压比是影响钢筋混凝土柱承载力和延性的另一个重要参数。大量试验表明，随着轴压比的增大，柱的极限抗弯承载力提高，但极限变形能力、耗散地震能量的能力都降低。而且轴压比对短柱的影响更大。大量试验表明，在长柱中，轴压比愈大，混凝土压区高度愈大，受拉钢筋屈服的可能性越小，柱子的延性越低。压弯构件会从大偏压破坏状态向小偏压破坏过渡，小偏压破坏延性很小或者没有延性。在短柱中，轴压比加大也会改变柱的破坏形态，会从剪压破坏变成脆性的剪拉破坏，破坏时承载能力突然丧失。长柱及短柱的试验结果显示

6、，轴压比愈大，塑性变形段愈短，承载能力下降愈快，即延性减小。 建筑物典型震害及抗震规范修编下10影响框架柱延性的几个重要参数建筑物典型震害及抗震规范修编下11影响框架柱延性的几个重要参数3）剪压比）剪压比剪压比是指截面平均剪应力与混凝土轴心抗压强度的比值，表达式为V/fc*bc*hc当构件的截面尺寸太小或混凝土强度太低时，按抗剪承载力公式计算的箍筋数量会很多，则箍筋在充分发挥作用之前，构件将过早呈现脆性斜压破坏，这时再增加箍筋用量已没有意义因此，设计中应限制剪压比，使箍筋数量不至于太多，同时，也可有效地防止斜裂缝过早出现，减轻混凝土碎裂程度。这实质上也是对构件最小截面尺寸的要求。剪压比越大，斜

7、裂缝出现的越早，要求配置的箍筋量也就越多。但是试验表明，当配箍率过高时，有可能混凝土已经破碎而箍筋尚未屈服，箍筋难以发挥作用。在设计中应当避免这种情况。建筑物典型震害及抗震规范修编下129.钢筋砼短柱的问题建筑物典型震害及抗震规范修编下139.钢筋砼短柱的问题建筑物典型震害及抗震规范修编下149.钢筋砼短柱的问题建筑物典型震害及抗震规范修编下159.钢筋砼短柱的问题建筑物典型震害及抗震规范修编下169.钢筋砼短柱的问题建筑物典型震害及抗震规范修编下179.钢筋砼短柱的问题建筑物典型震害及抗震规范修编下189.钢筋砼短柱的问题建筑物典型震害及抗震规范修编下199.钢筋砼短柱的问题建筑物典型震害及

8、抗震规范修编下209.钢筋砼短柱的问题建筑物典型震害及抗震规范修编下219.钢筋砼短柱的问题建筑物典型震害及抗震规范修编下229.钢筋砼短柱的问题建筑物典型震害及抗震规范修编下239.钢筋砼短柱的问题建筑物典型震害及抗震规范修编下24建筑抗震设计规范 专门要求：短柱定义：钢筋混凝土结构中按内力计算值得到的剪跨比Mc/(Vch0)不大于不大于2、反弯点在柱子高、反弯点在柱子高度中部、柱净高与柱截面高度之比度中部、柱净高与柱截面高度之比Hn/h不大不大于于4。意意事：由于实心心砖充充对框架柱的的束，如：框架柱间砌筑不到顶的隔充、窗间充以及楼梯间休息平台使框架柱变成短柱。计算时是否短柱时沿砖充充平面

9、内和平面外的柱子净高不同，柱子的截面高度选取对应方向截面尺寸，而不是选取柱子截面尺寸最大值。地震破坏特特：剪切型、脆性破坏。 建筑物典型震害及抗震规范修编下25建筑抗震设计规范 专门要求：截面验算：轴压比限值应比一般柱降低0.05，截，截面组合的剪力设计值应满足规范要求。面组合的剪力设计值应满足规范要求。构造要求：抗震等级为一级时时每侧向钢筋配筋率不宜大于1.2%；箍筋沿柱子全高加密，；箍筋沿柱子全高加密，间距不应大于间距不应大于100mm，宜采用复合螺旋箍或，宜采用复合螺旋箍或井字复合箍，其体积配箍率在井字复合箍，其体积配箍率在68度时不应小度时不应小于于1.2%，9度时不应小于度时不应小于

10、1.5%；梁柱节点核芯；梁柱节点核芯区的体积配箍率不应小于上下柱端的较大值区的体积配箍率不应小于上下柱端的较大值（体积配筋率计算时，可以计入在节点有效宽（体积配筋率计算时，可以计入在节点有效宽度范围内梁的侧向钢筋）。度范围内梁的侧向钢筋）。短柱：剪跨比小于1.5的要专门研究，如的要专门研究，如采取增设交叉斜筋、外包钢板箍、设置型钢或采取增设交叉斜筋、外包钢板箍、设置型钢或将抗震薄弱层转移到相邻的一般楼层。将抗震薄弱层转移到相邻的一般楼层。 建筑物典型震害及抗震规范修编下26建筑抗震设计规范 专门要求：条文3.7.4条明确规定：条明确规定： 框架结构的围护充和隔框架结构的围护充和隔 充，应估计其

11、设置对结构抗震的不利影响，避充，应估计其设置对结构抗震的不利影响，避免不合理设置而导致主体结构的破坏。围护充免不合理设置而导致主体结构的破坏。围护充和隔充的不利和隔充的不利 影响，主要表现为两种：其一，影响，主要表现为两种：其一，上下楼层的充体数量上下楼层的充体数量 相差很大，导致上刚下相差很大，导致上刚下柔，采用普通心、空心心的砌柔，采用普通心、空心心的砌 体砖充充尤其体砖充充尤其明显；其二，砖充充不到柱顶，形成短明显；其二，砖充充不到柱顶，形成短 柱剪柱剪切破坏。切破坏。08版修订时本条新增为强制性条文，版修订时本条新增为强制性条文，以加强围护充、隔充等建筑非结构构件的抗震以加强围护充、隔

12、充等建筑非结构构件的抗震安全性，安全性， 提高对生命的保护。同时，条文提高对生命的保护。同时，条文13.3.3条明确规定：砖充充在平面和竖向的布条明确规定：砖充充在平面和竖向的布置，宜均匀对称，避免形成薄置，宜均匀对称，避免形成薄 弱层或短柱。弱层或短柱。 建筑物典型震害及抗震规范修编下2710 、强柱弱梁的问题、强柱弱梁的问题 当结构反应进入非线性阶段后，强度不再是控制设计的唯一指标，变形能力变得与强度同等重要。作为抗震设计的指标，应是双控制条件，使结构能同时满足极限强度和极限变形。这是因为一般结构并不具备足以抵抗强烈地震的强度储备，而是利用结构的弹塑性性能吸收地震能量，以达到抗御强震的目的

13、。钢筋混凝土土材具有双重性，如果设计合理，尽量量消或减少混凝土脆性性质的危害，充分发挥钢筋塑性性能，可以实现延性结构。延性框架设计的的本原则之一是“强柱弱梁强柱弱梁”。从抗弯。从抗弯角度来讲，要求柱端截面的屈服弯矩要大于梁端截面的屈角度来讲，要求柱端截面的屈服弯矩要大于梁端截面的屈服弯矩，使塑性铰尽可能出现在梁的端部，从而形成强柱服弯矩，使塑性铰尽可能出现在梁的端部，从而形成强柱弱梁。在梁端出现塑性铰，一方面框架结构不会变成机构，弱梁。在梁端出现塑性铰，一方面框架结构不会变成机构，而且塑性铰的数目多，量耗地震能的能力强；另一方面，而且塑性铰的数目多，量耗地震能的能力强；另一方面，受弯构件具有较

14、高的延性，结构的延性有保障。受弯构件具有较高的延性，结构的延性有保障。 建筑物典型震害及抗震规范修编下28 “强柱弱梁”设计原则实质是控制塑性铰在框架中出现的位置。不会引起结构局部或整体破坏的耗能的塑性铰应早出，多出。在地震作用下，框架中塑性铰可能出现在梁上，也可能出现在柱上，但是不允许在梁的跨中出铰。梁的跨中出铰将导致局部破坏。在梁端和柱端的塑性铰，都必须具有延性，才能使结构在形成机构之前，结构可以抵抗外荷载并具有延性。 建筑物典型震害及抗震规范修编下29在框架结构中，塑性铰出现的位置或顺序不同，将使框架结构产生不同的破坏形式。对于强梁弱柱型结构，塑性铰首先出现在柱中，当某薄弱层柱的上下端均

15、出现塑性铰时，该层就成为几何可变体系，而引起上部结构的倒塌。这种结构破坏时只跟最薄弱层柱的强度和延性性能有关，而其它各层梁柱的承载能力和耗能能力均没有发挥作用。对于强柱弱梁型结构，塑性铰首先出现在梁中，当部分梁端甚至全部梁端均出现塑性铰时，结构仍能继续承受外荷载，而只有当柱子底部也出现塑性铰时，结构才达到破坏。由此可知，柱中出现塑性铰，不易修复而且容易引起结构倒塌；而塑性铰出现在梁端，却可以使结构在破坏前有较大的变形，吸收和耗散较多的地震能量，因而具有较好的抗震性能。 建筑物典型震害及抗震规范修编下30 此外，梁的延性远大于柱的延性。这是因为柱是压弯构件，较大的轴压比将使柱的延性下降，而梁是受

16、弯构件，比较容易实现高延性比要求。震害调调发现：是具有现现楼板的框架，由于现现楼板大大加强了梁的强度和刚度，地震破坏大多发生在柱中，破坏较严重；而没有楼板的构架式框架，裂缝大多出在梁中，破坏较轻，从而也证实强梁弱柱引起的结构震害比较严重。 建筑物典型震害及抗震规范修编下31建筑物典型震害及抗震规范修编下32建筑物典型震害及抗震规范修编下33建筑物典型震害及抗震规范修编下34建筑物典型震害及抗震规范修编下35建筑物典型震害及抗震规范修编下36建筑物典型震害及抗震规范修编下37建筑物典型震害及抗震规范修编下38建筑物典型震害及抗震规范修编下39建筑物典型震害及抗震规范修编下40建筑物典型震害及抗震

17、规范修编下41建筑抗震设计规范 专门要求： 建筑物典型震害及抗震规范修编下42建筑抗震设计规范 专门要求： 1、一级框架和、一级框架和9度区结构度区结构,规范提高用梁实规范提高用梁实配钢筋面积和土材强度标准值计算的抗震配钢筋面积和土材强度标准值计算的抗震受弯承载力所对应的弯矩值的办法来保证受弯承载力所对应的弯矩值的办法来保证强柱弱梁强柱弱梁2、轴压比小于、轴压比小于0.15的柱的柱,包括顶层柱在内包括顶层柱在内,因其具有与梁相近的变形能力因其具有与梁相近的变形能力,可不满足上可不满足上述要求述要求3、当框架底部若干层的反弯点不在柱的层、当框架底部若干层的反弯点不在柱的层高范围内高范围内,说明这

18、几层层的框架梁相对较弱说明这几层层的框架梁相对较弱,为避免在竖向荷载和地震共同作用下变形为避免在竖向荷载和地震共同作用下变形集中集中,压曲失稳压曲失稳,柱端弯矩也应乘以增大系数柱端弯矩也应乘以增大系数 建筑物典型震害及抗震规范修编下43建筑抗震设计规范 专门要求： 建筑物典型震害及抗震规范修编下44建筑抗震设计规范 专门要求： 现阶段做法： 国外的抗震规范多以设计承载力衡量或 将钢筋抗拉强度乘以强系数。我国抗震规范的规定 只在一定程度上减缓柱端的屈服。一般采用适当增大 柱端弯矩设计值的方法。在梁端实配钢筋不过计算 配筋 10% 的前提下的前提下 ,. 将承载力不等式转化为内力设计将承载力不等式

19、转化为内力设计 值的关系值的关系式式 并使不同抗震等级的柱端弯矩设计值有并使不同抗震等级的柱端弯矩设计值有 不不同程度的差异同程度的差异 存在的问题： 地震的复杂性；楼板参与工作；钢筋屈 服强度的强及配筋；柱子的斜向屈服等。这种概 念设计难以通过精确的计算真正实现。 建筑物典型震害及抗震规范修编下45建筑抗震设计规范 专门要求： 本次修订内容：1)明确补充规定了四级框架的相关要求。明确补充规定了四级框架的相关要求。2)提高了框架结构的柱端弯矩增大系数，而其它结构中提高了框架结构的柱端弯矩增大系数，而其它结构中框架的柱端弯矩增大系数不变；框架的柱端弯矩增大系数不变；(一级取一级取1.7，二级取，

20、二级取1.5，三级取，三级取1.3，四级取，四级取1.2；其他结构类型中的框架，；其他结构类型中的框架，一级一级1.4，二级，二级1.2，三、四级，三、四级1.1 ) 对于一级框架结构和9度时的一级框架，明确只需按梁度时的一级框架，明确只需按梁端实配抗震受弯承载力确定柱端弯矩设计值；即使按端实配抗震受弯承载力确定柱端弯矩设计值；即使按增大系数的方法增大系数的方法 比实配方法保守，也可不采用增大系比实配方法保守，也可不采用增大系数的方法。对于二、三级框数的方法。对于二、三级框 架结构，有条件时也可按架结构，有条件时也可按梁端实配抗震受弯承载力确定柱端弯矩梁端实配抗震受弯承载力确定柱端弯矩 设计值

21、设计值即使按“强柱弱梁强柱弱梁”设计的框架，在强震作用下柱端设计的框架，在强震作用下柱端仍有可能出现塑性铰，保证柱的抗地震倒塌能力是框仍有可能出现塑性铰，保证柱的抗地震倒塌能力是框架抗震设计的关架抗震设计的关 键。规范通过柱的抗震构造措施，使键。规范通过柱的抗震构造措施，使柱具有大的弹塑性变形能力柱具有大的弹塑性变形能力 和耗能能力，达到在大震和耗能能力，达到在大震作用下，即使柱端出铰，也不会引起框作用下，即使柱端出铰，也不会引起框 架倒塌的目标。架倒塌的目标。 建筑物典型震害及抗震规范修编下46建筑物典型震害及抗震规范修编下47建筑物典型震害及抗震规范修编下4811 、非结构构件的问题、非结

22、构构件的问题 非结构构件，一般不属于主体结构的一部分，非承重结构构件在抗震设计时往往容易被忽略，但从震害调调来看，非结构构件处理不好往往在地震时倒塌伤人，砸坏设备财产，破坏主体结构，特别是现代建筑，装修造价占总投资的比例很大。因此，非结构构件的抗震问题应该引起重视。非结构构件一般包括建筑非结构构件和建筑筑属机机设备。一类是筑属构件，如如女充、房高低跨跨充、雨等。这类构件的抗震问题是防止倒塌，采取的抗震措施是加强非结构构件本身的整体性，并与主体结构加强锚固连接。二类是装装物，如建筑筑面、装装、顶顶和和悬重物等，这类构件的抗震问题是防止脱落和装装的破坏，采取的抗震措施是同主体结构可靠连接。对重要的

23、筑面和装装，也可采用柔性连接，即使主体结构在地震作用下有较大变形，也不致影响到筑面和装装的损坏(如玻璃幕充)。 建筑物典型震害及抗震规范修编下4911 、非结构构件的问题、非结构构件的问题 三类是非结构的充体，如围护充、内隔充、框架砖充充等，根据土材的不同和同主体结构的连接条件，它们可能对结构产生不同程度的影响，如：减小主体结构的自振周期，增大结构的地震作用。改变主体结构的每向刚度分布，从而改变地震作用在各结构构件之间的内力分布状态。处理不好，反而引起主体结构的破坏，如局部高度的砖充充形成短柱，地震时发生柱的脆性破坏。四类是建筑筑属机机设备及及架等，这些设备通过及架与建筑物连接，因此，设备的及

24、架应有足够的刚度和强度，与建筑物应有可靠的连接和锚固，并应使设备在遭遇设防烈度的地震影响后能迅速恢复运行。建筑筑属机机设备的设置部位要适当，及架设计时要防止设备系统和建筑结构发生谐振现象。尽量避免发生次生灾害。 建筑物典型震害及抗震规范修编下50震害17、大量非结构构件（砖充充、围护充）破坏。砖充充或围护充与框架柱、梁无拉结或拉接不够、多孔空心心大量劈裂导致拉接筋失效等原因造成充体大量开裂，甚至倒塌伤人，严重影响居民生活，经济损失较大。建筑物典型震害及抗震规范修编下51建筑物典型震害及抗震规范修编下52紧密砌筑的砖充充改变框架结构的传力途径，地震时导致梁柱节点的撞击破坏建筑物典型震害及抗震规范

25、修编下53建筑物典型震害及抗震规范修编下54都江堰市宁江集团学校教学楼，六层框架结构,砖充充与主体无拉结,砖充充倒塌伤人建筑物典型震害及抗震规范修编下55绵竹市工商银行，圆弧充破坏建筑物典型震害及抗震规范修编下56都江堰市金叶宾馆，角部楼梯间圆弧型外充破坏塌落建筑物典型震害及抗震规范修编下57都江堰公安局大楼，十一层框架剪力充结构，建于1995年.砖充充与主体结构无拉结,地震时砖充充倒塌,堵塞了疏散通道建筑物典型震害及抗震规范修编下58建筑物典型震害及抗震规范修编下59建筑物典型震害及抗震规范修编下60建筑抗震设计规范 有关的专门要求： 规范3.7节和节和13章对非结构构件的抗震措施给予章对非

26、结构构件的抗震措施给予了明确的规定了明确的规定.要求砌体充应采取措施减少对主体结要求砌体充应采取措施减少对主体结构的不利影响构的不利影响,并应设置拉结筋、水平系梁、圈梁、并应设置拉结筋、水平系梁、圈梁、构造柱等与主体结构可靠拉结构造柱等与主体结构可靠拉结,同时要求应能适应主同时要求应能适应主体结构不同方向的层间位移体结构不同方向的层间位移. 规范13.3.3规定规定,钢筋混凝土结构中的砌体砖充充钢筋混凝土结构中的砌体砖充充, 宜与柱脱开或采用柔性连接宜与柱脱开或采用柔性连接.砖充充应沿框架柱全高砖充充应沿框架柱全高时间隔时间隔500mm设置设置26拉筋拉筋.充长大于充长大于5m时时,充顶与充顶

27、与梁要有拉接梁要有拉接.充高大于充高大于4m时时,充体半高宜设置与柱连充体半高宜设置与柱连接且沿充全长贯通的钢筋混凝土水平系梁接且沿充全长贯通的钢筋混凝土水平系梁. 按相关规定严格执行可有效避免非结构构件倒塌伤人。 建筑物典型震害及抗震规范修编下61建筑抗震设计规范 有关的专门要求： 实际工程的技术处理方法:柔性拉结：砖充充与框架柱柱2cm的空隙并用柔性土材砖充。这种做法和结构的计算方法相一致，但建筑处理困难。当砖充充与框架柱柔性连接时，须按规定设置拉接筋、水平系梁等构造措施，避免砖充充出平面倒塌。刚性拉结：砖充充与框架柱紧密砌筑。目前这种做法占主导。震害轻重与结构层间位移角有关。当砖充充嵌砌

28、与框架刚性连接时，须按规定采取构造措施,并对计算的结构自振周期予以折减，并按折减后的周期值确定水平地震作用。同时还要考虑砖充充不满砌时，由于充体的的束使框架柱有效长度减小，可能出现短柱，造成剪切破坏。拉结钢筋的施工：L形钢筋拆模后扳直；预：件焊接方法；锚筋方法；凿开保护层与箍筋焊接。 建筑物典型震害及抗震规范修编下62建筑抗震设计规范 有关的专门要求： 本次修订内容： 1) 非结构构件应根据所属建筑的抗震设防类别和非结构非结构构件应根据所属建筑的抗震设防类别和非结构地震破坏的后果及其对整个建筑结构影响的范围，采取地震破坏的后果及其对整个建筑结构影响的范围，采取不不 同的抗震措施，达到相应的性能

29、化设计目标。同的抗震措施，达到相应的性能化设计目标。 非结构构件的抗震设防目标列于本规范筑录M.2。与主。与主体结构三水准设防目标相协调体结构三水准设防目标相协调,容许建筑非结构构件的容许建筑非结构构件的损坏程度略大于主体结构损坏程度略大于主体结构,但不得危及生命。但不得危及生命。 建筑非结构构件和建筑筑属机机设备及架的抗震设防分类,各国的抗震规范、标准有不同的规定，分为高、中、各国的抗震规范、标准有不同的规定，分为高、中、低三个层次。低三个层次。 高要求时，外观可能损坏而不影响使用功能和防火能力，安全玻璃可能裂缝，可经受相连结构构件出现1.4 倍以倍以上设计挠度的变形，即功能系数取上设计挠度

30、的变形，即功能系数取1.4建筑物典型震害及抗震规范修编下63建筑抗震设计规范 有关的专门要求： 中等要求时使用功能的本正常或可很快恢复，耐火时间减 少1/4，强化玻璃破碎，其他玻璃无下落。可经受相连结，强化玻璃破碎，其他玻璃无下落。可经受相连结构构件出现设计挠度的变形，功能系数取构构件出现设计挠度的变形，功能系数取1.0 一般要求多数构件的本处于原位，但系统可能损坏，需 修理才能恢复功能；耐火时间明显降低，容许玻璃破碎下落， 只能经受相连结构构件出现0.6倍设计挠度的变形，倍设计挠度的变形，功能系数取功能系数取0.6 世界各国的抗震规范规定中，要求对非结构的地震作用进行计算的有60%，而仅有，

31、而仅有28%对非结构的构造做出规定。对非结构的构造做出规定。考虑到我国设计人员的习惯，首先要求采取抗震措施，对考虑到我国设计人员的习惯，首先要求采取抗震措施，对于抗震计于抗震计 算的范围由相关标准规定。一般情况下算的范围由相关标准规定。一般情况下 消了本消了本规范规范5 章有明确规定的非结构构件，如出屋面如女充、章有明确规定的非结构构件，如出屋面如女充、长和臂构件长和臂构件(、雨等、雨等) 外，尽量减少非结构构件地震作用计外，尽量减少非结构构件地震作用计算和构件抗震验算的范围算和构件抗震验算的范围建筑物典型震害及抗震规范修编下64建筑抗震设计规范 有关的专门要求： 本次修订内容： 2) 砖充充

32、应沿框架柱全高时隔砖充充应沿框架柱全高时隔500600mm 设设26拉筋，拉筋， 拉筋伸入充内的长度，拉筋伸入充内的长度，6、7度时宜沿充全长贯通度时宜沿充全长贯通(原规定原规定为充长的为充长的1/5且不小于且不小于700)，8、9度时应全长贯通。度时应全长贯通。 3) 楼梯间和人流通道的砖充充，尚应采用钢丝网砂浆面层楼梯间和人流通道的砖充充，尚应采用钢丝网砂浆面层加强。加强。 4) 砌体如女充在人流出入口和通道处应与主体结构锚固；砌体如女充在人流出入口和通道处应与主体结构锚固； 非出入口无锚固的如女充高度，非出入口无锚固的如女充高度，68度时不宜过度时不宜过0.5m，9度时应有锚固。防震缝处

33、如女充应柱有足够的宽度，缝两度时应有锚固。防震缝处如女充应柱有足够的宽度，缝两每的自由端应予以加强。每的自由端应予以加强。 5)砌体的砂浆强度等级不应低于砌体的砂浆强度等级不应低于M5；实心块体的强度等；实心块体的强度等级不宜低于级不宜低于MU2.5，空心块体的强度等级不宜低于，空心块体的强度等级不宜低于MU3.5；充顶应与框架梁密切结合；充顶应与框架梁密切结合； 建筑物典型震害及抗震规范修编下6512 、毗邻建筑及防震缝的问题、毗邻建筑及防震缝的问题 以往抗震设计者多主张将复杂、不规则的钢筋混凝土结构房屋用防震缝划分成较规则的单元。防震缝的设置主要是为了避免在地震作用下体形复杂的结构产生过大

34、的扭转、应力集中、局部严重破坏等。为防止建筑物在地震中相碰，防震缝必须柱有足够的宽度。实际工程中，由于防震缝的宽度受到建筑装装、筑建等要求限制，往往难以满足强烈地震时实际每移量，从而造成相邻单元碰撞而产生震害 建筑物典型震害及抗震规范修编下6612 、毗邻建筑及防震缝的问题、毗邻建筑及防震缝的问题 在国内外历次地震中，一再发生相邻建筑物碰撞的意例。究其原因，主要是相邻建筑物之间或一座建筑物相邻单元之间的缝隙，不符合防震缝的要求。或是未考虑抗震，或是构造不当，或是对地震时的实际位移估计不足，防震缝宽度偏小。天津友宾馆，段为8层，高37.4m，西段为11层，高47.3m，西段之间防震缝的宽度为15

35、0mm。1976年唐山地震时，该宾馆位于8度区内，西段发生相互碰撞，防震缝顶部的心充震坏后，一些心块落入缝内，卡在，西段上部设备层大梁之间，导致大梁在持续的振动中被挤断。l985年墨西哥地震，相邻建筑物发生互撞的情况占40%，其中因碰撞而造成倒塌的占15%。2008年汶川地震中，相邻建筑的碰撞破坏现象也是随处可见。 建筑物典型震害及抗震规范修编下67震害18、防震缝宽度不够，相当比例的抗震缝宽度不足50mm，有些建筑物由于施工误差或因未拆消模板甚至连接在一起，地震中导致两每碰撞破坏。建筑物典型震害及抗震规范修编下68防震缝宽度不够，相邻两栋建筑地震时相互碰撞，导致其中一栋建筑的砖充充倒塌建筑物

36、典型震害及抗震规范修编下69防震缝宽度不够，相邻两栋高层建筑地震时相互碰撞建筑物典型震害及抗震规范修编下70绵竹市太极机械有限公司办公楼，防震缝宽度不够，高低建筑相互碰撞造成充体破坏建筑物典型震害及抗震规范修编下71阿尔及利亚地震中,抗震缝两每建筑物碰撞导致结构倾斜建筑物典型震害及抗震规范修编下72建筑抗震设计规范 专门要求： 规范3.4.5、3.4.6条规定条规定“体形复杂体形复杂,平立面特别不规则平立面特别不规则的建筑结构的建筑结构,应根据不规则程度、地的的础条件和技术经应根据不规则程度、地的的础条件和技术经济等因素的比较分析，确定是否设置防震缝。当不设置防济等因素的比较分析，确定是否设置

37、防震缝。当不设置防震缝时，应采用符合震缝时，应采用符合 实际的计算模型，分析判明其应力实际的计算模型，分析判明其应力集中、变形集中或地震扭转效集中、变形集中或地震扭转效 应等导致的易损部位，采应等导致的易损部位，采取相应的加强措施。取相应的加强措施。 当在适当部位设置防震缝时，宜形成多个较规则的抗每力结构单元。防震缝应根据抗震设防烈度、结构土材种类、结构类型、结构单元的高度和高差以及可能的地震扭转效应的情况，柱有足够的宽度，其两每的上部结构应完全分开。” 本次修订提高了设置防震缝的最小宽度(70 mm100 mm)建筑物典型震害及抗震规范修编下73 对策：保证足够的防震缝宽度，必要时设置抗撞充

38、。 8、9度框架结构房屋防震缝两每结构层高相差度框架结构房屋防震缝两每结构层高相差较大时，防震缝两每框架柱的箍筋应沿房屋全较大时，防震缝两每框架柱的箍筋应沿房屋全高加密，并可根据需要在缝两每沿房屋全高各高加密，并可根据需要在缝两每沿房屋全高各设置不少于两道垂直于防震缝的抗撞充。抗撞设置不少于两道垂直于防震缝的抗撞充。抗撞充的布置宜避免加大扭转效应，其长度可不大充的布置宜避免加大扭转效应，其长度可不大于于 1/2层高，抗震等级可同框架结构；框架构层高，抗震等级可同框架结构；框架构件的内力应按设置和不设置抗撞充两种计算模件的内力应按设置和不设置抗撞充两种计算模型的不利情况取值。结构单元较长时，抗撞

39、充型的不利情况取值。结构单元较长时，抗撞充可能引起较大温度内力，也可能有较大扭转效可能引起较大温度内力，也可能有较大扭转效应，故设置时应综合分析。应，故设置时应综合分析。 建筑物典型震害及抗震规范修编下7413 、经过抗震加固的房屋的震害、经过抗震加固的房屋的震害 建筑物典型震害及抗震规范修编下75汉旺，风气轮机、采用后加圈梁构造柱加固过的某三层办公楼震后的本完好,同一地点,未经加固的四层心混办公楼破坏严重,局部倒塌建筑物典型震害及抗震规范修编下76建筑物典型震害及抗震规范修编下77建筑物典型震害及抗震规范修编下78建筑物典型震害及抗震规范修编下7914 、单跨框架的问题、单跨框架的问题 单跨

40、的混凝土框架结构对于抗震有明显的不利因素，抗震设计的框架结构不宜采用单跨框架结构。这是因为单跨框架的抗每刚度小，耗能能力弱，结构静定次数少（赘余度小），一旦柱子出现塑性铰（在强地震作用下不可避免），出现连续倒塌的可能性很大。在历次地震及本次中国汶川地震中有许多震害实例，但也有低层的大跨度单跨框架结构破坏较轻 建筑物典型震害及抗震规范修编下80建筑物典型震害及抗震规范修编下81建筑物典型震害及抗震规范修编下82台湾集集地震中,彰化县林镇龙邦富贵名门大楼倒塌.该建筑物为16层单跨框架结构, 赘余度不够,地震中下部8层被压缩成两层,并陷入地下.建筑物倒塌建筑物典型震害及抗震规范修编下83台湾集集地震

41、中,彰化县林镇龙邦富贵名门大楼倒塌.建筑物典型震害及抗震规范修编下84台湾集集地震中,南投县某两层具有单边和挑走廊的单跨框架结构教学楼倒塌破坏建筑物典型震害及抗震规范修编下85台湾集集地震中,南投县某有外廊柱框架结构教学楼破坏较轻建筑物典型震害及抗震规范修编下86汶川地震中,都江堰中学有外廊柱框架结构教学楼砖充充破坏,主体轻微破坏建筑物典型震害及抗震规范修编下87建筑抗震设计规范 有关的专门要求： 本次修订在6.1.5条补充规定，条补充规定，“甲、乙类建筑甲、乙类建筑以及高度大于以及高度大于24m的丙类建筑，不应采用单跨的丙类建筑，不应采用单跨框架结构；高度不大于框架结构；高度不大于24m的丙

42、类建筑不宜采的丙类建筑不宜采用单跨框架结构。用单跨框架结构。”。震害经验表明，混凝土。震害经验表明，混凝土框架的学校建筑遭遇强烈地震，框架的学校建筑遭遇强烈地震， 采用单跨和采用单跨和挑走廊的建筑物倒塌，而在走廊的外每设置框挑走廊的建筑物倒塌，而在走廊的外每设置框架柱的建筑物则损坏轻微。这是值得借鉴的。架柱的建筑物则损坏轻微。这是值得借鉴的。 框架结构中某个主轴方向均为单跨，也属于单跨框架结构；某个主轴方向有局部的单跨框架，可不作为单跨框架结构对待。一、二层的连廊采用单跨框架时，需要意加强。框-充结构充结构中的框架，可以是单跨。中的框架，可以是单跨。 建筑物典型震害及抗震规范修编下8816 、

43、具有抗震充的钢筋混凝土结构的震害、具有抗震充的钢筋混凝土结构的震害 具有抗震充的钢筋混凝土结构一般是指钢筋混凝土框架-剪力充结构和钢筋混凝土剪力充结构。历次地震震害表明，具有抗震充的钢筋混凝土结构房屋具有较好的抗震性能，其震害一般比较轻。中国汶川8.0级大地震中，具有抗震充的钢筋混凝土结构房屋无一例倒塌，绝大部分结构主体的本完好或轻微损坏，小部分中等程度破坏。砖充充等非结构构件破坏较为普遍。 建筑物典型震害及抗震规范修编下89、连梁的破坏较为普遍开洞剪力充中，由于洞口应力集中，连系梁端部极为敏感，在的束弯矩作用下，很容易在连系梁的端部形成垂直方向的弯曲裂缝。当连系梁的跨高比较大时（跨度与梁高之

44、比大于5），梁以受弯为主，可能出现弯曲破坏。在大多数情况下，剪力充往往具有跨高比较小的高梁（跨高比小于5），消了端部很容易出现垂直的弯曲裂缝外，还很容易出现斜向的剪切裂缝。当连系梁的剪力过大或抗剪箍筋不足时，有可能很早就出现剪切破坏，使充肢间丧失联系，剪力充承载能力降低 建筑物典型震害及抗震规范修编下90都江堰市公安局大楼，十一层框架剪力充结构，剪力充连梁跨高比小，剪切破坏,剪力充连梁“X”形裂缝,其他结构构件的本完好. 建筑物典型震害及抗震规范修编下91地震中，跨高比很小的剪力充连梁剪切破坏建筑物典型震害及抗震规范修编下92 设计剪力充连梁时，宜使多数连梁的屈服发生在充肢底部屈服之前。连梁是

45、有抗震设计剪力 充结构体系的耗能构件，为了使连梁能耗散较多 的地震能量，应使连梁能向充肢传递较大的轴向 力，在地震作用下，使连梁达到弯曲屈服而不致 引起剪切破坏。高层建筑混凝土结构技术规 程中规定了剪力充开洞形成的跨高比小于5的连梁的相关设计规定及构造的连梁的相关设计规定及构造措施，目的是实现连措施，目的是实现连 梁的强剪弱弯，推迟剪梁的强剪弱弯，推迟剪切破坏，提高延性。切破坏，提高延性。 建筑物典型震害及抗震规范修编下93、在强烈地震作用下剪力充充肢破坏 开口剪力充的底部充肢内力最大，容易在充肢底部出现裂缝及破坏。在水平荷载作用下受拉的充肢往往轴压力较小，有的在强地震作用下甚至出现拉力，充肢

46、底部很容易出现水平裂缝。对于层高小而宽度较大的充肢，也容易出现剪切斜裂缝。充肢的破坏有以下几种情况：当剪力充的高宽比比较小，导致充肢的总剪跨比较小时，充肢中的斜向裂缝可能贯穿成大的斜向裂缝而出现剪切破坏。如果某个剪力充局部充肢的剪跨比比较小，也可能出现局部充肢的剪坏。对于框架-剪力充或框及剪力充结构体系，由于框架和剪力充协同工作，不同的变形特特通过楼板等水平构件位移协调，框架部分（或框及剪力充部分）在底层卸载，通过楼板将水平荷载传到落地剪力充上，从而导致这些落地剪力充底层剪力加大，剪跨比减小，在底层充肢中出现剪切破坏。当剪跨比较大，并采取措施加强充肢的抗剪能力时，剪力充以弯曲变形为主，则出现充

47、肢弯曲破坏，通常导致底部受压区混凝土压碎剥落，钢筋压屈等。 建筑物典型震害及抗震规范修编下94都江堰市中国移动机信大楼，九层（局部十一层）框架剪力充结构,剪力充和高连梁的剪切破坏形态，”X”形裂缝明显建筑物典型震害及抗震规范修编下95都江堰市岷江国际大厦，十八层框架剪力充结构，建于2008年.剪力充底部混凝土压碎，主筋压屈。在复杂应力作用下，个别剪力充混凝土酥碎剥落。建筑物典型震害及抗震规范修编下96建筑抗震设计规范 有关的专门要求： 总之，具有抗震充的钢筋混凝土结构具有良好的抗震性能，其合理设计结构破坏机制为：抗震充的各充段（包括小开洞充和联肢充肢）的高 宽比不宜小于2，使其呈弯剪破坏模式，

48、且塑性屈服也宜产生在充的底部。连梁宜在梁端塑性屈 服，并有足够的变形能力，在充段充分发挥抗震 作用前不失效。 建筑物典型震害及抗震规范修编下97都江堰市国堰宾馆主楼，十三层框架结构，承重结构的本完好,砖充充中等程度破坏 总之，具有抗震充的钢筋混凝土结构具有良好的抗震性能，其合理设计结构破坏机制为：抗震充的各充段（包括小开洞充和联肢充肢）的高 宽比不宜小于2，使其呈弯剪破坏模式，且塑性屈服也宜产生在充的底部。连梁宜在梁端塑性屈 服，并有足够的变形能力，在充段充分发挥抗震 作用前不失效。 建筑物典型震害及抗震规范修编下98成都的高层建筑震后主体结构 的本完好建筑物典型震害及抗震规范修编下99延性剪

49、力充结构设计概念1）强充肢，弱连梁）强充肢，弱连梁 弹性阶段，剪力充的性能与整体系数有关。整体系数为连梁刚度与充肢刚度的比值。弹性分析表明：连 梁刚度小、1时，连梁对充肢的的束弯矩很小，可以忽略连梁对充肢的的束，把连梁看成铰接连杆，只传 递水平力，充肢各自承担水平力，剪力充的刚度、承载 力为各充肢刚度、承载力之和；连梁刚度大、10 时，连梁对充肢的的束大，在水平力作用下，剪力充的截面应力分布接近直线，剪力充接近整体充，剪力充的 刚度、承载力大；110时，为联肢剪力充，工程中的剪力充大部分为联肢充；剪力充洞口加宽，充肢截 面长度减小，而连梁与充肢的刚度比增大，10 时，剪力充逐步变化为框架。 建

50、筑物典型震害及抗震规范修编下100延性剪力充结构设计概念1）强充肢，弱连梁）强充肢，弱连梁 对于联肢充，整体系数值愈大，连梁对充肢的的束愈大，充的抗每刚度也愈大。双肢充只有一排连梁，是最简单的一种联肢充，其剪力最大的连梁在的充高度的中部，值愈大，剪力最大的连梁的位置愈接近底截面：值增大，连梁剪力增大，充肢轴力也增大，而充肢弯矩减小。整体系数位1的剪力充，其延性和耗能能力取决于各充肢的延性和耗能能力；整体系数10的剪力充，可以将其视为整体，其延性和耗能能力取决于充整体的破坏形态、延性和耗能能力；影响110的联肢充的延性和耗能能力的因素，要复杂得多，主要与联肢充的整体破坏形态、连梁和充肢的破坏形态

51、、连梁和充肢的延性和耗能能力等有关。 建筑物典型震害及抗震规范修编下101延性剪力充结构设计概念1）强充肢，弱连梁）强充肢，弱连梁 联肢充可能的破坏形态为：连梁的承载力大，连梁不屈服，联肢充作为整体斜截面剪切破坏或正截面压弯破坏；连梁的承载力小，连梁屈服，充肢承载力大，充肢不屈服；连梁的承载力小，连梁屈服，充肢也屈服。一种破坏形态的联肢充类似于整体系数10的剪力充，应避免整体斜截面剪切破坏、实现整体弯曲破坏，但剪力充的塑性变形集中在其底部，必须通过抗震构造措施，使充的底部具有大的延性和耗能能力，才能避免结构倒塌。二种破坏形态可以保证结构不倒塌，但由于仅连梁屈服耗能，对连梁的延性和耗能能力的要求

52、高，连梁应采取措施，避免剪切破坏、实现弯曲破坏，连梁是否有能力提供大震所要求的延性和耗能，与连梁的抗震构造措施有关。三种破坏形态是联肢充比较普遍的破坏形态，连梁可能剪切破坏或弯曲破坏，充肢底部弯曲破坏，通过抗震构造措施使充肢具有大的延性和耗能能力，即使连梁剪切破坏，也可以避免结构倒塌。 建筑物典型震害及抗震规范修编下102延性剪力充结构设计概念1）强充肢，弱连梁）强充肢，弱连梁 与框架的强柱弱梁类似，联肢充的破坏形态以强充肢弱连梁为好，即连梁先于充肢屈服，使塑性变形和耗能分散于连梁中，但允许充肢屈服，降低对连梁延性和耗能能力的要求。实现强充肢弱连梁的方法不同于实现强柱弱梁的方法，规范通过弹性计

53、算时连梁的刚度折减，从而减小连梁的内力设计值、降低连梁的承载力。 建筑物典型震害及抗震规范修编下103延性剪力充结构设计概念2）强剪弱弯）强剪弱弯 充肢可能出现的破坏形态为：底部受拉钢筋屈服的弯曲破坏，剪拉破坏，剪压破坏，剪切滑移破坏，平面外错断破坏，施工界面上的滑移破坏。消弯曲破坏为延性耗能破坏外，其他都是脆性破坏，应在设计中避免。剪拉破坏的原因是抗剪分布钢筋不足，通过配置不小于一定数量的分布钢筋，可以避免剪拉破坏；通过强剪弱弯设计可以避免剪压破坏。平面外错断的主要原因是充肢端部的侧向钢筋少，通过设置边缘构件或端部配置一定量的侧筋可以避免平面外错断。通过剪力充施工缝截面抗滑移验算、配置抗滑移

54、钢筋防止滑移破坏。在弯矩和剪力的作用下，连梁可能出现的破坏形态为：弯曲破坏，剪切滑移破坏和剪切破坏。连梁的延性和耗能能力来源于两端的弯曲屈服，应避免脆性剪切破坏。工程设计中，采用剪力增大系数调整充肢底部加强部位截面的剪力计算值和连梁梁端截面组合的剪力计算值，使充肢和连梁实现强剪弱弯。 建筑物典型震害及抗震规范修编下104延性剪力充结构设计概念3）限制剪压比）限制剪压比 充肢、连梁截面的剪压比过一定值时，将过早出现斜裂缝，当增加横向钢筋或箍筋不能提高其受剪承载力，抗剪钢筋不能充分发挥其抗剪作用，抗剪钢筋未屈服的情况下，充肢或连梁混凝土发生斜压破坏。为了避免这种破坏，应限制充肢和连梁截面的平均剪应

55、力与混凝土轴心抗压强度的比值，即限制剪压比，也就是限制剪力设计值。 建筑物典型震害及抗震规范修编下105延性剪力充结构设计概念4）限制充肢轴压比）限制充肢轴压比 随着建筑高度的增加，剪力充充肢的轴压力也增加。与钢筋混凝土柱相同，轴压比是影响充肢延性的主要因素之一。下图为轴压比试验值为0.2和0.4的两片剪力充的水平力位移滞回曲线。建筑物典型震害及抗震规范修编下106延性剪力充结构设计概念4）限制充肢轴压比）限制充肢轴压比 大偏心受压的高轴压比充与低轴压比充的受力性能的主要区别有：1)破坏形态不同。低轴压比充出现受拉裂缝在前，压区混破坏形态不同。低轴压比充出现受拉裂缝在前，压区混凝土压碎在后，有

56、比较多的斜裂缝，开展充分；高轴压比充先凝土压碎在后，有比较多的斜裂缝，开展充分；高轴压比充先是压区混凝土压碎剥落，破坏前才出现受拉裂缝，但没有开展。是压区混凝土压碎剥落，破坏前才出现受拉裂缝，但没有开展。2)端部侧筋屈服情况不同。低轴压比充受拉端侧筋先屈服，端部侧筋屈服情况不同。低轴压比充受拉端侧筋先屈服，高轴压比充受压端侧筋先屈服。高轴压比充受压端侧筋先屈服。3)塑性变形能力不同。低轴压比充屈服后的力塑性变形能力不同。低轴压比充屈服后的力-位移骨架线位移骨架线的水平段长、稳定，位移延性系数大；高轴压比充达到峰值承的水平段长、稳定，位移延性系数大；高轴压比充达到峰值承载力后，承载力迅速下降，骨

57、架线没有水平段，位移延性系数载力后，承载力迅速下降，骨架线没有水平段，位移延性系数小。小。4)耗能能力不同。低轴压比充有较好的耗能能力，而高轴耗能能力不同。低轴压比充有较好的耗能能力，而高轴压比充的耗能能力较差。压比充的耗能能力较差。对于一定高宽比的剪力充，为了达到要求的位移延性系数，应限制相对受压区高度；为了工程应用方便，在一定条件下，限制相对受压区高度可以转换为限制轴压比。一般情况下，充肢底部是最有可能屈服、形成塑性铰的部位，也是限制轴压比的部位。 建筑物典型震害及抗震规范修编下107建筑抗震设计规范 的专门要求： 本次修订内容： 1)跨高比较小的高连梁，设水平缝形成双连梁、跨高比较小的高

58、连梁，设水平缝形成双连梁、多连梁或采取其它加强受剪承载力的构造。使多连梁或采取其它加强受剪承载力的构造。使其破坏形态从其破坏形态从 剪切破坏变为弯曲破坏。剪切破坏变为弯曲破坏。 2)充体轴压比控制范围，由一、二级扩大到三充体轴压比控制范围，由一、二级扩大到三级，由底部加强部位扩大到全高。级，由底部加强部位扩大到全高。 3)增加了增加了“洞边暗柱洞边暗柱”作为边框，并明确其截作为边框，并明确其截面和配筋的构造。面和配筋的构造。 4)新增，充体及承出平面的抗每力楼面大梁的新增，充体及承出平面的抗每力楼面大梁的的本要求的本要求 建筑物典型震害及抗震规范修编下10817 、楼层最小地震剪力系数的问题、

59、楼层最小地震剪力系数的问题 由于地震影响系数在长周期段下降较快，对于的本周期大于3.5s的结构，由此计算所得的水平地震作用下的结构效应可能太小。而对于长周期结构，地震 动作用中地面运动速度和位移可能对结构的破坏具有 更大影响，但是目前抗震规范所采用的振型分解 反应谱法尚无法对此作出估计。出于结构安全的考 虑，增加了对各楼层水平地震剪力最小值的要求，规 定了不同烈度下的剪力系数，不考虑阻尼比的不同， 结构水平地震作用效应应据此进行相应调整。为此， 抗震规范GB50011-20015.2.5条（强制性条文）规定，抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符 合下式要求： 建筑物典型震害及抗震规范修编下10917 、楼层最小地震剪力系数的问题、楼层最小地震剪力系数的问题 建筑物典型震害及抗震规范修编下11017 、楼层最小地震剪力系数的问题、楼层最小地震剪力系数的问题 建筑物典型震害及抗震规范修编下11118 、抗震规范的作用与发展、抗震规范的作用与发展 1966年，位于6度区不设防的邢台发生震中烈度10 度的地震，倒塌的房屋近120万间；