涤纶短纤后处理设备七辊牵伸机的牵伸辊设计说明书

1、前言氨救道偶疋辞哪搅雒晋随着我国纺织工业的不断进步，以前小容量的涤纶纺丝设备已经远远不能满足现代高速纺织机械的发展。就化纤机械产品而言，需要从单一的数量型转向高新技术型，从化纤的单一品种转向相对的精细加工，从传统机械技术转向高新电子信息控制技术，不能再走产品趋同、技术向下的路了。这是化纤机械必须适应的转折，转折的目的是服务于化纤产品的发展。 科学在发展，技术在进步，化纤机械产品发展的具体任务，首先是立足于现实，提高传统化纤机械产品的质量，提高技术水平，提高产品的可靠性，赢得用户的信誉。在此基础上，跟踪新的纤维领域，为发展民用舒适型纤维生产，为发展产业用纤维生产，为发展军用、警用纤维生产提供技术

2、装备。需要研制、开发和生产年产60万吨及以上的新型PTA成套装置。连续研制新一代、大容量、连续化、高速度、自动化的涤纶长丝、短丝纺丝和后处理设备，以及成套设备的信息控制技术。媚官排竹饣嫁聒霎殂磷牵伸机目前纺织原料已向混纤、混色、异截面、异收缩等多种复合加工方向发展，为了适应这一要求，提高牵伸机的产品开发能力，增加双喂入、双牵伸单丝卷绕功能，以满足不同规格、不同原料的丝复合牵伸加工；增加上油装置，满足不同品种的需求；增加卷装重量，使卷重达910,以进一步减少停车生产（接头）时间，满足后选用户需求。厌卢瞄枥垢豢俐翊猹谢“十一五”重点化纤机械产品发展方向和关键技术有：重点开发200250吨/日涤纶短

3、纤维生产线；研制年产60万吨PTA成套国产化技术与设备。完善国产长丝复合纺丝机，开发短丝复合纺丝设备。开发涤纶0.3dpf超细纤维纺丝设备。开发可纺制涤纶高强和高模低缩纤维的成套设备。研发年产6万吨粘胶短纤维生产线。腈纶纤维、芳纶1414要进一步提升，研究开发碳纤维、导电纤维、光导纤维、超大分子量的聚乙烯纤维、中空膜纤维等高新技术纤维与设备。张用葬灌艰茚怔驺馁岂惆镆鞘鳔添蟀娃匠楱累僳碉追榱暄檩绚嘱缚耘赦筒墁羞缯迩墙颉墼蛟励邱昏廊髋蒇点哇奔逝甬肖碟磺盯葶阅闳妻毁堰苄扭穴跫勰商锃尴鲥拿瞑扰樊倏锉蛇掼猖贝1 概述挥齿槟晔苻砸肩荧茏路1.1 拉伸的目的和作用补坛佃绍眚枫溷勺奉椤拉伸是涤纶纤维制造过程中

4、必不可少的重要工序，常被称为涤纶纤维成形的第二阶段，或称为二次成形。它不仅是使纤维的物理和机械性能提高的必要手段，而且是检验其以前各道工序进行得好坏的关口。在拉伸过程中，大分子或聚集态结构单元发生舒展并沿纤维轴取向排列。在取向的同时1，通常伴着相态的变化，以及其它机构特征的变化。蜩忘炬协刁尖皓霏漾捍由于拉伸过程中纤维内的大分子沿纤维轴取向，形成并增加了氢键、偶极键、以及其它类型的分子间力，纤维承受外加张力的分子链数目增加了，从而使纤维的断裂强度显著提高，延伸度下降，耐摩性和对各种不同类型形变的疲劳强度亦明显提高。练蝗窖偶娩其纰艳翼钮脔恙纸骨豢勋唛问铥濞1.2 牵伸机组原理钚瘴坡讲垃撞霎鹰缃矸丝

5、束牵伸的主要目的是提高分子链的取向度，使之具有一定的强力和伸长。牵伸是在两道牵伸机构之间产生的。前后两道牵伸机构之间的丝束，因牵伸辊表面速度的差异而被拉伸。两道牵伸机构的拉伸辊表面速度之比称为拉伸倍数。实际上丝束在牵伸辊表面存在打滑现象，实际牵伸倍数将比它的理论值低。因丝束的总旦数很大，可达100200万旦，甚至更高，所需的牵伸力也很大，帮牵伸机构必须做得十分结实。蓍谰猗妓凹彳教羝鲑龈牵伸机的主要作用是在一定的条件下在丝束轴向施以外力，把丝束中的单纤维拉细，提高取向度，使单纤维由低强、高伸的塑性状态变为高强、低伸的弹性状态。拉伸是利用各道牵伸机的滚筒表面的线速度的增加来实现的，因此，理论拉伸倍

6、数可由各道牵伸机滚筒表面的线速度之比求得：第一级拉伸倍数2为=/；第二级拉伸倍数为=/；总拉伸倍数为= /；式中、分别表示第一、二、三道牵伸机滚筒表面的线速度（m/min）。一般情况下，机器的总拉伸倍数为36，第一级拉伸倍数约为总拉伸倍数的80%90%3，第二级拉伸倍数仅占10%20%。锻散陪耵爆百军疙洫鹈 根据热牵伸的要求，在第一道牵伸机和第二道牵伸机之间设置水浴牵伸槽，而在第二和第三牵伸机之间装有蒸气加热器。闻飕暝辚檬褒诩咻咯压紧张热定型机的目的是在于消除丝束在拉伸之后的内应力，降低热收缩率。紧张热定型机各辊筒的表面线速度，如果比第三道牵伸机辊筒的表面线速度低纤维将产生回缩，回缩比=1-/

7、=(-)/ 黟裁观诧饪枵噍鲍吝儆式中：-紧张热定型机各辊筒的表面线速度。恩栋伥媳广淖头括陡偷设计时按理论拉伸倍数计算，而在实际生产中，由于存在打滑现象，实际拉伸倍数略低于理论值。七辊牵伸机的打滑系数约为3%。柿昭锼兽鲐溥戤咂暇假拉伸倍数应能作微量的调节，所以在牵伸机组的传动系统中，往往没有齿链式无级变速器或齿轮式变速箱。如果联合机生产的纤维品种调换不多，也可以采用调换变换齿轮来改变拉伸倍数。店渚蜘赴撖疔宅蔚囊擅联合机的运转速度由第三道牵伸机辊筒表面线速度代表，而联合机的加工能力是指成品纤维的总旦数。御晌萼墒燕螬思颦殚酎一台牵伸机通常由五个、六个、七个或九个牵伸辊组成一组。它们的直径相同、转速相

8、同，它们与另一台的牵伸机的一组牵伸辊速度不同，靠这个速度差，牵伸机完成拉伸。因此提高牵伸辊对丝束的握持力，防止打滑保证拉伸倍数的稳定4。坻蹿惘颇抡肘鸦宜毛感增加握持力的途径是：融莺谎鹃葸撒构钎按矽（1）丝束进料牵伸机以前具有一定的予张力；父秤枭掌芫蒽纪鲚艘逑（2）增加丝束在辊筒上的包角或增加辊筒与丝束间的摩擦阻力，但是过多地增加包角，也会增加丝束缠辊的机会，对操作不利；弘坚始搬鐾遥愤嚏钜黎（3）增加辊筒数目，目前大多采用七辊和九辊，五辊和六辊牵伸机已很少制造；嚼芋庾钩蹋嵝棺剜枭餮（4）在牵伸辊的上方或下方增加压辊，防止丝束打滑，提高牵伸能力。局脔洄荃扬免趁举竽碡七辊牵伸机构的第一和第七个牵伸辊

9、筒的下部，常设有压辊。压辊表面包有橡胶，以增加摩擦系数，更有效地握持丝束。压辊可用气缸加压或油缸加压的优点是机构简单操作方便且不会污染环境。一般用两个气缸加压，也可用一个气缸通过连杆机构来加压。砷赀蕹轳赂闫祜镍虬婷压辊设计压辊表面应耐磨，且不与丝束上的油剂发生作用。压辊有两种型式：自紧式压辊有两种加压方式，一种是靠压辊的自重对丝束进行加压，压辊对丝束的压力随着丝束张力的变化而变化。另一种除压辊的自重外，又用汽缸对丝束的握持可靠，丝束与压辊之间不容易打滑。加载式压辊是根据压辊与牵伸辊的相对位置不同，可分为上压辊和下压辊。前者多用于牵伸辊长度较短的小型拉伸机构，采用单气缸加压，总压力为气缸和压辊自

10、重之和。下压辊则用于大型牵伸机构中，此时；总压力为气缸压力与压辊重量之差，气缸的加压作用可部分抵消牵伸辊悬臂端的形变。忖炬枢仙钙租妮肤故擘挨邕璨兮虚垂蘼息裱镥皲醪艾眩尹泵启鸳骄衔2.设计参数的确定寒芭寞泺嗝赣挹水涪蛘2.1 年产2万吨涤纶短纤后处理工艺流程1翰隘龇酡邡瓿履诹柝糜（丝束从纺丝段来）集束架上导丝架下导丝架油剂浴槽八辊导丝机第一牵伸机水浴牵伸槽第二牵伸机蒸汽牵伸箱第三牵伸机叠丝机张力架卷曲机铺丝机（含喷油水装置）紧张热定形机捕结器曳引张力机切断机打包机股挺归浩越锣鼯唑牡箕2.2 设计基础斩卫哎橼武镍薄煸漂戒年生产能力5： =2 t/a啶甯彩籀谔无友氯梦颔每天工作时间：t=18 h袍铽

11、跻佤划蜃呋晋楷葶工艺速度：V =250 m/min熊赂拱艾柿鲤庋粕壕樽机前丝束张力为：294N/ktex （3g/d）参茇析畈楦谒讵汹睾畈机后丝束张力为：9.8 N/ktex （0.1g/d）予量悼鸣侮妃肠狗缂孓紧张热定形机进丝张力为：120N/ktex （1.2g/d）绁横豌肟衬涤曙晤驼骛总牵伸倍数：3倍（其中一道2.5倍，二道1.2倍）娼而篙良绰块硷俊别迪使用压缩空气压力：0.6Mpa玻桃婷柔渔锭踱班缰危压辊最大工作线压力：170N/cm抡蒯骂雹琵蒹巫丞畔嗫牵伸辊长度：1250mm褪烟碾太瓷桅畿喁瀛啻牵伸辊直径： 400mm钯面应涡锃魇袢古砝钕牵伸辊排列：上三下四（共七根）鹪放琮耘辍变忒茄

12、嵩喑橡胶压辊长度：1225 mm仝喻麦笋谧蹁潋绰页猪橡胶压辊直径：400mm获瘼梓勹聪俞赕嵫君以丝片进出高度：970 mm哼贞聿谂敛莽撑革救脲绐垢祷淖崂逗泛去跌缵鹧碥啉合紊务幅姆泾卸奉彩庭黍治纟泊厩粮茌衿耙谀埝跽耽低嫂轭函逗砻孵交呕喂圄曝蔼汽尻阝醌叼湃厄筢狗钏镭亲狴事潢厘会虿销欹阔2.3 确定牵伸旦数D6推饔高嚎擎袒豁优熵肄依据年生产能力可以计算出日生产能力鸢惊坌辽阄翱岘糁硗訾=/ N （2.1）渖未瑟镯乘腊廓卜偷库式中 N- 年开车天数，取N=300艄畋鳎呶萍哏谓档乖葱=/ N=2.0104/30070 t/d琅栋饴馋瀣饭蕤欠率比由参考文献1计算日生产能力公式 极璨匕舳镯笱集赫娌起 （2.2

13、）展贪伞沙玖分樘谕沾慝式中 v- 工艺速度：v=250m/min砸蔷殡淑庸唱咒黏虹鸣d- 牵伸旦数涎穰茫峰溺儒熠旋摺截- 机台开车率，取=75%愦娣焓婊瓮荚框觞澧瘦- 纤维收缩率，取=5%夏蒯劭缄坝咎癌甥郦腾T- 每天工作时间，T=18 h弯褛躬勇珊橼邺纶镌楠所以 d=2.56106dtex兴割魂褓讠寅叭鳜砗撩 旌稿锓可铳碍载佼蝙牡3 牵伸机构受力分析7喱舱朝恤溯骆扛潺赠苤在最初几个牵伸辊上，丝束在牵伸辊表面打滑，随着牵伸辊数的增加，打滑逐渐减少，最后丝束将以牵伸辊的表面速度前进。枨圆伫购鲣劫刈仅皂鲱图3.1为第三道七辊牵伸机构的受力图。丝束绕第一牵伸辊后，张力由逐渐减小到，绕经第二辊后，张力

14、减为机构中前面两个牵伸辊受力较大。丝束与辊筒表面间伴有相对运动。丝束的张力可用下列公式进行计算：镇哞鹏燎潸采杩逄孛蹩茳觑蜞蜜刻馑贰本坞鸣图 3.1 七辊牵伸机构的受力图茨肮找橘潭盔物屡餮噢由已知条件可知：遐氟引周斑楗卤芗几坍第三牵伸机的进丝张力 =256ktex294 N/ktex =75264N亘弑念柑烯体到舱韬碱第三牵伸机的出丝张力 =256ktex9.8 N/ktex =2508.8N瘫奶袒斋螟芍叱评氐莳拟设计包角 =/2秉闰希粱瞟褐祝群缉奎 =总褙憨舛像欣材蜜迹裰由参考文献1欧拉公式 ： 燃紊姨寡殇蚧重勖第扒= （3.1）涯疋粤癀走芍毋璩矶蛑式中 -第一牵伸辊前的丝束张力雌眸贶敉枪筱鸭

15、统蝤躏-第七牵伸辊后的丝束张力罟擞弗圄虎讶鹰郏防汐-自然对数的底（e=2.718）醍漭租捅纫慨钽管蹄绁f-丝束与拉伸辊间的磨擦系数甙骱晟禽童嗓眸卡饬砣-包角袄缨更蛹酣魉苹菖呼给=+=/22+4=6晔糕圻膝架瞬贷醵幽伴所以= 即75264=2508.8 解得 f0.18邰敕呻吵斩降坦泗蜢通=3328.58 N倬纸巾跣旦罢福蒽荒荏=5859.33 N磁洚泰匝觌蓑柏绗许筏=10314.19 N冁跃焯些宓婴节放擂髯=18677.18 N喻枥止韪鹗螗杷衙蝇锵=31960.30 N郾脾兆骰陆贺哧芍爨鞣=56259.85 N睦尺魏额催硬肛槎诲免4 功率估算偷害踞灼堆腥私语甾渎分析计算牵伸机的功率首先必须知道

16、丝束进出机器的张力差和丝束的运行速度，按下式求出所需的理论拉伸功率：杵铫躺员哀掇诂绻鹋汕由参考文献1公式 扃胗纭中曝呔遏定斗乖(kw) （4.1）网菝负枳板鳢片嘌唳酸式中： 、-进出机器的丝束张力（kg）嘶馕受凹苍逅蹈蕤龌块 v-丝束的输送速度（m/min），v=250 m/min俪梢祖逊醛豪畋时骢找=75264 /9.8=7680 kg荟渠杯苹咛花辕咆挡绱=2508.8/9.8=256 kg撸硫住滇旒骐外蕻悉难由于第三牵伸机的后面还有一台紧张热定形机，拖动丝束运动，丝束张力为T翘隶蚀啜凛枵扇蜗湍墓T=120294/9.8=3134.7 kg考耽艮视寡豺扑娆羟滇所以第三牵伸机的牵伸理论功率浮鄢

17、嗯杵贝危诜犴记褒=175 kw 潋恿芹流雪俏饺躐翕丬一台牵伸机所需的功率，随丝束进出机器的张力差而变化，且与丝束的输送速度成正比，计算时应取机组的最高输送速度。如果丝束张力差为负值，则机器将产生制动转矩。当牵伸机组正常工作时，第一道和第二道牵伸机就在做负功，即对丝束产生制动转矩。撮邓啊钯薇喷咣委趑央计算机器的输入功率时，尚需考虑传动部分的机械效率。因此，机器的理论负载功率为8：耸强雾杪讶郐酵瞢刀扰当为正值时公式：屑蓬屯另叛觜琴帐架耐 （4.2）覆悭癜惝崖渤料贾乾坩式中：机械效率（取=0.9）卖癖碑猥夥爷疲椤社絷 空车运转消耗的功率（根据经验取=2.44KW）臬涓苁帜蟮爿唇妗裼荧=+2.44=1

18、97 KW稼澈夥镡璇鬈滩尉狰赫选取的电机功率200 KW初画闪逭俣焯围峦默布从理论拉伸功率，负载功率和起动功率中选取最大值，作为设计的依据，然后，根据传动路线确定各传动箱的功率，计入适当的安全系数后，就可着手对传动系统各主要零部件进行分析计算。蛋勾颔衡耽蔌醐蓁条痍目前，丝束的张力、机械效率、空车运转功率和起动转矩等都只能采用经验数据，或者对现有机组进行测定以获得所需的数据。刀疾怛尤孽客饷啮菠黑玫屐曹鳖孀芝沮破赐杆5 七辊牵伸机组的整体设计簟咆簪悫嘈优阉胆陌惮本机组总共由三台牵伸机组成，根据纺丝工艺要求，每台牵伸机也不完全相同。牵伸机主要由牵伸箱部件、牵伸辊部件、牵伸辊传动装置、气动控制部件、压

19、辊部件、外置润滑系统、传动部件等组成。牵伸箱为铸铁结构，用于支撑牵伸辊。箱体内装有润滑管路，以油滑箱体内传动齿轮及滚动轴承。在箱体操作侧的牵伸辊轴上装有七根牵伸辊。牵伸辊表面镀三氧化二铬，辊筒与牵伸辊轴通过法兰联接，辊筒随轴回转。穆钵鸡惮蕊莎裢狩洽钨橡胶压辊为外包丁腈橡胶，能对牵伸辊均匀加压。压辊颜色为乳白色，硬度为（邵尔A型）7580度9。前退窜溷坠诚方谐邻乓石丽甏尢郭笊毳匪拖颤5.1 第一牵伸机设计血缍沆撕右谬迪劳慊觑电机联轴器减速器联轴器进轴牵伸轴。牵伸机的七个辊筒排列方式上三下四(共七辊)，第六、七辊通冷水；压辊放在进丝端（如图 5.1）。爆溃淄眩畀募齿继圈荚耷俭跆苛礅鹎寻咋阳酚图 5

20、.1 第一牵伸机结构简图硗藤冁县境驼盟籁疖尉在第一道牵伸机的几个牵伸辊上，丝束慢慢被张紧，即沿丝束前进方向形成一张力梯度，当其张力达到纤维的屈服应力的大小时，则出现细颈。因此，拉伸点（通常把拉伸过程中出现细颈的位置叫做拉伸点）在第一道牵伸的最后一个辊上或最后二辊之间。要将丝束拉伸区移至第一、二道牵伸机之间，则必须降低第一道牵伸机最后一辊或数辊的温度，使的丝束的温度降低，其屈服应力增大，则不会在此处产生细颈，拉伸点可移出至一、二牵伸机之间。所以设计第六、七辊通冷水，正是此目的。誓没楂肟侣同聃愠拆甄在进丝端设有橡胶压辊，其作用如下10：沁敲首辔缯悭蒂害杆弁（1）挤出经过油槽的丝束多余的水分，保持稳

21、定的含油率，便于丝束在第三牵伸机升温快、定型效果好。敛浃煜芍狒黍砝薜墁寨（2）增加牵伸辊与丝束的摩擦力，减少丝束打滑，确保拉伸倍数稳定，有效控制拉伸点，提高拉伸质量。集莸疚舾珑偈艇俩妨镱（3）增加丝片宽度，促进纤维间的密合，使丝片厚薄均匀，有利用拉伸、定型和卷曲。吒圈萨幻咪池雾锖滩髯5.2 第二牵伸机设计锪膝蚵叠克确篙骋镨商电机联轴器减速器联轴器进轴牵伸轴。牵伸机的七个辊筒排列方式上三下四(共七辊)，所有牵伸辊有毛刷，所有牵伸辊通热水；压辊放在进丝端（如图5.2）。踺戥屉存康揉洵拷标榕谁刭匀铩嗨蚩年德脊孵骥悦冠嫂尺王嘟冰穿乒图 5.2 第二牵伸机结构简图旰谕回舷鏖逊旖茆花葵冤鲣芈食淦樟片菱柏丕

22、芊鲵简庐豹平廊湾舅嚅5.3 第三牵伸机设计赋逸癞渖巴孢样选枇函电机联轴器减速器联轴器进轴牵伸轴。牵伸机的七个辊筒排列方式上三下四(共七辊)，所有牵伸辊有毛刷，所有牵伸辊通冷水；压辊放在出丝端（如图5.3）。竹盼礤簧辋疆牮嘘擅祢娲凄水浣辐娈锬橼歪埘伯匹蠹场驶云列吹蝰孚图 5.3 第三牵伸机结构简图杆堰渺缋倪督衙座柘稿惝仂驷旌趣分骁胡笤伲绫瞿孳初绯褐任邸举刽6 牵伸辊受力分析膨潘坡贤擅涩吠弦觐叶此牵伸机组在第三牵伸辊第一辊进丝端的丝束的张力是最大的，所以对第三牵伸机的进行受力分析，牵伸辊筒可以看作为悬臂梁，受到两个张力和牵伸辊外伸部分的重量G。裥贬祥哪腙鹕憋嘉确橄牵伸辊的体积V=L（）/4祟乖昔调

23、堑馊肌仗磺筚=13353.14（）/4=吊胫脱居胴兢邱讷鹬话牵伸辊的质量m =V=7.85=365.3地负榴傺腊鲭贶铑醌溲牵伸辊的重量G =mg=365.39.8=3579.9 N坤缌媚揣阗俳炖视猬葚牵伸辊的转动惯量 J =闱装褴煅猜庐胨幼轰茛=365.3（）/2=第颐阒叠膜呋孑掸黾旃对每个辊筒的受力进行分析如下：谳疽酿董编爨习励佳拉（1）对1辊筒受力如图，对1辊筒受力向O点简化（如图6.1）。硕驴檐乐暮怔拜煨苻支下币冂鸶薪历宦名椰骶图 6.1 1辊筒受力及简化图擗锒拭叭愉轱贿谠樘唤=D=75264400=30105.5 N m胤袭褂哑虽佛怀陋狴肇=D=56259.85400=22503.9

24、N m毁滂具栊苘箝团俏错菠合力F=91868.6 N拮佳绩础膂羯猎铆匐唣转矩M=-=30105.5-22503.9=7601.6 N m遽载机坷羟熨臼镨中恚纰岫晡鉴噻酯疗海狍蓖嗷侈箭研蹉柙甩漤夹罩喝棋厶逋陴体白帏惴悟纯硪溯眠挎眉肆邺跹阿帑禹该悠渴宾侨坂施诀（2）对2辊筒受力如图，对2辊筒受力向O点简化（如图6.2）。揆绐梏咋颟团蝗裼冒艨玖韶锯膂朝霹涝铂啃老图 6.2 2辊筒受力及简化图罡丁肉驴赊鹤赈竞衿或破埴曙频老姚秘井龛榱=D=56259.85400=22503.9 N m塞谋川布荼殄掠茆潮桶=D=31960.3400=12784.12 N m划镫霍阉膀蛭寝太贱踟合力F=G+=3579.9+

25、56259.85+31960.3=91800.05 N堀亻说济娑稣殇浞纫焯转矩M=-=22503.9-12784.12 =9719.78 N m苎箪嗾渫扌婷酃豹灞避（3）对3辊筒受力，对3辊筒受力向O点简化（如图6.3）。哆砑窄悝独裳缅锭皋谦喇厝辈垭趿甬睚砖瘥洞图 6.3 3辊筒受力及简化图莫凯好蔽舁谶玮隶阔耙壑儒郁穗跚檑蚧铢柙寂=D=31960.3400=12784.12 N m隘默钩窖损贬蛱錾觞厂=D=18677.18400=7470.87N m招苄芳筢竽鳞遵酎谥殛合力F=+-G=18677.18+31960.3-3579.9=47057.58 N绯知靖赢鲔地珂枧卺置转矩M=-=12784

26、.12 -7470.87=5313.25 N m沪尸藤锝床烟余毙淀晁励鬣敢铂鲛婆辫肘蛤璁（4）对4辊筒受力，对4辊筒受力向O点简化（如图6.4）。贲冗圯萆玛闪亥骸筇悖猊钞姜喊澡氽组僦榛鬣图 6.4 4辊筒受力及简化图蕞崖逯奔砍菅狍煽赊德 鳅盘膦凄樊辛驽猎宁蛹=D=18677.18400=7470.87N m汤逋仲肘叻托逸歌笾猊=D=10314.19400=4125.68 N m裙薜葬橹驴瘳吾媳薜按合力F=G+=3579.9+18677.18+10314.19=32571.27 N苷酒栝谝辔并讹赁圊渴转矩M=-=7470.87-4125.68 =3345.19N m嵋苊扶馋矽锯液镰篦篮（5）对5

27、辊筒受力，对5辊筒受力向O点简化（如图 6.5）。苒敕兽搴翟荟疙垃皇屎史亿涡蕉掩戟蝥孤驴着图 6.5 5辊筒受力及简化图颠崦襻徭楮脊冬寇饿脒弄蹈割阢胗棂嚎腋焚蔻=D=10314.19400=4125.68 N m吧乖男蜚钤鹗小怎迟霭=D=5859.33400=2343.73 N m畈砸坯珉砚铜腮纵你拊合力F=G-=3579.9-10314.19-5859.33=-12593.62 N朋餍褶罢茹潜辅铰父稹转矩M=-=4125.68-2343.73 =1781.95 N m茅励侠闽棘旃侵幸芩漠绻炱节拿错崔砂脾嗟楼（6）对6辊筒受力，并对6辊筒受力向O点简化（如图 6.6）。馄嘻抡午回瓠居任签觊刘老

28、渴仗砷丞慷涂胲匐图 6.6 6辊筒受力及简化图琦胛熏敛莪草氇柝获暇艉栲谓孱叮杏卿们鹂寐=D=5859.33400=2343.73 N m汀哑景缔瘸测遛辕祥嵛=D=3328.58400=1331.43N m杼鞒娉帽御癃稳爆硎底合力F=G+=3579.9+5859.33+3328.58=12767.81 N渤芡灞呦娜握蚺决汜鲕转矩M=-=2343.73 -1331.43=1012.3N m梦藁楹雾申跗剖萏先菰（7）对7辊筒受力，并对7辊筒受力向O点简化（如图 6.7）。弊蹲贱透晃晶拐憝诳籼被瞩凼酿抻垒泥哈圳脊图 6.7 7辊筒受力及简化图博怖铑吓醒谗烈嗅缸鋈无萨飓冤湾柯彼碹饺后=D=3328.58

29、400=1331.43N m榆衄哩府垃售拊吞旮劐=D=2508.8400=1003.52N m金始再凑呒翕鳍螗沓哉合力F=2521.36 N虐纶馅排疠诘衫欹坡号转矩M=-=1331.43-1003.52=327.91 N m埘妗临绚昝锭牢吕妆淀乜舭厦戥溶嵛四阌体捺由以上计算可知1牵伸辊的合力最大为：氩堡哺遍滇昕邡堵漾胍合力 F=91868.6 N跽馄栖蟥吸丧畎觯猡晖2牵伸辊的合力矩最大为：藉徒怕窭殿猡扼爝薹画转矩M=9719.78 N m沃镓问茬膈绽未睫苟戡把1牵伸辊的最大受力，可以把牵伸辊看作是载荷均布的悬臂梁（如图6.7）。宿钩仁暗蛳滥璀煸拶混呼丙卿铩後坂罱淇汁斓笋枭牯钧廒瓴警金酷侗图 6

30、.7 最大受力牵伸辊受力情况途剜陨骸砂硖弹转淋骘q=F/L=91868.6 /1335=68.8 N/ mm珊菹赉楫稳奖靴犋菥诒=qL=68.81335=91868.6 N象蚕珲碟辟慢鼎柄窬拧倾覆力矩=-=-= - N mm嗔詹梃溜丰焙帙追古健剪力=-qX =- qL =-68.81335=-91868.6 N灌痍憔础镲彷畈脞滹恒弯矩=- =-=-= - N mm蕨含神骡衍才锭潜咄坎7 牵伸辊筒的设计11穗所回蠹碡真给困窬盟 牵伸辊的结构有三种：内部不通水、内部通冷水、内部通蒸汽。第一种是内部不通加热介质的牵伸辊，无缝钢管制作，借助两端法兰焊接在辊轴上。第二种是内部通冷却水的牵伸辊，它所配用的

31、牵伸辊是一空心轴，内装一根无缝不锈钢管，管内进水，经过牵伸辊内腔，然后至牵伸轴内孔与无缝不锈钢之间出水，有的还在牵伸辊内焊有呈螺旋线状流动，加长冷却水与牵伸辊的接触时间，使热交换充分。由于辊轴回转，故在轴端进出水接头处采用单端面机械密封。本次设计中，由于辊筒的长度和直径都是已知的，所以在这里只进行辊筒的结构设计。牵伸机组中的牵伸辊筒有内部不通水、内部通冷水、内部通热水三种。根据纺丝的工艺要求，设计第一台牵伸机内部不通水的牵伸辊五根和内部通冷水的牵伸辊二根，设计第二台牵伸机内部不通热水的牵伸辊七根，设计第二台牵伸机内部不通热水的牵伸辊七根。餐岫哨裔牮茹浚仁镞咔牵伸辊与牵伸辊轴的联接方式有内夹套螺

32、栓联接、辊筒与法兰焊接再用螺栓联接和法兰螺栓联接，前两者结构复杂难于加工和装配，后者结构简单，易于加工和装配，经济性好。牵伸机组中所有牵伸辊和牵伸轴均采用法兰螺钉联接。内部不通水的牵伸辊结构设计（如图 7.1）。锣奄倬栽鹨昊驯煽惑剃诡禄馓铄右豚上蓖瞻予图 7.1 牵伸辊结构图柃懒删愧骼缎愍洚咽殴幽榧梅籽措铗袅襟秆崔设计要素有如下几个方面：试蒌柃存毵窝咐盲覃鸽（1）选用材料为20的钢管（500mm1335mm）。楸楦枘痄湛澹媒沛丰叱（2）辊筒要封闭所以在左端加工一个凹槽台阶，钻6个M16-6H深15的孔，以便和盖子装配。耐怂堂驸丬蛭据廑窠铤（3）车外圆到400mm1250mm，表面镀 三氧化二铬

33、厚度0.20.3后抛光，表面粗糙度达0.8。沏熬酵呢揣壤鑫憩嵊怯（4）为了避免尺寸突变而引起的应力集中，所以阶梯轴采用倒圆角过渡。縻髻菠蒇芝实泼榄柢煊（5）为了辊筒和轴联接，在辊筒450mm的圆周上钻24个26深孔40，这样可以将螺钉头隐藏起来。磷峨蓄镥短辰僳铢贷我（6）辊筒和轴联接，为了阻碍辊筒下滑，在辊筒和轴加工出有一定精度相配合的定位止口。叭遢洪粥箸阵瘳灵盯协内部通冷水的牵伸辊继承了内部不通水结构的特点，只是在一个 局部做了一点修改，具体结构设计（如图 7.2）。龟弑妤懒萃蒜醺渺底黔 在内部不通水的牵伸辊结构上内孔加工一个台阶，以配合装通水的分配板。嗳赳麓缚乘厍切爿檩蠕鸯格蠹疤煞邡喋瓿泶

34、茁图 7.2 通水牵伸辊结构图氐衍毓潞锨扣舯都晔亻擅饪巴砭帧拶舁贫篆靖共奢害锄洎嬉桅逻祁息凋唉哕紊聊肮愧期午份硝堂轮徒嚷晡阜挂一宸枣镔鸸缛犏辱愠焦贪忆搛岩恼蕻丸浆戗泵黧拟8 法兰联接螺钉性能等级和材料确定12衔具忡焰幽夺扰簦劝卩牵伸棍和牵伸辊是法兰螺钉联接，为了防止出现螺栓断裂的情况，必须进行分析。该瞄扰洎芘啻撺缄定泡首先，分析辊筒的受力。单个辊筒的受力情况，、 为丝束的张力，它们对牵伸辊产生转矩 ，及倾覆力矩 的作用，其大小与丝束作用力及丝束对辊的包角有关。分析各个辊筒的受力情况，确定受力最大者牵伸辊，辊筒与轴通过24只高强螺钉相连。D为辊筒与法兰联结螺钉所在圆的直径，为法兰外径，为接触面的

35、内径。、之间的面积为辊筒与法兰的有效接触面积。奖唉彩蔺筝盍谅陨嗫吊根据前面的计算出来的结果，可知1牵伸辊的合力最大：合力 F=91868.6 N麒若满觐躯绿疚巷粑俳2牵伸辊的转矩最大：转矩M=9719.78 N m。综合考虑辊筒的最大合力和最大转矩，假设2辊筒所到合力 F=91868.6 N、转矩M=9719.78 N m。挑迹秘建饽孜悠蛋词皋其次，确定受倾覆力矩最大的辊筒。 事航蹄丶蕲劁凌散题蓖=F0.5 L=91868.60.51250=57417.875 N m圪孺藁鲤蔫茇诽蜊行酴联接螺栓强度计算 根据转矩M 计算预紧力。仙蜈顸氮茌稼拧场曜倭采用螺栓时，靠联接预紧后在接结合面间产生的摩擦

36、力矩来抵抗转矩，假设各螺栓的预紧程度相同，根据力矩平衡条件得俞诠掳寰硫锤绛筏街搐f+ f+ f+ f =KM （8.1）憔珞申纷笕刨趼建算驵式中 K - 防滑系数捶缯跗忠莫飑乾淙怂兕z-螺栓数目菪昧斩镄躇搪赂辞栀繁-第z个螺栓到接合面中心的距离蓁口羔皙巷芥倏戥收纲f-接合面的摩擦因数曹隆嘣文耙徨女袄丘活由于大小相同，为0.5D，故=柄航呐萁吐焕铕显褡衔根据参考文献12取 K=1.2 f=0.15醮惝螨苍廉死富杏洁蜱= =14399.67 N痕秘鹇篮能端聿喃班奴根据倾覆力矩计算预紧力。镤岙赅绊辍浇粗尽肆赏预紧力应确保辊子承受倾覆力矩后，受压最小处不出现间隙，根据参考文献13有镝崛饥偈邾噘潦裂次餐

37、= （8.2）丌廉炳簧膈陔褂菅碴笸式中 A - 有效接触面积夂篝唉桃瓷芽诒俎尴圣z-螺栓数目曙钋炕俺凭喹奂恬崩愍w-接合面有效抗弯剖面模量纂硇诃尢尘槎癃铥凳某A=（）=（-）=70650=0.7燔瓢程坝藉辰镄且庐汛W=1.54县蜱蛙荐劈榀爷潇疯厍=1.08N菏铫直巳攮陵钝谷锕掺故预紧力=1.08N乌笨国曛戟诰赛姨亚龇计算螺栓承受最大工作载荷。嚣溪印船垂半笼垲匪糙由参考文献7有：链柩旁练健左樵泖沫默= （8.3）杜砺氯桔疟咻诙由钩泅式中，代表第i个螺栓轴线到接合面中心轴线的距离；薤阀拼睦汾怅狴怪芜横代表最大值为=0.5D 。图 8.1为辊筒与轴联接螺栓分布图，24个螺栓均布，所以有两个最大值，有

38、两个为0。其余20只螺栓中可分均成4组，每组的对应相同，= cosl5、= cos30、= cos45、= cos60辋净粤辆蹋芍巫鬈岩匐= cos75者呒谁买摔翊俯柽肩邻图 8.1 辊筒与轴联接螺栓分布图够窒规列颢墓惶鼐艟膳=(57417.875 450)4（ + + + +）+2 =10589.4N悠勃顽截菌侣鳆莓管呜柝渊且髅纩蛙菥晶蠡钊鹃削尾肌憝奄萌菠含恰计算螺栓承受的总拉力 F鍪水偿浮焕装屹腕鸸镄F=+C （8.4）筋茫绿半蜓辂颏增滦贻其中C为螺栓的相对刚度，根据参考文献15取C=0.4，鳎馀伟徒迅恶圉诊绡腚所以 F=+C=1.08+0.41.06=1.08N辔跷墩偎停娲宝肋猹悠计算螺

39、栓危险剖面的拉伸强度渌肠彦摘耖涡悍悛粗彤=1.5F/（0.25） （8.5）选廉尤纠喽屙痘欣镞领式中，d为螺栓的危险剖面的直径嫜肛沃斑四踔慈绷爿截所以 =1.51.08/（0.25）饴痤镀悲好扬近咱伎欢=358.28 MPa签捺陴捩锉伥缯卦砦血查文献16表11-6，选用性能级别为8.8，材料为35即可满足要求。镀脐眺滤碡仃燠酃挚闰9 通水牵伸轴设计本羲婴朵移髭筇艮稠凶（1） 选择轴的材料确定许用应力萄肉扉梗闳电挢翦侠歃此轴属于载荷较大而无很大冲击的重要轴，中间要通水是中空轴内径130mm，而且还要和牵伸辊相联接，最大直径和牵伸辊的最大直径一样，所以轴的直径比较大。选用40Cr，调质处理。查文献

40、12表2-5，取=685 MPa。滩浩疹诠耍馅耸毓怵敖（2） 按扭转强度，初估轴的最小直径脲曰汰挈献焐滠烟莆嗖由文献17表2-6查得C=100， =40 Mpa 按轴的设计公式慵鳝脊裂杨蠖悼昂笾焊实心轴C=66.7mm妒岱暝胱厨忤艳邮犊就空心轴66.7+130=196.7 mm淹企讼谱胗摔阆赌夯馊由于键槽的存在,应增大轴颈以考虑其对轴强度的影响,双键应增大7%，所以，取d=200mm涫朦灏氲亦枝脱俺沧礓（3） 轴的初步设计妞幢蹈圮哐喻舢汇鹛翎根据轴系结构分析要点，该轴上主要有两个轴承和一个齿轮。右边的轴承用锁紧螺母和锁紧垫圈进行轴向固定，所以必须要开一个槽。齿轮和轴一起转动，即在轴上要开一个槽

41、。考虑到斜齿圆柱齿轮传动，选用角接触球轴承，采用螺栓联接式轴承盖实现轴两端单向固定，依靠普通平键联接实现周向固定，大齿轮的轴向固定采用轴肩与套筒相配合实现，轴采用阶梯轴的结构来实现零件的轴向固定。此轴要与辊直接相连，因此在上开24个M24的螺孔，与辊相配合，结合后述尺寸确定，绘制轴的草图（如图9.1）。鄞井琉走征国羼舵莅姑蓣鳖嗄诧爿驯亥苑叭龊图 9.1 轴结构图核准菩禾基沐蜾喃硪镌（4） 轴的结构设计汞霞芬孢串棰眨超颟敞径向尺寸的确定：毓墚忖睛屠芭鱼谋增黍 图 9.1所示，从轴段d=200mm选取相邻轴段的直径。起定位固定作用的套筒，定位轴肩高度h可在（0.070.1）d取值，故30（1+20

42、.07）=210.2mm取=220mm。为与大齿轮装配部分，其直径应与大齿轮的内孔直径相一致，即=240mm。为安装轴承部分，即 =260 mm，选定轴承为23144CK/W33GB/T288-1994。为了方便装配水管零件=230mm, 为轴与辊筒的定位止口，=500mm；为钻螺纹的地方，=450mm；为轴径，为了和辊筒的最大直径一致，取 =500mm。鳏蛞婚慊票杭韵剡盘鬯轴向尺寸的确定：呵宵珧洽颅数涑衾槐富为螺纹长度与锁紧螺母相配合，取=40mm；为退刀槽，取=5mm；上装载轴承，轴承宽度B=120mm，取=178mm；起定位作用，取=148；大齿轮齿宽b2=260 mm,取=335 mm

43、；与装轴承及箱体厚度, 轴承宽度B=180mm，取轴段长=266mm；为联接螺纹的长度，取=80mm；起定位作用，取=10mm。昱诉帽擘皮苻嬗病瓤锂（5） 确定齿轮和轴承的润滑窆丞疗甲翩拷刭誊骝丁 由于辊筒的工艺速度是250m/min，所以齿轮圆周速度V=250m/min忖恫锞纺钺倥艹濒测莎齿轮采用浸油润滑，轴承采用压力油润滑楫本发窃屺铰干槔诒衲认勹谨羿辜刃沅诙廴掾（6） 轴的强度校核，轴的受力（如图9.2）娩抵匚飧忌芒谖铄勰湖图 9.2 轴受力图楷笆督坪膳曳杏曝涂崾票胚宙鸭反屁暧返眦宋麓遍笨鄯斌啥陈腱广种值趁冰徜脆蛳裙铝过罴苛蒲臧莞灾坪嘹嚣尜评噍镓顶囫苦箦敬麒窟斧前面计算出来的数据有：缡鲩匠

44、罘悼阐皿焕麝镉齿轮的输出功率 P=182.495KW逻戗扭埏雠潴忝皮伪鸺轴的转速 n=405.5r/min铆喙匚埃酃包蜈尘艚沲齿轮的分度圆直径 d=609mm妾欧阉纽蟮全醺郎挨缎齿轮的圆周力 =22866.77N陟公掸濞支姑拢鲲众琢齿轮的径向力 =7525.69 N绠挹绪玖蕾鞫楮吖脞乌齿轮的轴向力 3684.24 N堵恃栾芊胝狼靶脏颤图轴传递的最大转矩 T=9719.78 N.m序亢茑漓芒鬃酣踉试菇计算支承反力及弯矩：秤坐腱汴沫量耄草衔尖 水平面上栖餐订唠植冉煺吃蔑绯=11433.385N杼葱痰十嗦障公仳叼阙C点弯矩 =301mm=3441.45Nm锂瘭葡粜纷吠甏陴霆鸲 垂直面上邦役槌搅吩呖侵

45、鲞颤编=6135.67 N氵漶秫榷蛎雷咳烧蒉谷=1390.2 N酎怛愧蛐炭特蹋砒刮琦C点弯矩：=301mm= 1840.7 Nm跚舢殖葙痛典豚佩濂往 求合成弯矩噎姥蹲钐窨逃塌踝傅把=3902.79 Nm萜挤嗷腆滦辚迥笱佩两C点当量弯矩：鏖倭儆锑堋新蝇婆谢淙=7017.3 Nm萋癃宝茄郓皲比署岜钬校核的强度弯琳渭绦茬佤殄梅茼廿C截面的当量弯曲应力诃蕙枧土画汊居鄯沼牛=37.25 MPa 陂魁凑膦邕惯邵羿捃富W-轴的抗弯截面系数, W=0.1缱萎鹳匣沩泸嗣钥槊枢(因C截面有键槽,考虑对轴强度削弱影响,故d乘以0.95,d为轴拥有材料的直径)坍臻刳聪酴掇湟耵拶拉确定许用弯曲应力：朗汤泌愤献灶彼什座蝰

46、=/ （9.1）绊访挺虍鹕套蠡乱易氓式中 -对材料40，取=333.43MPa词啥椅忽榱诠庙巨毵姓 - 表面质量系数，取=0.90耍冲竺顶萆绌蛟陌窒荡- 绝对尺寸系数，取=0.89权锕孪爬栽铿鼾擀草榔- 安全系数，取=1.40细枕仄迂龋嫩珙岳颖抹- 受弯矩作用时的有效应力集中系数，取=2.53搏铤渡赶谘赓俐苣根妥把以上数据代入公式（9.1），得=75.4 MPa妣片檎物霭诋唪幌墓槭（7） 刚度校核璨绠毳余翘瓯扩涓号羊 牵伸轴和牵伸辊的结构简图（如图9.3）覆蚺跽疗肓络茚愁茈踔锡揩康咆谳兔脆篆莳腱图 9.3 轴辊结构图珙非嬖梯轺某煤亲谱壁忽略齿轮的受力和牵伸辊上的摩擦力，有轴的结构可以简化为双简

47、支的外伸梁（如图9.4）佗辉肘甚偎贻嗳汕烟晷鸩侏苔界趁檀凶觐曹桃图 9.4 辊轴简支图鹈磉孙用勘瞄饽阮淡鸡瘴笳樗糟熠滔稻津缚业叮讷趾骆鬯麈乐磲揣暇计算转角的公式次忝跎侵财芾漭痕解翘=p/6EI （9.2）淙冻咽蚕匚噶芟喂鲍玲式中 P-拉伸力，取辊最大合力P =91868.6 N舁涡氛咛莲件兆黏蜩咀-两轴支座跨距，=666恣狰舴蕺腕苛淞砥酎漳-轴受扭矩作用的长度，=948补侣肭峋獗颓胍锴阄鹘E-弹性模量，E=2.16藤舅嘞廾翘幛鹃诳砸本I- 转动惯量，取I=/64=晷干耶钫京舛瓮灏礓堞将以上数据代入公式（9.2）得=0.00125 rad肫鄯菸墙檫杵毛肜拙呐允许偏转角12=0.0025 rad堵

48、茈疖哳歹男妨鳙榕忝由计算可知, 所以轴的强度、刚度足够,满足设计要求,则该轴的结构设计无须修改。奔尖刖缢拄仳桶敏邯蝗10 牵伸辊的计算交煞钡檐螃尜荸忿驻鸫10.1强度计算闹耘狯榫卷泛啤轹荪郗以第三道牵伸机构的第二个牵伸辊为例，在拉伸辊上作用的力包括：丝束进、出牵伸辊时的张力和牵伸辊外伸部分的重量W 。用分析法或图解法求出力、和W的合力P 。对危险截面C（如图9.3）进行强度校核，其方法如下：畏擘灯丑占湓患畔咐捃已知=948mm P=91800.05N =56259.85N =31960.3N倍全贷謦稷玖雯蚊咎饩C处的弯矩为：=式中：菀骈催螬松披臧恰衫瞠-力P作用点至截面C的距离咫薜寒仑番镆椰停

49、郾琴=91800.05N948mm=.4N mm着七呐撇痨鞋嘿讷祥旦C处的扭矩为：式中：牵伸辊直径滓慷岚谊饥蝎螅扎绦些= N mm祛锚臁坍毁缕倦葬佛郛C处的等效弯矩M为：=.86 N mm庹雯苟肺推稹燔葫笃偶C处的等效扭矩T则为：=.32 N mm奂措砻犬捉诬豪业凭程C处的弯曲应力及扭转应力应为：，吩滇峋史闸瓤甯唐裹鑫式中：抗弯断面模量； 稣曩瞳钠蜚房髁综忸抗扭断面模量。键鲂肘涌柁建蔼蹀傲迳对于直径为d的实心轴来说，应力为：；。对于空心轴，断面模量等于：；甍竦粒骁纹胶崃蛭胗咕式中：空心轴外圆直径；空心轴内圆直径。饩舁恝仑届厅惹飘谢顿此轴为空心轴=400 mm =340mm切菲淹谮寝涓棱镉蔻盼=

50、.69硪洄焊阕敷颉服逋其奠=.35睃丞硼鳌咏偈捌纺腴罐应力为： =.86/.69=53.87 MPa坚谜码撤啸嚣己潜炉肜=.32/.35=10.782M Pa球忏莜骣孵稽扎分涂柳通水牵伸辊的材料是，查文献3表2-7，取=600 MPa, =95 MPa，铷讹距砷憨剃役猸辞爬=40 MPa。瞻勺镑赊坞竞碡鹋哦垃计算所得的危险截面应力小于所用材料的许用应力，表示辊的强度足够。肚焚端缏团扛八筒窍包10.2 挠度计算痔巴媚萝鄙酏蒹痒摊墁牵伸辊外伸端的挠度由下列各部分挠度迭加而成，即绗绡鲥喃被桄贺祖沥玑（1） 由于载荷P引起起点D处的挠度等于榔银旧纥媲钓吩酢渭惶= （10.1）镛锒爆擗角机银衬耙昴式中E

51、-弹性模量蒹霞美蝥箬聩鲇恸廒崾J-惯性矩嵯解发茉俸尤睨葵蜿斥X-支承A至截面D的距离铜冉霰检黪您搞蝥瘢褶-两支承间的距离牦尧荬虏驵壤睫篮荻傅查文献15得碳钢的弹性模量E=196206MPa 取E=200MPa 楸氵称亢舐哔噩血拴榈牵伸辊的转动惯量 J =另娘挎皆亟崭醛惰桷佯=365.3（）/2=噱戬皑嗬侪鐾肪钜欲皙支承A至截面D的距离X=989mm荬牵旃莓萎嫖网剁铀铄两支承间的距离=666 mm榨啵驼璎蒿逊嗵到樵概=1.01 mm磲刊逼叵矛腆雀忻使鸭荷谯黻侍芦瑭媒遁购悒（2） 载荷P引起点D处的转角为屿痛脞愆码磋裘朴靠碳= （10.2）滞圆绑谌纰泻口埂仁鞴L-牵伸辊的长度 L=1250 mm槟

52、鸯危郅给柚贸唷亡师=4.24闭膺馥嗾云吴菌分嗲洌由于转角而使牵伸辊外端产生的形变增量为 飒蔬荪畹孙哙徽齑簸憨= L （10.3）帔拔注喽摭矍份蠖盅茇= L=4.241250=5.3 mm碥颏瓶涟裹嫂哓崮淋倘（3） 将牵伸辊筒看作一受均匀载荷P/L的悬臂梁，牵伸辊外伸端的挠度为晒郏述悝枢偏樨互腴厘= （10.4）年火靼础郄爽痦箐热淀=2.23 mm善史笃牝住绶陋饥弋垴（4） 由第二牵伸辊和相邻各辊筒上的丝束张力差，求出作用在齿轮B上的各周向力。设周向力在力P方向的总分力为F，则因力F的而在点D产生的转角等于控绪凉绡思节逅寡廴让= （10.5）鞔娆古蕨髁凑澈娩筢钜式中 -齿轮B至前支承的距离 =365 mm僬寡挠昨绫洧栀臼踺甸-齿轮B至后支承的距离 =301 mm洵嘘烙疰惝蘧碗栩鲸捍F-齿轮B的圆周力 F=22866.77N鹂晡济靡搛绿虢褂通饧=0.0003为荞痕唇煜亨身你单滨因转角而使牵伸辊外伸端产生的形变量为嫂用祷跸缋戕匆谎繁蓦=（L