双梯度钻井水力参数计算

1、双梯度钻井水力参数计算 专 业：油气井工程 Abstract Dual gradient drilling(DGD) is a new drilling method in deepwater, which overcomes a series of significant deepwater drilling challenges associated with the relatively high pore pressures and low formation strengths. This technology has a wonderful perspective. This pa

2、per describes the calculations of subsea mudlift drilling(SMD) and DGD with hollow sphere glass(HGS). Firstly, this paper study the key technologies of SMD and HGS. Secondly, it obtain models of temperature distribution, and calculate drilling fluids rheological parameters effected by temperature an

3、d pressure. Thirdly, it develop hydraulics models of SMD and HGS, which been considered effects of temperature and pressure. Fourthly, aimed to the characteristics of DGD, a hydraulics optimization model of power law fluid model is studied. Finally, based on this model, this paper give a program of

4、hydraulics optimization, and then verify this program with simulated data in a foreign document. Its proved that the calculated results accurately coincide with the data in the literature. 目目 录录 一、前言 二、井筒温度分布 三、双梯度钻井水力参数计算 四、双梯度钻井水力参数计算软件 五、结论 1.1.深水钻井中存在的问题深水钻井中存在的问题 由隔水管长度和尺寸所产生的巨大的重量和空间需求由隔水管长度和尺

5、寸所产生的巨大的重量和空间需求 由隔水管尺寸和水深造成的定位困难由隔水管尺寸和水深造成的定位困难 隔水管中的巨大泥浆体积和成本隔水管中的巨大泥浆体积和成本 破裂压力较低而孔隙压力较高导致井控难度增加破裂压力较低而孔隙压力较高导致井控难度增加 长的起下钻时间长的起下钻时间 操作成本大操作成本大 2.2.双梯度钻井概述双梯度钻井概述 双梯度钻井示意图双梯度钻井示意图 双 梯 度 钻 井 海海 底底 泵泵 系系 统统 双双 密密 度度 系系 统统 Deep vision 海 海 底底 泵泵 系系 统统 SSPS 海 海 底底 泵泵 系系 统统 SMD 海 海 底底 泵泵 系系 统统 注注 空空 心心

6、 球球 钻钻 井井 系系 统统 注 注 氮氮 气气 钻钻 井井 系系 统统 双梯度钻井技术原理双梯度钻井技术原理 3.3.双梯度钻井的原理双梯度钻井的原理 4. 4. 钻井工艺钻井工艺 （1）海底泥浆举升钻井系统（SMD） （2）注空心球（HGS)钻井系统 5.5.双梯度钻井的优缺点双梯度钻井的优缺点 优点优点： l可使破裂压力和孔隙压力间的窗口相对增大，使钻井作业中的可使破裂压力和孔隙压力间的窗口相对增大，使钻井作业中的 井涌和井漏事故大大减少。井涌和井漏事故大大减少。 l减少套管层数，节省了套管及下套管的时间和固井时间，从而减少套管层数，节省了套管及下套管的时间和固井时间，从而 缩短了建井

7、周期，提高了操作效率。缩短了建井周期，提高了操作效率。 l使隔水导管内、外受力平衡，并且可避免隔水导管内泥浆密度使隔水导管内、外受力平衡，并且可避免隔水导管内泥浆密度 增加，降低了环空流动摩阻。增加，降低了环空流动摩阻。 l降低深水钻井作业对钻井平台和钻机等钻井装备的要求，可以降低深水钻井作业对钻井平台和钻机等钻井装备的要求，可以 用更小、更便宜的钻井设备钻更深的深水井。用更小、更便宜的钻井设备钻更深的深水井。 l减小隔水管内泥浆重量，平台紧急撤离时更为安全，出现井喷减小隔水管内泥浆重量，平台紧急撤离时更为安全，出现井喷 等较大事故的可能性及对海洋环境污染的可能性也大大降低；等较大事故的可能性

8、及对海洋环境污染的可能性也大大降低； 同时减少泥浆的用量，使成本降低。同时减少泥浆的用量，使成本降低。 缺点：缺点： l需要增加新的设备，在一定程度上会增加需要增加新的设备，在一定程度上会增加 钻井成本；钻井成本； l相关技术不成熟，会带来一定的作业风险；相关技术不成熟，会带来一定的作业风险； l检测和处理井涌会有一些困难，会出现井检测和处理井涌会有一些困难，会出现井 控等安全方面的问题。控等安全方面的问题。 6.6.国内外研究现状国内外研究现状 l在国外，双梯度钻井技术已经投入工业应用，但在国外，双梯度钻井技术已经投入工业应用，但 没有见到系统的对于水力参数计算的研究资料。没有见到系统的对于

9、水力参数计算的研究资料。 l中国石油大学（华东）的陈国明教授、长春科技中国石油大学（华东）的陈国明教授、长春科技 大学的王海、蒋荣庆曾发表过相关的论文，但都大学的王海、蒋荣庆曾发表过相关的论文，但都 没有涉及到水力参数计算的问题。没有涉及到水力参数计算的问题。 7.7.本文研究内容本文研究内容 建立温度分布模型建立温度分布模型 分析温度和压力对钻井液流变性的影响分析温度和压力对钻井液流变性的影响 针对钻井工艺建立水力参数计算模型针对钻井工艺建立水力参数计算模型 编制水力参数计算软件编制水力参数计算软件 目目 录录 一、前言 二、井筒温度分布 三、双梯度钻井水力参数计算 四、双梯度钻井水力参数计

10、算软件 五、结论 1.SMD1.SMD系统的温度分布模型系统的温度分布模型 海底以上钻杆内的海底以上钻杆内的 能量平衡能量平衡 p p dU C m B B TT dz dT pseap （1 1） 其中：其中： p C ，质量流量，质量流量，kg/s； ，井筒内流体的比热，井筒内流体的比热，J/kg； ，钻杆内流体与钻杆的传热系数，钻杆内流体与钻杆的传热系数，W/m； ，钻柱内流体同壁面的对流换热系数，钻柱内流体同壁面的对流换热系数，W/m。 p C m p U to h seapp zz p z pp TTzUdTTC m 海底以下井眼内的海底以下井眼内的 能量平衡能量平衡 环空中：环空中

11、： A TT B TT dz dT afpa a 钻杆处：钻杆处： B TT dz dT pap 0 2 2 fp pp TT dz dT B dz Td AB （2 2） 其中：其中： a a UD U 2 D f fp k tfkCm A cem wb ac 1 a k2 )D/Dln(D h 1 U k c e m，水泥环导热系数，水泥环导热系数，W/mW/m。 h ac，环空内流体同壁面的对流换热系数，环空内流体同壁面的对流换热系数，W/m2； k f 地层导热系数地层导热系数，W/m。 返回管线内的能量平衡返回管线内的能量平衡 prl p Ud C m B searlprl rl p

12、 TTUd dz dT C m B TT dz dT searlrl （3 3） 其中：其中： 2.HGS2.HGS系统温度分布模型系统温度分布模型 l海底以下井筒的温度分布与海底以下井筒的温度分布与SMD系统相同。系统相同。 l注入管线内的温度分布与注入管线内的温度分布与SMD系统返回管线内的基本系统返回管线内的基本 相同。相同。 l海底以上井筒与外界的热交换是与海水的热交换，海底以上井筒与外界的热交换是与海水的热交换， 考虑隔水管的保温层，仍可以套用海底以下井筒的考虑隔水管的保温层，仍可以套用海底以下井筒的 温度分布公式，只是其中温度分布公式，只是其中A的表达式不同：的表达式不同： a U

13、 A ro P D C m 1 roins 1 2 )D/Dln(D1 seains ins ac a hkh U 3.3.定解条件定解条件 A.A.初始条件初始条件 B.B.边界条件：边界条件： （1 1）SMDSMD系统系统 （2 2）HGSHGS系统系统 seaeiat TTTT或 ww Tt ,hT t ,HTt ,HT ap ina Tt,0T ) t ,H(T) t ,H(T ac 目目 录录 一、前言 二、井筒温度分布 三、双梯度钻井水力参数计算 四、双梯度钻井水力参数计算软件 五、结论 基本假设基本假设 l 钻井液为幂律流型；钻井液为幂律流型； l 管流中不考虑钻柱旋转；管流中

14、不考虑钻柱旋转； l 井眼为已知直径的圆形井眼；井眼为已知直径的圆形井眼； l 钻柱处于与井眼同心的位置；钻柱处于与井眼同心的位置； l 不考虑钻井液的触变性。不考虑钻井液的触变性。 1.1.钻井液流动的基本方程钻井液流动的基本方程 本构方程本构方程 连续性方程连续性方程 运动方程运动方程 能量方程能量方程 n k 参见第三章参见第三章 井筒温度分布井筒温度分布 C08.150C28.49,00122. 063. 0 C66.08,78. 0 00 0 TTn Tn p p 钻杆内钻杆内流性指数：流性指数： C08.66,0863. 00036. 0ln0007. 015. 0 0 TpTpK

15、 p 稠度指数：稠度指数： C08.66,000027. 0exp000008. 0000874. 0302. 0 02 TpTTna 环空内环空内流性指数：流性指数： C08.66, 22.616 573.23 0 T T K a 稠度指数：稠度指数： 本文用经验公式求钻井液的流变参数本文用经验公式求钻井液的流变参数 （1 1）温度和压力对流变参数的影响）温度和压力对流变参数的影响 （2）连续性方程）连续性方程 A ASMDSMD系统系统 u钻杆内：泥浆钻杆内：泥浆 u海底以下环空内：海底以下环空内： 泥浆泥浆 岩屑岩屑 u返回管线内：返回管线内： 泥浆泥浆 岩屑岩屑 0)VEA( ds d

16、 )EA( dt d dmmdmmd 0)VEA( ds d )EA( dt d ammamma 0)VEA( ds d )EA( dt d cccacca 0)VEA( ds d )EA( dt d mmmm 0)VEA( ds d )EA( dt d ccccc （2）连续性方程）连续性方程 B BHGSHGS系统系统 u钻杆内和海底以下环空内：与钻杆内和海底以下环空内：与SMDSMD系统相同。系统相同。 u隔水管内：隔水管内： 泥浆泥浆 空心球空心球 岩屑岩屑 u空心球注入管线内：空心球注入管线内： 泥浆泥浆 空心球空心球 0)VEA( ds d )EA( dt d ammRmmR 0)

17、VEA( ds d )EA( dt d sssRssR 0)VEA( ds d )EA( dt d cccRccR 0)VEA( ds d )EA( dt d mmmm 0)VEA( ds d )EA( dt d sssss （3）动量方程）动量方程 A ASMDSMD系统系统 u钻杆内：钻杆内： u海底以下环空内：海底以下环空内： u返回管线内：返回管线内： 0 ds dP A ds ) pA(d )E(cosgA )VEA( ds d )VEA( dt d fr d d mmd 2 mmmdmmmd 0 ds dP A ds )pA(d )EE(cosgA )VEAVEA( ds d )V

18、EAVEA( dt d fr a a CCmma 2 CCCa 2 mmmaCCCammma 0 ds dP A ds )pA(d F)EE(cosgA )VEAVEA( ds d )VEAVEA( dt d fr CCmm 2 CCC 2 mmmCCCmmm （3）动量方程）动量方程 B BHGSHGS系统系统 u钻杆内和海底以下环空内：与钻杆内和海底以下环空内：与SMDSMD系统相同。系统相同。 u隔水管内：隔水管内： u空心球注入管线内：空心球注入管线内： 0 ds dP A ds )pA(d )EEE(cosgA )VEAVEAVEA( ds d )VEAVEAVEA( dt d fr

19、 R R CCssmmR 2 CCCR 2 sssR 2 mmmR CCCRsssRmmmR 0 ds dP A ds )pA(d )EE(cosgA )VEAVEA( ds d )VEAVEA( dt d fr ssmm 2 sss 2 mmmsssmmm （4 4）定解条件）定解条件 B.B.边界条件：边界条件： u SMDSMD系统系统 u HGSHGS系统系统 A.A.初始条件初始条件 ， ， ， ww pt ,hp cc qt ,Hq cc o q) t ,H(q p) t , o(p ccmc c c v) s (A)QQ(C Q )0 , S(E cm E1E )S(A Q )0

20、 , S(v m sm )0 , S(E )0 , S(v )0 , S(v m sm m )S(A Q )0 , S(v c sc )0 , S(E )0 , S(v )0 , S(v c sc c )S(p)0 , S(p 2. 2. 静态泥浆密度确定静态泥浆密度确定 海底泵入口压力海底泵入口压力 恒定恒定 井底压力井底压力 恒定恒定 inlet p bh p swswinlet ph00981. 0p w inletbh o hh00981. 0 pp A.SMDA.SMD系统系统B.HGSB.HGS系统系统 sosoRbh hhh00981. 0p ， wowswp hhh00981.

21、 0p w wswp o hh hp94.101 假设假设 woinletbh hh00981. 0pp swo ,R ws hh 3.3.温度和压力对钻井液密度的影响温度和压力对钻井液密度的影响 pCTCVVVV pTpT opoT o m ppCTTC1 VV m p,T n oop ppkC o o T ppa1 b C 地面温度地面温度T To o 、大气压力、大气压力P Po o o ppp VpCV pp o TTT VTCV TT V m o 4.4.海底泵处的压力海底泵处的压力 海底泵的入口压力等于海水静压力加上安全压力余量。海底泵的入口压力等于海水静压力加上安全压力余量。 海

22、底泵的出口压力是海底处泥浆的静水压力和返出管线中海底泵的出口压力是海底处泥浆的静水压力和返出管线中 摩擦压力损失的总和：摩擦压力损失的总和： 通过海底泵的压力差：通过海底泵的压力差： RL,fwmoutlet ph00981. 0p RL, fwswminletoutletSSP ph)(00981. 0ppp swswinlet ph00981. 0p 5. 5. 空心球的体积浓度和注入泵速空心球的体积浓度和注入泵速 混合泥浆的密度为混合泥浆的密度为 空心球的体积浓度为空心球的体积浓度为 根据能量守恒定律，在空心球注入处的能量守恒，有根据能量守恒定律，在空心球注入处的能量守恒，有 其中：其中

23、： so 1 Q Q 1 E2VQ 2 1 E1VQ 2 1 EVQQ 2 12 2 ao 2 aR TQQCE 11QT CE1 22 TQCE2 2 22 h 4 3 o 3 Roso DD d Q Q Q Q 1 Q Q 1 so Ro 为隔水管为隔水管 中空心球的中空心球的 体积含量体积含量 ， Q 6.6.水力参数优化设计水力参数优化设计 计算循环系统压耗计算循环系统压耗 确定最佳排量确定最佳排量 优选实际压耗优选实际压耗 优选钻头压降优选钻头压降 优化标准优化标准最大射流冲击力标准最大射流冲击力标准 最大钻头水功率标准最大钻头水功率标准 优选水力参数优选水力参数 (1)(1)压耗计

24、算压耗计算 计算压耗首先要根据雷诺数判断流态，然后根据相应的公式计算。计算压耗首先要根据雷诺数判断流态，然后根据相应的公式计算。 当当Re2100Re2100时时 管内：管内： 为层流为层流 环空：环空： 当当Re2100Re2100时时 管内：管内： 为紊流为紊流 环空：环空： n 3 dn Q1n380 d LK4 p 2 52 m Q d L3200f p DD LK4 DDDDn Q1n2160 p h n 22 hh BML, a 2 2 22 hh 2 m BML, a Q DDDD L3200f p (1)(1)压耗计算压耗计算 压耗与排量的关系可以简化为：压耗与排量的关系可以简

25、化为： 紊流时，紊流时， 层流时，层流时， 令令 ， 则则 b)n2(2 1Q Cp n 2Q Cp k 1i n 2 m 1i bn- 2- 2 1 QiCQiCp）（ 总 m 1i 11 iCD）（ k 1i 22 iCD）（ n 2 b)n22 1 QDQDp （ 总 C1C1，C2C2为常数，为常数， 与井眼的几何与井眼的几何 特性及流型系特性及流型系 数有关数有关 (2)(2)确定最佳排量确定最佳排量 uSMDSMD系统系统泵压传递的基本关系式可表示为：泵压传递的基本关系式可表示为： 钻头水功率钻头水功率 以最大钻头水功率标准：以最大钻头水功率标准： 同理，以同理，以最大射流冲击力标

26、准：最大射流冲击力标准： BML,abstgwms pppph00981. 0p QpghPQpghPP wmrwmsb总总 0QD)n1 (QD)b)n2(3(p dQ dP n 2 b)n2(2 1r b 0 QDQDghp QnDQD b)n2(2 K 2 1 QDQDghpK dQ dF n 2 b)n2(2 1wmr n 2 b)n2(2 1 F n 2 b)n2(2 1wmrF j PrPr为泵额定功率为泵额定功率 prpr为最大泵压为最大泵压 opt Q (2)(2)确定最佳排量确定最佳排量 uHGSHGS系统系统压力平衡关系式如下：压力平衡关系式如下： 钻头水功率：钻头水功率：

27、 以最大钻头水功率标准：以最大钻头水功率标准： 同理，以最大射流冲击力标准：同理，以最大射流冲击力标准： abstgs ppppp QpPQpPP rsb总总 0QD)n1 (QD)b)n2(3(p dQ dP n 2 b)n2(2 1r b 0 QDQDp QnDQD b)n2(2 K 2 1 QDQDpK dQ dF n 2 b)n2(2 1r n 2 b)n2(2 1 F n 2 b)n2(2 1rF j opt Q (3)(3)优选实际压耗：优选实际压耗：确定最佳排量，返回第确定最佳排量，返回第1 1部分的内容部分的内容 计算出实际的最佳压耗计算出实际的最佳压耗 。 (4)(4)优选钻

28、头压耗：优选钻头压耗： (5)(5)优选水力参数：优选水力参数： 最优钻头水功率最优钻头水功率 最优射流冲击力最优射流冲击力 最优喷速最优喷速 最优喷嘴面积最优喷嘴面积 最优喷嘴当量直径最优喷嘴当量直径 dopt p doptmaxbopt ppp optboptopt QpN boptmoptbopt p20CQ01. 0F mboptopt /p20C10V bopt 2 2 optm opt pC Q500 A 25. 0 bopt 22 2 optm e PC25. 1 Q 10d 目目 录录 一、前言 二、井筒温度分布 三、双梯度钻井水力参数计算 四、双梯度钻井水力参数计算软件 五、

29、结论 基础设施数据输入窗口、井径数据输入窗口、钻具基础设施数据输入窗口、井径数据输入窗口、钻具 组合数据输入窗口、温度计算基础数据输入窗口。组合数据输入窗口、温度计算基础数据输入窗口。 水力参数计算窗口、环空水力参数计算与输出窗口、水力参数计算窗口、环空水力参数计算与输出窗口、 水力参数优化设计窗口。水力参数优化设计窗口。 得到各个水力参数值，可以输出钻井中的温度、泥浆得到各个水力参数值，可以输出钻井中的温度、泥浆 密度值，对钻进过程中温度和压力对泥浆流变参数、密度值，对钻进过程中温度和压力对泥浆流变参数、 泥浆密度的影响进行分析研究。泥浆密度的影响进行分析研究。 得到环空的水力参数数据，可以

30、判断钻井液压力是否得到环空的水力参数数据，可以判断钻井液压力是否 大于地层孔隙，小于地层破裂压力以及能否有效携带大于地层孔隙，小于地层破裂压力以及能否有效携带 岩屑等。岩屑等。 可以选择不同的优化标准对水力参数进行优化，从而可以选择不同的优化标准对水力参数进行优化，从而 使钻进过程达到最优的的技术和经济指标。使钻进过程达到最优的的技术和经济指标。 1.1.软件介绍软件介绍 数据输入窗口数据输入窗口 计算模块计算模块 环空水力参数计算环空水力参数计算 与输出窗口与输出窗口 水力参数计算窗口水力参数计算窗口 水力参数优化水力参数优化 设计窗口设计窗口 结 构 功 能 软件主窗体软件主窗体 数据输入

31、窗口数据输入窗口 计算模块计算模块 2.SMD2.SMD系统程序验证及结果分析系统程序验证及结果分析 海底以上钻杆内温度分布海底以上钻杆内温度分布 海底以下井筒内温度分布海底以下井筒内温度分布 温度降低很快，温度降低很快， 流速对温度的影流速对温度的影 响不大，几乎是响不大，几乎是 以相同的速度进以相同的速度进 入井筒入井筒 环空内的最高环空内的最高 温度是在距井温度是在距井 底一定距离处底一定距离处 返回管线内的温度分布返回管线内的温度分布 钻井液密度变化钻井液密度变化 流速对管线内流速对管线内 的温度变化影的温度变化影 响不大响不大 海底以上高压低海底以上高压低 温环境使钻井液温环境使钻井

32、液 密度远大于地面密度远大于地面 泥浆密度泥浆密度 在排量为在排量为28.387L/s28.387L/s时，压耗计算结果见下表时，压耗计算结果见下表 井段（井段（m m）0-91200-9120喷嘴直径（喷嘴直径（mmmm）11,11,1111,11,11 文献中的泵压（文献中的泵压（MPaMPa）11.57511.575本文计算的泵压（本文计算的泵压（MPaMPa）11.08611.086 文献中的钻柱内压（文献中的钻柱内压（MPaMPa）23.35723.357本文计算的钻柱内压耗（本文计算的钻柱内压耗（MPaMPa）24.46424.464 文献中的钻头压降（文献中的钻头压降（MPaMP

33、a）9.789.78本文计算的钻头压降（本文计算的钻头压降（MPaMPa）10.18610.186 文献中的环空压耗（文献中的环空压耗（MPaMPa）3.1693.169本文计算的环空压耗（本文计算的环空压耗（MPaMPa）3.0373.037 模拟井泵压为模拟井泵压为 11.575MPa11.575MPa，而本，而本 软件计算的结果为软件计算的结果为 11.086MPa11.086MPa，两者，两者 比较接近，表明本比较接近，表明本 模型计算结果准确。模型计算结果准确。 最优排量（最优排量（L/sL/s）30.21230.212最优钻头压降最优钻头压降(MPa)(MPa)15.08915.0

34、89 最优泵压（最优泵压（MPaMPa）17.6417.64最优环空压耗（最优环空压耗（MPaMPa）3.383.38 钻杆和地面管汇最优总压耗钻杆和地面管汇最优总压耗 （MPaMPa） 25.17125.171最优喷嘴组合（最优喷嘴组合（mmmm）10.5710.57，10.5710.57，10.5710.57 以最大钻头水功率为优化标准，进行水力参数优化设计，结果如下：以最大钻头水功率为优化标准，进行水力参数优化设计，结果如下： 3. HGS3. HGS系统程序验证及结果分析系统程序验证及结果分析 注空心球钻井液温度变化注空心球钻井液温度变化 注空心球钻井液密度变化注空心球钻井液密度变化

35、海底以上钻杆内海底以上钻杆内 的泥浆温度降低的泥浆温度降低 较少；随着钻井较少；随着钻井 深度的增加，海深度的增加，海 底以下钻杆内的底以下钻杆内的 温度增加越大温度增加越大 在海底处在海底处 泥浆密度泥浆密度 骤然下降骤然下降 井段（井段（m）0-3000 泵压（泵压（MPa）13.98喷射速度（喷射速度（m/s）52.654 地面管汇和钻柱内压耗（地面管汇和钻柱内压耗（MPa）8.561射流冲击力（射流冲击力（KN）9.445 钻头压降（钻头压降（MPa）3.172海底以下环空最小携岩排量（海底以下环空最小携岩排量（L/s）16.35 环空压耗（环空压耗（MPa）1.256隔水管环空最小携

36、岩排量（隔水管环空最小携岩排量（L/s）52.4 钻头水功率（钻头水功率（KW）307注入空心球的泥浆泵泵压（注入空心球的泥浆泵泵压（MPa）11.46 井段（井段（m）0-3000最优总压耗（最优总压耗（MPa）8.52 最优钻井液排量最优钻井液排量L/s）18.21最优钻头压降最优钻头压降(MPa)3.53 最优空心球注入排量（最优空心球注入排量（L/s）45.52最优喷射速度（最优喷射速度（m/s）55.46 泵压（泵压（MPa）12.05最优喷嘴组合（最优喷嘴组合（mm）11.8, 11.8, 11.8 文献中所用的泵压为文献中所用的泵压为14.7MPa14.7MPa，空心球注入泵的泵压为，空心球注入泵的泵压为12Mpa12Mpa，与上表中计算，与上表中计算 的结果相比可以证明该软件的计算比较准确。的结果相比可以证明该软件的计算比较准确。 以最大钻头水功率为优化标准，进行水力参数优化设计，结果如下：以最大钻头水功率为优化标准，进行水力参数优化设计，结果如下： 目目 录录 一、前言 二、井筒温度分布 三、双梯度钻井水力参数计算 四、双梯度钻井水力参数计算软件 五、结论 结结 论论 1.1.结合结合SMDSMD、HGSHGS双梯度钻井工艺，分别推导出钻井时各部分的双梯度钻井工艺，分别推导出钻井时各部分的井筒井筒 温度场模型。温度场模型。 2