0#块托架计算书

1、0#块托架计算书1、工程概况穗莞深城际新塘至洪梅段东江北干流特大桥位于广州市新塘镇、东莞市麻 涌和中堂境内。新塘镇内线路位于港口大道中央绿化带，两侧房屋、厂房密集， 交通较为便利， 麻涌与中堂境内均为农田， 东江北干流特大桥起点与新塘站特大 桥连接，终点与中堂站特大桥连接。 该特大桥共有十联现浇连续梁， 其中东江北 干流特大桥有四联( 30+45+30)m 悬臂现浇连续梁，下部均为实体墩、钻孔桩基 础。(30+45+30)m 悬臂现浇连续梁梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。 全桥箱梁顶宽 11.6m，防护墙内侧净宽 8.4m，桥上人行道宽 1.35m。0#节段底宽 4.268 4.438m，

2、顶板厚 0.35m，腹板厚分别为 0.60m和0.75m，按折线变化，局 部加厚到 0.942m；底板厚 0.5 0.55m，按折线变化。底板设 3030cm梗肋，顶 板设 7525cm梗肋。 0#节段设横隔板，并设有孔洞，横隔板厚度为 1. 6m。截 面中心梁高 3.2m，梁底按圆曲线变化， 曲线半径 R=20553.1cm。中支座横桥向中 心距 3.9m。2、计算依据1、新建铁路穗莞深城际施工图设计2、混凝土结构设计规范 (GB50010-2010)3、铁路桥涵地基和基础设计规范( JTG D63-2007)4、钢结构设计规范(GB 50017-2003)5、路桥施工计算手册6、铁路混凝土

3、梁支架法现浇施工技术规程 (TB 10110 2011)7、midas/civil 计算软件8、铁路桥涵施工规范 (TB 10203-2002)3、设计载荷取值及荷载组合( 1)砼自重： =26KN/m3。( 2)支架各构件自重：按规范取值，钢模板按 1.5KPa。 (3)施工人员及施工荷载。1 )对模板及直接支承模板的拱架，取 2.5KPa。2 ）对支承拱架，取 1.5KPa。3 ）对支架立柱或支承拱架的其他结构，取 1.0KPa。 （4）振捣荷载：取 2 kN/ 。计算底模板及支架强度时，荷载组合为： （ 1） +（2）+（3）+（4） 验算底模板及支架刚度时，荷载组合为： （ 1） +（

4、2）4、材料特性及变形控制4.1 、木材容许应力及弹性模量 按JTJ025-86标准（ P50页表 2.1.9 ），木材容重为 =7.0KN/m3，容许应力 如下表：木材容许应力（ MPa）材质顺纹受压及承压应 力 a顺纹弯应力 w弯曲剪应力 弹性模量 E马尾松12121.939103MPa杉木11.011.01.739103MPa4.2 、竹胶板容许应力及弹性模量 竹胶板容重为 =9.0KN/m3。竹胶板容许应力（ MPa）材质顺纹受压及承压应 力 a顺纹弯应力 w弯曲剪应力弹性模量 E竹胶板90271.236103MPa54.3 、钢的材料特性：弹性模量 E 2.1 105MPaQ235：

5、 175MPa =100MPax承压应力： c 240MPa4.4 、查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 有 Q235钢管的材料特性如下表表 1 钢材的强度和弹性模量（ N/mm2）P235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值205弹性模量2.05 105表 2 钢管截面特性外径壁厚截面积截面惯性矩截面模量回转半径F（mm）t （ mm）A（ cm2）I （ cm4）W（ cm3）I （ cm）483.54.8912.195.081.584.5 、变形控制 主要承重构件 L/400; 次要构件 L/500;5、详细计算本次计算假定 （30+45+30）m梁 0 号块一次浇筑完成，计算采用容许应力法

6、，荷载的计算只取荷载的标准值， 不考虑荷载分项系数。 托架结构形式如下图所示：900043300116005.1 、箱梁底模验算本施工方案箱梁底模采用一类一等品厚度 15mm竹胶板，底模竹胶板下方横 向均设置 10cm 10cm方木，间距 15cm。由于根部腹板板为箱梁自重最大处（箱 梁根部截面最大高度 3.31m），因此仅对腹板处进行底模板受力验算。现取 1m板 宽进行计算， 由于模板的连续性， 在均匀荷载的作用下， 计算时按 5跨等跨连续 梁计算路桥施工计算手册 P765页 ， 附表 2-11 五跨等跨连续梁内力和挠 度系数5.1.1 、强度验算qABCDEF竹胶板受力计算简图1）截面特性

7、： A=b h=10.015=0.015m2W=bh2/6=1 0.015 26=5.4 10-5m3=3.75 104mm33 3 -7 4 5 4I=bh 3/12=1.0 0.015 3 12=4.9 10-7m4=2.8 105mm42）荷载组合：q=（263.31+0.018 9） 1+（2+2.5） 1=90.7kN/m.3）内力计算：支点 B 负弯矩最大2M支=-0.105ql2=-0.105 90.7 0.15 2=-0.21KN.mmax=M支/W=-0.21106（3.75104）=-5.7Mpa w=27MPa 满足要求。5.1.2 、刚度验算：（ 1）荷载组合：q=26

8、3.31 1+0.01891=86.2kN/m（2）挠度计算：由路桥施工计算手册 P765页 附表 2-11 ，五跨等跨连续梁内力和挠度系 数可知：挠度最大在第一跨，计算跨度 15cm。f max=0.664ql 4/100EI=0.664 86.2 1030.15 4 （100 61031062.8 10-7）=0.2mmf=150/400=0.38m所以刚度满足要求。5.2 、横向方木承载力验算5.2.1 、强度验算取腹板处最不利荷载计算， 腹板处横向方木采用 10 10cm方木，其纵向间距为 15cm，横向跨度为 30cm，截面惯性矩 Ibh30.1 0.1 212128.3 10 5

9、m4 ，作用于方木上的线荷载q=(263.31+0.018 9) 0.15+(2+2.5)0.15=13.6kN/m.跨中弯矩 Mql 2=13.6 0.3 0.3/8=0.15kN*m.M2bh 2 / 60.15100106N* mm100 100 / 6=0.9MPa w=11Mpa，满足要求。5.2.2 、刚度验算1）荷载组合q= (263.31+0.018 9) 0.15=13kN/m2 ）挠度计算f max5ql 4384 EI45 13 0.3 4 3 5 0.04 mm f l / 400 0.75 mm384 8415 10 3 8.3 10 5满足要求。5.3 、纵向方木承

10、载力验算5.3.1 、强度验算取腹板处最不利荷载计算， 腹板处纵向方木采用 10 10cm方木，其横向间距 32为 30cm，纵向跨度为 60cm，截面惯性矩 I bh 0.1 0.1 8.3 10 5m4 ，作12 12 ，用于方木上的线荷载q=(263.31+0.018 9) 0.3+(2+2.5) 0.3=27.2kN/m.跨中弯矩 Mql 2=27.2 0.6 0.6/8=1.2kN*m.M2bh 2 / 61.2106N* mm100 100 / 6=7.2MPa w=11Mpa，满足要求。5.3.2 、刚度验算1）荷载组合q= (263.31+0.018 9) 0.3=26.3kN

11、/m2 ）挠度计算f max45ql384 EI45 26.3 0.6 4384 84153510 3 8.3 10 51.3 mm f l / 4001.5mm满足要求。5.4 、碗扣支架验算5.4.1 荷载计算1）恒载:砼荷载取腹板最不利荷载计算，箱梁腹板处支架水平间距为6030cm，腹板高度为 3.31m。则单根钢管所受荷载 g1=263.31 0.6 0.3=15.5 （kN/根）。 模板、方木自重（合计取 0.5KPa） g2=0.5 0.3 0.6=0.1 （kN/根）。立杆自重（按最大高度 2m计，采用 483.5mm，单位重量 3.8kg/m ） g3=0.038 2=0.1k

12、N/ 根）。横杆自重（步距为 60cm，共计 3 排）g4=0.038 3（ 0.3+0.6 ）=0.1 （kN/根）。2）腹板处活载： 施工人员和施工机具行走荷载 : 1.5kN/m2, 振捣砼产生的荷载 : 2kN/m2 。q=（1.5+2 ） 0.3 0.6=0.6 （kN/根）3）风荷载计算根据铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程 （TB 101102011） ，wk =0.7 Z S w0wk：风荷载标准值（ KN/m2）。Z：风压高度变化系数，可查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附录 D或建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）表 7.2.1 风压高度变化系数，地 表类型为

13、海岸 A类，高度为 20m，得 Z =1.63 。 S：风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1 风荷载整体体型系数得 S =1.2 。w0：各地基本风压（ KN/m2），查建筑结构荷载规范 ，广州地区五十年一遇风 压基本值为 0.5 。 依据以上对风荷载计算 k=0.7zs0=0.71.63 1.2 0.5=0.7kN/m2 风荷载对立杆产生弯矩按下式计算：M w 1.4lxl02Wk /8式中： Mw单肢立杆弯矩（ KNm）； Lx立杆纵矩（ m）； Wk风荷载标准值（ kN/m ）； l 0立杆计算长度（ m）。则 Mw 1.4 0.6 0.62 0.7/8 0.03kN m5.4

14、.2 支架稳定性验算荷载效应组合 单根钢管轴力 N1=15.5+0.1+0.1+0.1+0.6=16.4kN 。 单根钢管弯矩 M=0.03KNm。5.4.3 、无风荷载时，单肢立杆稳定性验算由于 l / i =600/15.8=38, 按 a类截面查表得 =0.946 N 16.4 103 N35.4MPa =175M PaA 0.946 489 35.4MPa满足要求。5.4.4 、组合风荷载时单肢立杆承载力计算： 立杆压弯强度计算：Nw 0.9M w A W 式中： W立杆截面模量；带入数据有16.4 103 0.9 0.03 106=40.7MPa =175M Pa0.946 489

15、5080 满足要求。5.5 、32a 工字钢分配梁计算1)荷载计算托架根部箱梁截面最大， 故取托架根部分配梁进行计算， 其纵向间距为 0.6m， 则内腔区域： q 26 (0.5 0.35) 1.5 2.5 2 0.6 16.9kN / mF =99.2 0.6=60KN。其受力简图如下，单位： cm。390FqF90470902) 内力计算现采用 midas civil 软件建模进行计算如下弯曲应力应力：反力3）结论由以上计算知， 32a 工字钢横梁最大弯曲应力为 78.3Mpa 175MPa 最 大 剪 应 力 为 22.8MPa =100MPa, 最 大 挠 度 为 3mm l /400

16、 2 900 / 400 4.5mm，均满足要求。5.6 、三角托架计算1）荷载计算三角托架采用 2I32a 工字钢双拼制作。 根据上述分配梁反力计算结果可以得 单侧托架所受荷载 q 99.7KN / 0.6m 166.2kN / m，计算图示如图，单位 cm。q2）内力验算现采用 midas civil 软件建模进行计算，计算结构如下弯曲应力剪力应力位移反力3）结论由以上计算知，托架最大弯曲应力为 54Mpa 175MPa最大剪应力为 30.7MPa=100MPa，最大挠度为 1mm，均满足要求。 托架最大竖向反力 516.9KN，水平螺纹钢拉力最大为 260.2KN。5.7 、牛腿分配梁验算根据以上计算，牛腿分配梁所受竖向力为 517KN。分配梁采用 32a 工字钢双 拼制作，其结构形式如下所示，单位： mm。分配梁承压面积为 A=29.5 400=7600mm2（不考虑肋板）32 =F/A=517103N/7600mm2=68MPa240Mpa （满足要求 ）5.8 、牛腿计算1) 荷载计算1 组托架下牛腿荷载： 517KN，共三个牛腿，考虑同时受力，则单个牛腿承受荷载为： N=517/3=172.3KN.牛腿结构如下，单位： mm。2) 牛腿抗剪验算根据以上计算，单片牛腿处反力为 172.3KN。单片牛腿钢板抗剪受力面积： S=0.25 m 0.0