提升机选型计算2013[1].8

1、+400m-+80m副井斜坡绞车选型计算一、计算条件1.年产矸量预计：；2.斜坡角度：；3.斜坡总斜长：取 ；(+400m-+80m斜坡斜长757.2m。)4.年工作日：；5.日工作时间：；6.矿车自重： m1=1270kg（矿车净重1250kg，铁片钩、保险绳重约20kg）7.单个矿车长度：2410（上、下偏差5）；外沿2450（偏差10mm）；单个矿车宽度：1242（偏差5）；单个矿车滚面距矿车沿高度：866（偏差5）；单个矿车体积：24101242866/（11.5）=2.5921.728（）；900mm轨距单个矿车体积：约2m3；矸石每车净重矸石比重（矸石散体容积按照计算）；8.提升方

2、式为：串车提升；要求：每次提升车数为：3车。考虑矸石量等情况，本选型按照+400m-+80m提升3个车进行选型设计计算。二、一次提升量和车组中矿车数的确定1.计算提升斜长；斜坡长度：；斜坡下车场运行距离：斜坡口上车场运行距离：；2.初步确定速度 1）初步确定最大提升速度,根据煤矿安全规程-2013版规定:倾斜井巷内升降人员或用矿车升降物料时, 。本次设计初步确定最大提升速度 ；2）斜坡上、下车场内速度，取。3）斜坡上、下车场初始加、减速度，取4）斜坡中主加、减速度、，升降人员时，取，对料物提升的和没有限制。一般可用，也可稍大一些。但要考虑自然加速度与自然减速度的问题。本次设计统一取。三.初步计

3、算一次提升循环时间串车在井底运行阶段：初加速时间： （s）初加速行程： (m)等速运行行程：(m)等速阶段运行时间： (s)总运行时间： (s)串车在提出车场后的主加速阶段：运行时间：(s)行程：(m)主减速运行阶段：运行时间：(s)运行行程：(m)等速运行阶段：运行行程：(m)运行时间：(s)井口运行阶段：减速时间：(s)减速行程：(m)等速行程：(m) 等速运行时间：(s)井口运行时间：(s) 取一次提升时间式中：摘挂钩、摘挂保险绳时间，本设计取；电动机换向时间，本设计取；在井底运行阶段总运行时间，s；井口上车场总运行时间,s；串车在出车场后的主加速阶段运行时间，s；串车井筒中的等速度运行

4、时间，s；串车在井筒中的主减速度阶段运行时间，s。四、提升机速度图1.下车场加速阶段加速度：加速时间：加速行程：2、下车场匀速阶段：匀速时间： 匀速速度：匀速行程：加速度： 3.斜坡主加速阶段：加速度：加速时间：加速行程：4.斜坡匀速阶段：匀速时间：匀速行程：匀速速度：加速度：5.主减速阶段：减加速度：减速时间：减速行程：6.上车场匀速阶段：匀速时间：匀速速度：匀速行程：加速度： 7.上车场减速阶段：减加速度：减速时间：减速行程：时 间位 移加速度143.8V（m/s)t（s）04.3314.755.404.3314.755.402.8219.1814.31731.4182.914.3119.

5、182.82+0.30+0.5-0.50-0.3提升机速度图五、一次提升量和矿车数的确定1.一次提升量式中：矸石日提升量，在本次设计中，；C矿井不均衡系数，有井底煤仓时，C=1.1-1.15，故本次设计取1.1；提升能力富裕系数，本次设计取；一次提升总运行时间，S；t日工作小时数，本次设计取为16小时/天；2.计算一次提升矿车数 取n=3辆 根据连接器强度计算矿车数矿车沿倾角为的轨道提升时，辆矿车的总阻力由串车最前面的连接器来承担，因此连接器强度有限，所拉的矿车数就要受到限制。连接器的强度为588000N（经检验（鑫华源提供检验报告），当连接器受到588000N时未断裂，故本计算取此值进行校验

6、计算）。辆矿车提升时总阻力与连接器强度的关系为：则因为()，所以连接器满足强度要求。（根据煤矿安全规程第四百一十四条（一）连接装置安全系数符合4规定：矿车的车梁、碰头和连接插销，不小于6）式中: 矿车质量，kg；矿车中货载质量，kg； 重力加速度，； 矿车运行阻力系数，一般可采用，本次设计取为； 斜坡倾角，本次设计中；3.提升能力计算：1）2）富裕系数：3）小时提升量:式中:提升不均衡系数，本次设计取C=1.1；提升一次循环时间，S；A矿井年提矸石量，吨/年；年工作日数；t日工作小时数；预计年提升矸石总量，t。4.实际一小时提升次数，取5.实际提升一次时间（s）六、计算选择钢丝绳1.钢丝绳的悬

7、垂长度本设计取。式中：斜坡口至阻车器的距离，本次设计取；阻车器至摘钩点的距离，本次设计取；摘钩点至天轮中心的距离 本次设计取；斜坡口处钢丝绳牵引角，本次设计取；2.计算钢丝绳每米质量式中 所选标准钢丝绳公称拉强度；矿车运行阻力系数；钢丝绳沿托滚和底板移动阻力系数；安全系数，煤矿安全规程第348条规定：斜坡升降人员和物料时，升降人员不得小于9，升降物料时不得小于7.5；只升降物料的不得小于6.5；本设计取：6.5；斜坡长度,m；一次提升物料净重，kg；矿车自重，kg；斜坡倾角，在本设计中=。七、选择钢丝绳查钢丝绳规格表选用钢丝绳：选用：绳6X7类规格纤维芯钢丝绳，见机械设计手册-28-11页，表

8、8110。公称抗拉强度1670Mpa。67+NF-32mm。d=32mm mp=3.52 kg/m QP=567000Nd钢丝绳直径，mm；钢丝绳每米质量，kg/m；钢丝绳破断总拉力，N；八、验算钢丝绳安全系数1.正常情况：2.极限情况：所选钢丝绳合格。九、选择提升机1.计算提升滚筒直径选用直径为3m的提升机。2.计算作用在提升机上的最大静张力和最大静张力差 3.根据计算的、选择提升机 查矿山固定设备选型使用手册（2007年第一版）第366页，表3-2-11JKB型矿用防爆绞车技术参数，选用2JKB-31.5P型提升机。滚筒直径： ；滚筒宽度： ；提升机最大静张力：；提升机最大静张力差：；两卷

9、筒中心距：1590（mm）；卷筒中心高：650（mm）；钢丝绳允许最大直径为：（mm）提升高度：一层300（m）；二层645（m）；三层1025（m）；提升机最大提升速度不大于（m/s）。减速器速比；4.验算滚筒宽度（1）式中:d钢丝绳直径，mm；错绳圈，本设计取；钢丝绳圈间的间隙，一般取23，本设计；缠绕层数，本设计取k3；多层缠绕时，钢丝绳在卷筒上缠绕的平均直径，m。-提升斜长。（2）计算缠绕层数不超过3层缠绕，符合煤矿安全规程。 十、天轮选择1.选择游动天轮，型号为：2.技术参数：最大直径；3.两轴承中心距：4.适用钢丝绳直径25-31mm；5.绳槽直径：17mm；6.轴承中心高：；7.

10、变位重量： 8.天轮游动距离：740mm。9.允许的钢丝绳全部钢丝破断拉力总合：596.5kN。以上查自矿山固定设备选型使用手册2007年第一版，第549页，表3-3-35。十一、提升机与井口相对位置的计算1.按外偏角不超过计算最小绳弦长度式中-两轨道中心间距，取;-卷筒宽度，m；-两卷筒间距，=卷筒中心距-卷筒宽=1.59-1.5=0.09（m）-游动天轮游动距离，=0.74m。2.按内偏角不超过计算最小绳弦长度为保证内、外偏角不超过，根据具体条件和最小弦长，首先初步确定提升机至井架中心水平距离。3.计算井口至井架中心的水平距离式中：-井口至阻车器距离，一般为7-9m，取7m；-阻车器至摘钩

11、点的距离，一般取1.5倍串车组长度，即,矿车长度，矿车个数（3辆）；-摘钩点至井架中心的水平距离，为了不致因提升机侧钢丝绳悬垂过大，造成摘钩困难，建议取,取2.5倍；-提升机卷筒中心至天轮中心的水平距离。4.天轮高度应满足下列要求：A、摘钩后的重矿车，通过空矿车一侧的钢丝绳时无阻碍，空串车一侧钢丝绳距地面的高度，不得小于2.5米，通过摘钩点的距离为，一般。B、为了防止矿车在井口出轨掉道，井口处的钢丝绳牵引角，要小于9,本设计取。按照A、B要求，天轮高度应为 取3.8m式中 -天轮半径，m；-矿车通过空车侧，钢丝绳处的地面标高与井口标高之差，m。暂取4.7m.5.卷筒轴中心与天轮中心水平距离取=

12、16m。弦长式中 -卷筒中心高，-天轮中心到卷筒中心的钢丝绳斜长，m。6.偏角计算内偏角外偏角 15（符合要求）上绳仰角（对上出绳角度没有明确要求，大于零度即可）-天轮直径，m；-卷筒直径，m；-天轮中心高，m；-卷筒中心高，m；-天轮中心到卷筒中心的钢丝绳斜长，m。 十二、选择提升电动机1.估算电动机功率一般双容器提升用下列公式估算：双钩提升：下放重物：式中：提升电动机估算功率，；所提升物料时最大静张力差，N；v速度，本计算取4m/s；减速器的传动效率。行星齿轮减速器可取=0.92。矿井阻力系数，即考虑提升容器在井筒中运动时的风阻、罐道阻力及钢丝绳弯曲阻力等的系数。双钩提升取。2.估算电动机转数提升电动机的选装速度n、减速器的传动比i、提升速度v及卷筒直径D由如下关系:式中：电动机转速，；减速器的传动比。查YBBP系列隔爆型变频调速三相异步电动机(H80500)产品样本：选YBBP5002-12型电动机，额定功率P=355kw,电压：660V，定子电流：729.5A，额定转速：495r/min；效率94.8%；功率因数： 0.78；最大转矩倍数/额定转矩：2/6849；重量：6320kg。3.电动机旋转速度最后确定下来之后，提升机实际提升速度应重新计算。Vm=Dne/60i=3