毕业设计：《用斜撑托架取代满堂架浇筑海子沟大桥的设计方案》2-1

1、兰州交通大学2012级土木工程（专升本）毕业设计论文用斜撑托架取代满堂架浇筑海子沟大桥的设计方案摘 要【海子沟大桥位于山西省乡宁县光华镇境内，为跨越海子沟而设，海子沟大桥全长415米，结构形式为5×32m+（48+80+48）m+2×32m，为全线的控制性工程。现浇梁梁体采用变高度变截面单箱单室梁，一联总长177.5m，计算跨度（48+80+48）m，梁截面采用单箱单室，梁段按结构尺寸及施工顺序共划分为12种梁段。12号梁段为边支点现浇段，梁长为7.75m，采用满堂架施工。由于边墩5#、8#墩墩身高度分别为36m、43m，采用满堂架施工不能满足杆件的稳定性要求。优化施工方案

2、后，取消满堂架，采用斜撑托架配合挂篮施工。由于考虑到斜撑的倾角和且斜撑必须撑到墩身的上实体部分，以及墩身上实体段的高度，首先采用斜撑托架和墩顶提供现浇梁5.75m的工作面长度，然后利用挂篮走到位，和斜撑托架形成一个整体，提供现浇梁余下的2m的工作面长度。然后再在这个7.75m长的工作面上进行12#块梁体的施工。论文主要从几个方面叙述了原满堂架方案的不足之处，结合施工现场实际情况后采用现方案的原因，斜撑托架承载能力的详细验算，以及改用斜撑托架后施工的各个工序的步骤。】关键词：满堂架，斜撑托架，承载力，挂篮目录第1章 工程概况51.1 线路概况51.1.1 海子沟大桥概况5第2章 施工方案选定62

3、.1 原设计方案62.1.1 稳定性62.1.2 可操作性62.1.3 经济性62.2 现方案的选取72.2.1 方案探讨72.2.2 方案选定7第3章 荷载验算83.1 结构布置83.1.1 荷载统计83.1.2 计算参数93.1.3 荷载组合103.2 顶板底模验算103.2.1 顶板底模的竹胶板验算103.2.2 顶板底模的方木验算113.2.3 顶板底模的脚手架验算123.3 底板底模验算123.3.1 底板底模的竹胶板验算123.3.2 底板底模的方木验算133.3.3 底板底模的I10工字钢验算143.4 腹板底模验算153.4.1 腹板底模的竹胶板验算153.4.2 腹板底模的方

4、木验算163.4.3 腹板底模的10工字钢验算163.5 翼缘板底模验算173.5.1 翼缘板底模的竹胶板验算173.5.2 翼缘板底模的方木验算183.5.3 翼缘板底模的脚手架验算193.6 16的工字钢验算193.6.1 16的工字钢跨度为0.85m的简支梁验算193.6.2 16的工字钢跨度为0.51m的简支梁验算203.7 25a的工字钢验算213.7.1 整体均布荷载验算213.7.2局部荷载验算223.7.3 腹板底下的25a工字钢验算223.7.4 翼缘板底下的25a工字钢验算233.8 横梁双拼36b的工字钢验算243.9 斜撑验算253.9.1 斜撑承载力验算253.9.2

5、 斜撑的稳定性验算263.10 墩身预埋钢板和斜撑的焊缝验算273.11 斜撑和下横梁的焊缝验算28第4章 施工准备304.1 现场准备304.1.1 施工便道304.1.2用水、用电、临时房屋设施304.2 人员准备304.3 机械准备304.4 计划工期31第5章 施工工艺325.1 施工工艺32第6章 施工方法336.1 斜撑布置336.2 斜撑安装336.3 工字钢摆放346.4 底模板安装366.5 支架及内外模安装366.6 钢筋和模板安装386.7 混凝土浇筑39第7章 保证措施407.1 钢筋质量保证措施407.2 模板工程质量保证措施407.3 安全施工注意事项407.4 进

6、度保证措施417.5 质量保证措施417.6 环境保护和水土保持措施427.6.1 环境保护措施427.6.2 水土保持措施42第8章 文明施工438.1 文明施工43结论44谢 辞45参考文献46IV第1章 工程概况1.1 线路概况张台线位于山西省临汾市，处于尧都区、襄汾县和乡宁县三地境内。线路正线全长为57.791km，疏解线全长1.939km。本标段位于乡宁县光华镇境内，线路长4.26km（DK49+100DK53+360），包括路基土石方工程355637m3，大桥2座（674.42m）、中桥2座（212.08m），涵洞4座（266.98m），隧道3座（2401m）。1.1.1 海子沟大

7、桥概况海子沟大桥全长415米，结构形式为5×32m+（48+80+48）m+2×32m，桥墩最高墩为7#墩，墩身高度为70m。为全线的控制性工程。现浇梁梁体采用变高度变截面箱梁，一联总长177.5m，边支座中心至梁端距离0.75m，计算跨度（48+80+48）m，梁截面采用单箱单室，边支点及跨中梁高3.6m，中支点梁高6.2m，梁底变化段采用二次抛物线。箱梁顶宽7.5m，底宽4.2m，顶板厚0.38m，底板厚0.5m0.8m，腹板厚为0.450.85m，支座中心横向间距3.6m，中支点处箱梁梁底加宽至5.2m。全联在中支点和边支点处设置三道横隔板，横隔板均设置过人洞，中横隔

8、板厚1.6m，边横隔板厚1.5m。箱梁两侧腹板与顶底板相交处均采用圆弧倒角过渡。梁段按施工顺序共划分为12种梁段。两中支点桥墩上为0号段，与墩顶临时支座固结，形成临时T构。该梁段长8m，13号梁段长3.0m，47号梁段长3.5m，810号梁段长4.0m，11号梁段为合拢段，梁长为2.0m，12号梁段为边支点现浇段，梁长为7.75m。第2章 施工方案选定2.1 原设计方案原设计现浇梁12#采用满堂架浇筑，从地面混凝土浇筑的基础上开始搭设脚手架，搭设到设计12#块梁段的底部，然后在这个满堂架搭设的平台上进行12#块梁段的施工，待10#块采用挂篮浇筑完成，张拉压浆施工以后，挂篮前移，利用挂篮提供边跨

9、合拢段11#块的施工平台，完成边跨11#块的施工。结合现场实际工程情况，此方案存在以下不足的地方。2.1.1 稳定性原设计满堂架采用48的钢管和各种扣件搭设而成，由于墩身高度为36m和43m，这样的高度已经远远超过48的钢管稳定性所允许的高度，为了安全起见，不易采用满堂架进行边跨12#块梁段的施工。2.1.2 可操作性采用原设计方案施工时，把这160吨材料安装好，两个边墩满堂架同时搭设，每侧边墩安排10人进行搭设，需要一个月左右时间，梁体合拢后，拆除满堂架也需要一个月左右的时间，计划工期为45天，然仅安装拆除脚手架就需要60天，显然不具备可操作性。并且搭设高度过高，工人搭设脚手架时危险系数比较

10、高，安全带没有牢固的地方可以固定。2.1.3 经济性 若采用采用原设计满堂架进行施工，所需要的48的钢管和各种扣件分别为4.7万米和2万个扣件，加上钢模板总重达160吨左右，以上材料需要通过到建筑租赁市场租赁以获得使用，根据市场行情，租赁这些材料需花费一大笔费用，具体费用见表 2-1. 表 2-1序号类别单位数量日租金单价金额（元）148钢管米470000.015元/米7052扣件个200000.015元/个3003日租金合计元1005 通过表 2-1可以看出，租用这些材料每天所需租金为1005元。考虑脚手架的安装拆除时间，完成该工程所需租金费用为1005×（30+45+30）=10

11、5525元。2.2 现方案的选取2.2.1 方案探讨否定原方案后，开始讨论选取新的施工方案，在选取新方案时，考虑采用螺旋钢管进行施工的方案，采用5根直径120cm的螺旋钢管进行支撑，距边墩远端的12#块梁底部设置3根，在12#块梁中间的底部设置两根。在螺旋钢管的底部设置I25工字钢作为底模纵梁，其上放置I16工字钢作为分配梁，在上面铺设方木模板进行施工。但采用此方案也存在墩身过高，螺旋钢管中间需要设置几道系梁，需使用的材料太多，费用太高，操作不方便等问题。后来就考虑选取斜撑托架的方案，墩身施工时，在墩身上实体段墩身两侧预埋钢板，并在钢板上预留两个孔，采用PVC管在墩身内预留孔洞，穿精扎螺纹钢把

12、墩身两侧钢板对拉起来，在钢板上焊I36工字钢作为斜撑，然后在斜撑顶放置I36工字钢作为横梁，纵梁采用12m长的I25工字钢在斜撑和墩顶通长放置，再在其上放置I16的工资钢作为分配梁，然后进行铺设方木和底模板。2.2.2 方案选定 通过比较斜撑托架方案和螺旋钢管方案的各方面的因素，斜撑托架方案比后者方便施工，操作简单；工人在施工时，可以把安全带固定到墩身预埋的挂钩上，比较安全；且所需采用的I36工字钢可以利用现浇梁0#块施工拆下的工字钢，材料循环利用，比较节约成本。经过研究，决定采用斜撑托架方案进行施工。 第3章 荷载验算3.1 结构布置托架下部采用6根36b型双拼工字钢焊接在与埋在墩身的800

13、×500×14mm的钢板上作为斜撑，斜撑分两组，3根一组，一组上端支撑在纵梁悬挑出来部分距顶帽边缘水平距离1.22m的地方，另一组上端支撑在纵梁悬挑出来部分距顶帽边缘水平距离2.45m的位置，同组相邻的两根斜撑相距1.88m，其中线路中心线上放置一根斜撑。每组斜撑上横向放置一根6m长36b型双拼工字钢作为横梁，在横梁和墩顶长通长放置12根25a型12m长工字钢作为纵梁。纵梁上横向放置16型12m长的工字钢作为分配梁，分配梁上放置由10×10cm的方木和10的工字钢交错布置及12mm厚的竹胶板组成的底模。3.1.1 荷载统计悬挑出去部分梁的混凝土体积为26.67m3

14、，C50砼密度为2500Kg/m3，普通钢筋重为3947kg，精扎螺纹重为1067kg，混凝土超灌系数按1.05计算，所以悬挑部分梁重26.67×2500×1.05 +3947+1067=75022.75kg。外模板重按140kg/m2（此数据由模板厂家提供，包括桁架片重）计算，内模及支架重量按实际重量考虑。 图 3-1如图3-1，梁体断面实体的面积是7.5546m2，一个部分的断面面积为0.5263m2，一个部分的实体断面面积为1.63 m2，部分的面积是1.568m2。部分的面积为1.674 m2。3.1.2 计算参数根据路桥施工计算手册查得，并综合考虑浸水时间，竹胶板

15、的力学指标取下值：抗弯应力 =12Mpa 抗剪应力 =1.3 Mpa 弹性模量 E=5×103 Mpa 密度为9.5KN/m3 方木的力学指标取下值：顺纹弯应力= 12Mpa 顺纹弯曲剪应力=1.3 Mpa横纹弯曲剪应力=3.2 Mpa 弹性模量E=9×103 Mpa密度为9.5KN/m3 10的工字钢力学指标取下值：高度h=100mm 背宽b=68mm 腹板厚tw=4.5mm 背厚t=7.6mm 腋下圆角半径r=6.5mm 背端圆角半径r1=3.3mm 截面面积14.33cm2 理论重量11.25Kg/m x=245cm4 Wx=49cm3 x方向静矩 Sx=28.2 c

16、m3 x=4.14cm y=32.8cm4 Wy=9.6cm3 y=1.51cm16的工字钢力学指标取下值：h=160mm b=88mm tw=6mm t=9.9mm r=8mm r1=4mm 截面面积26.11cm2 理论重量20.5Kg/m x=1127cm4 Wx=140.9cm3 x方向静矩 Sx=80.8 cm3 x=6.57cm y=93.1cm4 Wy=21.2cm3 y=1.89cm25a的工字钢力学指标取下值：h=250mm b=116mm tw=8mm t=13mm r=10mm r1=5mm 截面面积48.541cm2 理论重量38.105Kg/m x=5020cm4 W

17、x=402m3 x方向静矩 Sx=230.7cm3 x=10.2cm y=280cm4 Wy=48.3cm3 y=2.4cm36b的工字钢力学指标取下值：h=360mm b=138mm tw=12mm t=15.8mm r=12mm r1=6mm 截面面积83.64cm2 理论重量65.66Kg/m x=16574cm4 Wx=920.8cm3 x方向静矩 Sx=541.2cm3 x=14.08cm y=583.6cm4 Wy=84.6cm3 y=2.64cm3.1.3 荷载组合 根据公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011（第49页）查得， 计算模板、支架时，应考虑下列荷载并按下表进

18、行荷载组合（表 3-1）。1) 模板、支架自重2) 新浇筑的混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力3) 施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载4) 振捣混凝土时产生的振动荷载5) 新浇筑混凝土对侧面模板的压力6) 倾倒大方量混凝土时产生水平方向的冲击荷载7) 其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等模板结构名称荷载组合强度计算刚度计算梁、板的底模板以及支撑板、支架等1）+2）+3）+4）+7）1）+2）+7）缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板等的侧模板4）+5）5）基础、墩台等厚大结构物的侧模板5）+6）5） 表 3-13.2 顶板底模验算3.2.1 顶板底模的竹胶板验算顶板的底

19、模竹胶板下部10×10cm的方木中心间距250mm布置，验算时取1mm宽竹胶板净跨按150mm的简支梁进行验算。顶板梁体自重75022.75×10-2×1.5687.5546 ÷（3.2*3.3）=14.75KN/m2 a 模板及方木的重量3.3×3.5×0.012×9.53.3×3.2 + 3.5×0.1×0.1×13×9.53.3×3.2=0.534 KN/m2 b支架的重量3.12×30+3.3×30+3.5×36×8.

20、6×10-2+3.3×0.1×0.1×5×9.53.3×3.2 =2.7431 KN/m2 c施工人员、堆放料具、运输的荷载 2.5 KN/m2 d倾倒混凝土时产生的冲击荷载 2.0 KN/m2 e振捣混凝土产生的荷载 2.0 KN/m2 f强度验算荷载组合（a+b+c）×1.2+（d+e+f）×1.4=30.7325 KN/m2 作用在顶板底模竹胶板上的线荷载为30.7325×10-3N/mm跨中最大弯矩：M=18ql2=0.125×30.7325×10-3 ×1502=8

21、6.4352N·mm模板截面抵抗矩：W=16bh2=1×1226=24mm3模板截面惯性矩： = 112bh3= 1×12312 =144mm4 模板截面的最大应力：= MW = 86.435224 =3.61Mpa<=12Mpa，满足要求模板的最大剪力： V=12ql=0.5×30.7325×10-3×150 =2.3049N模板最大剪应力=3v2A= 3×2.30492×12 =0.29 Mpa<=1.3 Mpa，满足要求刚度验算荷载组合（a+b+c）×1.2=21.6325 KN/m2

22、作用在顶板底模竹胶板上的线荷载为21.6325×10-3N/mmfmax=5ql4384E =5×21.6325×10-3×1504384×5×103×144 =0.198mm< L400 =0.375mm，满足要求3.2.2 顶板底模的方木验算顶板底模方木受力最不利的部位为立杆上顶丝上的横向分配方木，简化成跨度为60cm的简支梁进行验算。强度验算荷载组合（a+b+c）×1.2+（d+e+f）×1.4×（3.2×3.3）=324.5352 KN 作用在顶板底模方木上的线荷载为21

23、.6357KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.125×21.6357×0.62=0.9736KN·m方木截面抵抗矩：W=16bh2=0.1×0.126=1.67×10-4m3方木截面惯性矩： = 112bh3= 0.1×0.1312 =8.33×10-6m4 方木截面的最大应力：= MW = 0.973621.67×10-4 =0.45Mpa<=12Mpa，满足要求方木的最大剪力： V=12ql=0.5×21.6357×0.6 =6.4907KN方木最大剪应力=3v2A= 3

24、5;6.49072×0.01 =0.974 Mpa<=1.3 Mpa，满足要求刚度验算荷载组合（a+b+c）×1.2×(3.2×3.3)=228.4394 KN 作用在顶板底模方木上的线荷载为15.2293KN/mfmax=5ql4384EI =5×15.2293×0.64384×9×103×8.33×10-6 =0.343mm< L400 =1.5mm，满足要求3.2.3 顶板底模的脚手架验算顶板底模的脚手架布置为纵向横向间距均为60cm，步距也为60cm，扫地杆距立杆底端为15c

25、m。 强度验算荷载组合（a+b+c）×1.2+（d+e+f）×1.4=30.7325 KN/m2 作用在支架上的荷载为30.7325 KN/m2单根立杆承受荷载为：30.7325×0.6×0.6=11.0637KN根据路桥施工计算手册（189页）可查得，横杆步距为100cm时立杆的容许荷载为35.7KN，所以横杆步距为60cm时容许也可以按35.7KN，单根立杆承受荷载N=11.0637KNN=35.7KN 满足要求3.3 底板底模验算3.3.1 底板底模的竹胶板验算底板底模的竹胶板下面布置10×10cm的方木和10的工字钢中心间距20cm交替

26、布置，竹胶板按1mm宽净跨120mm的简支梁验算。梁底板自重为75022.75×10-2×1.6747.5546 ÷（3.2×3.3）=15.75KN/m2 a底板底模的重量为 3.5×3.3×0.012×9.53.2×3.3 =0.1247 KN/m2 b底板底模下方木和工字钢的重量为4×8×0.1×0.1×9.53.2×3.35×9×11.25×10-23.2×3.3=0.77KN/m2 c 施工人员、堆放料具、运输的荷载

27、 2.5 KN/m2 d倾倒混凝土时产生的冲击荷载 2.0 KN/m2 e 振捣混凝土产生的荷载 2.0 KN/m2 f强度验算荷载组合从顶板传到底板的荷载为30.7325 KN/m2（a+b+c）×1.2+（d+e+f）×1.4+30.7325=59.8061 KN/m2 作用在底模竹胶板上的线荷载为59.8061×10-3N/mm跨中最大弯矩：M=18ql2=0.125×59.8061×10-3 ×1202=107.6511N·mm模板截面抵抗矩：W=16bh2=1×1226=24mm3模板截面惯性矩： = 1

28、12bh3= 1×12312 =144mm4 模板截面的最大应力：= MW = 107.651124 =4.4855Mpa<=12Mpa，满足要求模板的最大剪力： V=12ql=0.5×59.8061×10-3×120 =3.5884N模板最大剪应力=3v2A= 3×3.58842×12 =0.45 Mpa<=1.3 Mpa，满足要求刚度验算荷载组合从顶板传下来的荷载为21.6325 KN/m2（a+b+c）×1.2+21.6325 =41.6061KN/m2 作用在底板底模竹胶板上的线荷载为41.6061

29、15;10-3N/mmfmax=5ql4384E =5×41.6061×10-3×1204384×5×103×144 =0.156mm< L400 =0.3mm，满足要求3.3.2 底板底模的方木验算底板底模方木下横向布置16的工字钢，中心间距0.4m，方木按净跨0.4m的简支梁进行验算。从上传到方木上的荷载为631.553 KN作用在方木上的线荷载为12.3834 KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.125×12.3834×0.42=0.2477KN·m方木截面抵抗矩：W=16bh2=0.1

30、×0.126=1.67×10-4m3方木截面惯性矩： = 112bh3= 0.1×0.1312 =8.33×10-6m4 方木截面的最大应力：= MW = 0.24771.67×10-4 =1.49Mpa<=12Mpa，满足要求方木的最大剪力： V=12ql=0.5×12.3834×0.4 =2.4767KN方木最大剪应力=3v2A= 3×2.47672×0.01 =0.38 Mpa<=1.3 Mpa，满足要求刚度验算荷载组合从上传到方木的荷载为439.361 KN 作用在底板底模方木上的线荷

31、载为8.6149KN/mfmax=5ql4384E =5×8.6149×0.44384×9×103×8.33×10-6 =0.04mm< L400 =1mm，满足要求3.3.3 底板底模的I10工字钢验算底板底模下10工字钢下横向布置16的工字钢，中心间距0.4m，10工字钢按净跨0.4m的简支梁进行验算。从上传到10工字钢的荷载为631.553 KN作用在10工字钢的线荷载为12.3834 KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.125×12.3834×0.42=0.2477KN·m10工字钢截

32、面的最大应力：= MWx = 0.247749×10-6 =5.055Mpa<w=140Mpa，满足要求10工字钢的最大剪力： V=12ql=0.5×12.3834×0.4=2.4767KN10工字钢最大剪应力=Vh°d= 2.476771.8×10-3×4.5×10-3 =7.665Mpa<=80 Mpa，满足要求 刚度验算荷载组合从上传到10工字钢上的荷载为439.361KN 作用在底板底模10工字钢的线荷载为8.6149KN/mfmax=5ql4384EI =5×8.6149×0.443

33、84×2.1×105×245×10-8 =0.01mm< L400 =1mm，满足要求3.4 腹板底模验算3.4.1 腹板底模的竹胶板验算腹板底模的竹胶板下面布置10×10cm的方木和10的工字钢中心间距112.5mm布置，竹胶 板按1mm宽净跨80mm的简支梁验算。腹板梁体自重75022.75×10-2×1.637.5546÷（3.2*0.45）=112.42KN/m2 a内模及方木和背肋重量为 2.74×3.5×0.012×9.50.45×3.2 + 2.74

34、15;0.1×0.1×12×9.50.45×3.2+3.5×8×11.25×10-20.45×3.2=5.1159 KN/m2 b底模板及方木和10工字钢的重量0.45×3.5×0.012×9.50.45×3.2 + 4×0.1×0.1×1×9.50.45×3.2 + 5×3×11.25×10-20.45×3.2=1.5605 KN/m2 c施工人员、堆放料具、运输的荷载 2.5 KN/

35、m2 d倾倒混凝土时产生的冲击荷载 2.0 KN/m2 e振捣混凝土产生的荷载 2.0 KN/m2 f强度验算荷载组合（a+b+c）×1.2+（d+e+f）×1.4=153.584KN/m2 作用在腹板底模竹胶板上的线荷载为153.584×10-3N/mm跨中最大弯矩：M=18ql2=0.125×153.584×10-3 ×802=122.8672N·mm模板截面抵抗矩：W=16bh2=1×1226=24mm3模板截面惯性矩： = 112bh3= 1×12312 =144mm4 模板截面的最大应力：= M

36、W = 122.867224 =5.1195Mpa<=12Mpa，满足要求模板的最大剪力： V=12ql=0.5×122.8672×10-3×80 =4.9147N模板最大剪应力=3v2A= 3×4.91472×12 =0.62Mpa<=1.3 Mpa，满足要求刚度验算荷载组合（a+b+c）×1.2=142.9157 KN/m2 作用在顶板底模竹胶板上的线荷载为142.9157×10-3N/mmfmax=5ql4384EI =5×142.9157×10-3×804384×5

37、×103×144 =0.11mm< L400=0.2mm，满足要求3.4.2 腹板底模的方木验算腹板底模方木下横向布置16的工字钢，中心间距0.4m，方木按净跨0.4m的简支梁进行验算。从上传到方木上的荷载为221.161 KN作用在方木上的线荷载为18.4301 KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.125×18.4301×0.42=0.3686KN·m方木截面抵抗矩：W=16bh2=0.1×0.126=1.67×10-4m3方木截面惯性矩： = 112bh3= 0.1×0.1312 =8.33

38、5;10-6m4 方木截面的最大应力：= MW = 0.36861.67×10-4 =2.21Mpa<=12Mpa，满足要求方木的最大剪力： V=12ql=0.5×18.4301×0.4 =3.686KN方木最大剪应力=3v2A= 3×3.6862×0.01 =0.56 Mpa<=1.3 Mpa，满足要求刚度验算荷载组合从上传到方木的荷载为205.7986 KN 作用在腹板底模方木上的线荷载为17.1499KN/mfmax=5ql4384EI =5×17.1499×0.44384×9×103&

39、#215;8.33×10-6 =0.08mm< L400 =1mm，满足要求3.4.3 腹板底模的10工字钢验算腹板底模下10工字钢下横向布置16的工字钢，中心间距0.4m，10工字钢按净跨0.4m的简支梁进行验算。从上传到10工字钢的荷载为221.161 KN作用在10工字钢的线荷载为18.4301KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.125×18.4301×0.42=0.3686KN·m10工字钢截面的最大应力：= MWx = 0.368649×10-6 =7.523Mpa<w=140Mpa，满足要求10工字钢的最大剪力：V

40、=12ql=0.5×18.4301×0.4=3.686KN10工字钢最大剪应力=Vh°d= 3.68671.8×10-3×4.5×10-3 =11.41Mpa<=80 Mpa，满足要求 刚度验算荷载组合从上传到10工字钢上的荷载为205.7986KN 作用在腹板底模10工字钢的线荷载为17.1499KN/mfmax=5ql4384EI =5×17.1499×0.44384×2.1×105×245×10-8 =0.01mm< L400 =1mm，满足要求3.5 翼缘

41、板底模验算3.5.1 翼缘板底模的竹胶板验算翼缘板下的竹胶板下的方木间距0.25m，所以竹胶板按跨度0.15m宽度1mm的简支梁进行验算。翼缘板梁体自重75022.75×10-2×0.52637.5546÷（3.2×1.65）=9.8988KN/m2 a模板及方木的重量：1.65×3.85×0.012×9.5+3.85×0.1×0.1×6×9.5+1.8×0.1×0.1×10×9.51.65×3.85 =0.7286KN/m2 b支架的

42、重量：（3.6×30+3.85×21+1.8×70+5.27×4×8.6+4×4）×8.6×10-21.65×3.85=4.7644KN/m2 c施工人员、堆放料具、运输的荷载 2.5 KN/m2 d倾倒混凝土时产生的冲击荷载 2.0 KN/m2 e振捣混凝土产生的荷载 2.0 KN/m2 f 强度验算荷载组合（a+b+c）×1.2+（d+e+f）×1.4=27.5702KN/m2所以作用在翼缘板下竹胶板上的线荷载为27.5702×10-3N/mm跨中最大弯矩：M=18ql2

43、=0.125×27.5702×10-3 ×1502=77.5412N·mm模板截面抵抗矩：W=16bh2=1×1226=24mm3模板截面惯性矩： = 112bh3= 1×12312 =144mm4 模板截面的最大应力：= MW = 77.541224 =3.2309Mpa<=12Mpa，满足要求模板的最大剪力： V=12ql=0.5×27.5702×10-3×150 =2.0678N模板最大剪应力=3v2A= 3×2.06782×12 =0.26Mpa<=1.3 Mpa，

44、满足要求刚度验算荷载组合（a+b+c）×1.2=18.4702 KN/m2 作用在顶板底模竹胶板上的线荷载为18.4702×10-3N/mmfmax=5ql4384E =5×18.4702×10-3×1504384×5×103×144 =0.17mm< L400 =0.375mm，满足要求3.5.2 翼缘板底模的方木验算翼缘板下方木的最大跨度为0.8m，所以翼缘板下方木按跨度0.8m的简支梁进行验算。强度验算荷载组合从上传到方木上的荷载为175.1397 KN作用在方木上的线荷载为10.6145 KN/m跨中

45、最大弯矩：M=18ql2=0.125×10.6145×0.82=0.8492KN·m方木截面抵抗矩：W=16bh2=0.1×0.126=1.67×10-4m3方木截面惯性矩： = 112bh3= 0.1×0.1312 =8.33×10-6m4 方木截面的最大应力：= MW = 0.84921.67×10-4 =5.09Mpa<=12Mpa，满足要求方木的最大剪力： V=12ql=0.5×10.6145×0.8 =4.2458KN方木最大剪应力=3v2A= 3×4.24582

46、15;0.01 =0.64 Mpa<=1.3 Mpa，满足要求刚度验算荷载组合从上传到方木的荷载为117.3319 KN 作用在翼缘板底模方木上的线荷载为7.111KN/mfmax=5ql4384E =5×7.111×0.84384×9×103×8.33×10-6 =0.51mm< L400 =2mm，满足要求3.5.3 翼缘板底模的脚手架验算翼缘板下支架的纵向间距为0.4m，横向间距为0.8m，扫地杆距立杆底端为0.15m，横杆步距为0.6m。强度验算荷载组合（a+b+c）×1.2+（d+e+f）×1

47、.4=27.5702KN/m2作用在支架上的荷载为27.5702KN/m2单根立杆承受荷载为：27.5702×0.4×0.8=8.8225KN根据路桥施工计算手册（189页）可查得，横杆步距为100cm时立杆的容许荷载为35.7KN，所以横杆步距为60cm时容许也可以按35.7KN，单根立杆承受荷载N=8.8225KNN=35.7KN 满足要求3.6 16的工字钢验算16的工字钢下面的25a工字钢间距为50.8cm和84.2cm，两边悬挑出去的长度为183.4cm，所以16的工字钢按跨度0.51m和0.85m的简支梁进行验算。 3.6.1 16的工字钢跨度为0.85m的简支

48、梁验算强度验算荷载组合从上传到16的工字钢上的线荷载为26.3147 KN/m 16的工字钢自重20.513Kg/m×10-2=0.2051 KN/m 所以作用在16的工字钢上的线荷载为（26.3147+0.2051）×1.2=31.8238KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.125×31.8238×0.852=2.8741KN·m16工字钢截面的最大应力：= MWx = 2.8741140.9×10-6 =20.4Mpa<w=140Mpa，满足要求16工字钢的最大剪力： V=12ql=0.5×31.8238&#

49、215;0.85=13.5251KN16工字钢最大剪应力=Vh°d= 13.5251124.2×10-3×6×10-3 =18.15Mpa<=80Mpa，满足要求 刚度验算荷载组合从上传到16工字钢上的线荷载为26.3147KN/m 16的工字钢自重20.513Kg/m×10-2=0.2051 KN/m作用在16工字钢的线荷载为（26.3147+0.2051）×1.2=31.8238KN/mfmax=5ql4384E =5×31.8238×0.854384×2.1×105×112

50、7×10-8 =0.1mm< L400 =2.125mm，满足要求3.6.2 16的工字钢跨度为0.51m的简支梁验算强度验算从上传到16的工字钢上的线荷载为61.4336 KN/m 16的工字钢自重20.513Kg/m×10-2=0.2051 KN/m 所以作用在16的工字钢上的线荷载为（61.4336+0.2051）×1.2=73.9665KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.125×73.9665×0.512=2.4048KN·m16工字钢截面的最大应力：= MWx = 2.4048140.9×10-6 =1

51、7.07Mpa<w=140Mpa，满足要求16工字钢的最大剪力： V=12ql=0.5×73.9665×0.51 =18.8615KN16工字钢最大剪应力=Vh°d= 18.8615124.2×10-3×6×10-3 =25.32Mpa<=80 Mpa，满足要求 刚度验算荷载组合从上传到16工字钢上的线荷载为61.4336KN/m 16的工字钢自重20.513Kg/m×10-2=0.2051 KN/m作用在16工字钢的线荷载为（61.4336+0.2051）×1.2=73.9665KN/mfmax=5q

52、l4384EI =5×73.9665×0.514384×2.1×105×1127×10-8 =0.03mm< L400 =1.275mm，满足要求3.7 25a的工字钢验算25a的工字钢下面是斜撑上的横梁，所以25a的工字钢跨度最大为2.78m,所以25a的工字钢按跨度为2.78m的简支梁进行验算。3.7.1 整体均布荷载验算梁体重量为75022.75×10-2=750.23KN a 模板、方木和工字钢及支架重量34.6062+9.448+19.228+47.52=110.8022KN b16的工字钢重量为11

53、5;12×20.513×10-2=27.0772KN c25a的工字钢自重为38.105×10-2×12×4=18.2904KN d 施工荷载6.5×（7.5×3.2+3.3×3.2+3.2×0.9）=241.28KN e 强度验算荷载组合(a+b+c+d)×1.2+e×1.4=1425.4718KN考虑安全系数1.5后为1425.4718×1.5=2138.2076KN所以作用在25a工字钢上的线荷载为44.546KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.125×

54、44.546×2.782=43.0337KN·m25a工字钢截面的最大应力：= MWx = 43.0337402×10-6 =107.1Mpa<w=140Mpa，满足要求25a工字钢的最大剪力： V=12ql=0.5×44.546×2.78 =61.9189KN25a工字钢最大剪应力=Vh°d= 62.6218204×10-3×8×10-3 =37.95Mpa<=80 Mpa，满足要求 刚度验算荷载组合(a+b+c+d)×1.2=1087.6798KN考虑安全系数1.5后为1631.

55、5196KN作用在25a工字钢的线荷载为33.99KN/mfmax=5ql4384E =5×33.99×2.784384×2.1×105×5020×10-8 =2.51mm< L400 =6.95mm，满足要求3.7.2局部荷载验算底板底下的25a工字钢验算底板底下的25a工字钢按跨度为1.45m的简支梁进行验算。从上传到下面的荷载为631.553KN a16的工字钢重量为11×12×20.513×10-2=27.0772KN b25a的工字钢自重为38.105×10-2×12&

56、#215;4=18.2904KN c施工荷载为6.5×（7.5×3.2+3.3×3.2+3.2×0.9）=241.28KN d 强度验算荷载组合(a+b+c)×1.2+d×1.4=1150.0967KN考虑安全系数1.5后荷载为1725.1451KN作用在25a工字钢上的线荷载为107.8216KN/m跨中最大弯矩：M=18ql2=0.125×107.8216×1.452=28.3369KN·m25a工字钢截面的最大应力：= MWx = 28.3369402×10-6 =70.5Mpa<w

57、=140Mpa，满足要求25a工字钢的最大剪力： V=12ql=0.5×107.8216×1.45=78.1707KN25a工字钢最大剪应力=Vh°d= 78.1707204×10-3×8×10-3 =47.9Mpa<=80 Mpa，满足要求 刚度验算荷载组合(a+b+c)×1.2=812.3047KN考虑安全系数1.5后为1218.4571KN作用在25a工字钢的线荷载为76.1536KN/mfmax=5ql4384E =5×76.1536×1.454384×2.1×105×5020×10-8 =0.42mm< L400 =3.625mm，满足要求3.7.3 腹板底下的25a工字钢验算腹板下25a工字钢的验算可以按跨度为1.65m的简支梁进行验算。从上传下来的荷载为221.161KN a 16的工字钢重量为11×12×20.513×10-2=27.0772KN b25a的工字钢自重为38.105×10-2×12×4=18.2904KN c施工荷载为6.5×（3