“一寸光”办公楼设计

1、目 录第一章 建筑设计说明11.1建筑概况11.2 设计资料11.3 建筑要求21.4 建筑细部设计2第二章 结构设计说明32.1 结构方案选取32.1.1 竖向承重体系选取32.1.2 水平向承重体系选取32.2 楼梯方案的选择42.3 建筑材料的选择42.4 结构布置计算4第三章 结构计算书63.1 框架结构计算方法及框架截面尺寸的确定63.1.1 框架计算方法的确定63.1.2 框架截面尺寸的确定63.2 确定框架计算简图83.3 框架柱抗侧移计算93.3.1 框架梁柱的线刚度计算93.3.2 框架柱抗侧移刚度计算103.4 荷载计算113.4.1 屋面恒荷载标准值113.4.2 楼面恒

2、荷载标准值123.4.3 构件自重123.4.4 屋面及楼面可变荷载标准值133.5 二层现浇混凝土楼板的截面设计133.5.1二层现浇混凝土单向板b设计133.5.2 次梁设计193.6 风荷载计算253.7 竖向荷载下框架受荷总图293.7.1 在a-b 及b-c轴内293.7.2 在a-b 轴间框架梁293.7.4 b-c轴间框架梁同a-b 轴间框架梁303.7.5 a-b梁中的集中荷载的计算303.7.6 a轴柱纵向集中荷载的计算313.7.7 b轴柱纵向集中荷载的计算313.8 恒活荷载作用下的弯矩计算323.9 内力计算353.9.1 恒（活）载作用下框架的内力353.9.2 恒（

3、活）载作用下框架的弯矩计算弯矩分配及传递353.9.3 恒活荷载作用下的梁柱端剪力计算373.10 内力组合453.10.1 框架结构梁的内力组合453.10.2 框架结构柱的内力组合453.11 梁柱配筋计算523.11.1框架梁截面设计523.11.2框架柱截面设计603.12 楼梯设计733.12.1设计资料733.12.2 梯段板计算733.12.3 休息平台板计算743.12.4 休息平台梁计算753.13 基础设计763.13.1设计说明763.13.2荷载计算773.13.3地基承载力设计值的确定773.13.4独立基础设计77结 论80参考文献82致 谢83iii第一章 建筑设

4、计说明1.1建筑概况“一寸光”办公楼为两层框架结构，位于市区，建筑面积为1061.1m2，建筑物平面为一字形。层高为3.3m，室内外高差0.45m，建筑总高度7.05（室外地坪算起），其它轴网尺寸等详见平面简图，抗震设防6度。图1 轴网尺寸平面简图1.2 设计资料1建筑要求：总面积1061.1左右，建筑2层，层高为3.3m。2结构要求：钢筋混凝土框架结构，现浇钢筋混凝土楼板。3气象资料：基本雪压0.20kn/。基本风压为0.55kn/。4 技术要求：满足工程施工图深度要求。5 地质资料：地下水位-1.0m，地基承载力特征值为。1.3 建筑要求建筑等级:耐火等级为级设计使用年限50年1.4 建筑

5、细部设计（1） 建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。（2） 建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。（3） 采暖地区的保温隔热标准应符合现行的民用建筑节能设计标准的规定。（4） 室内应尽量利用天然采光。（5）为满足防火和安全疏散要求，设有三部楼梯。（6） 墙身做法：墙体为蒸压加气混凝土砌块。用m5.mu10混合砂浆砌筑。内粉刷为20mm厚水泥砂浆打底，做水泥内墙面，做高弹涂料外墙面。（7） 楼面做法：楼板顶面为大理石面层，水泥砂浆擦缝，30mm厚1：3干硬性水泥砂浆和水泥浆丝打底找平，楼板厚100mm。楼板底面

6、为20 mm厚水泥砂浆打底，刷内墙涂料。（8）屋面做法：板底20mm厚抹灰，100mm厚现浇钢筋混凝土板，最薄处40mm厚水泥石灰焦渣砂浆找坡层，15mm厚水泥砂浆找平层，冷底子油一道上铺sbs防水卷材二道，40mm厚挤塑聚苯板，40mm厚c20细石混凝土防水。（9）门窗做法 大门为不锈钢防盗门，其余为铝合金推拉窗、木门。第二章 结构设计说明2.1 结构方案选取2.1.1 竖向承重体系选取选择合理的抗侧力结构体系，进行合理的结构或构件布置，使之具有较大的抗侧刚度和良好的抗风、抗震性能，是结构设计的关键。同时还须综合考虑建筑物高度、用途、经济及施工条件等因素。常见的竖向承重体系包括砖混结构体系、

7、框架结构体系、剪力墙结构体系、框架、剪力墙结构体系及筒体结构体系等。框架结构体系：由梁、柱构件通过节点连接而成，其具有建筑平面布置灵活、造型活泼等优点，可以形成较大的使用空间，易于满足多功能的使用要求。在结构受力性能方面，框架结构属于柔性结构，自振周期长，地震反应较小，经合理设计可具有较好的延性性能。其缺点是结构的抗侧刚度较小，在地震作用下侧向位移较大。本设计为两层的框架结构，根据综合楼的功能使用性进行结构布置。经各方案比较筛选，本工程选用框架结构的竖向承重体系。2.1.2 水平向承重体系选取常见的横向承重体系包括：现浇楼盖、叠合楼盖、预制板楼盖、组合楼盖等。本设计采用现浇肋梁楼盖结构，现浇楼

8、盖可分为肋梁楼盖、密肋楼盖、平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。肋梁楼盖结构具有良好的技术经济指标，可以最大限度地节省混凝土和钢筋的用量，能充分发挥材料的作用，结构整体性好，抗震性能好，且结构平面布置灵活，易于满足楼面不规则布置、开洞等要求，容易适用各种复杂的结构平面及各种复杂的楼面荷载。2.2 楼梯方案的选择整体式楼梯按照结构形式和受力特点不同，可分为板式楼梯、梁式楼梯、剪刀式楼梯和圆形楼梯、螺旋楼梯等。其中，应用较为经济的、广泛的是板式楼梯和梁式楼梯，剪刀式楼梯、圆形楼梯和螺旋式楼梯属于空间受力体系，外观美观，但结构受力复杂，设计与施工较困难，用钢量大，造价高，在实际中应用较少。板式楼

9、梯由梯段板、平台板和平台梁组成。梯段板为带有踏步的斜板，其下表面平整，外观轻巧，施工支模方便，但斜板较厚，结构材料用量较多，不经济。故当梯段水平方向跨度小于或等于3.5m时，才宜用板式楼梯。梁式楼梯由踏步板、斜梁、平台板和平台梁组成。踏步板支承与两端的斜梁上，斜梁可设在踏步下面，也可设在踏步上面。根据梯段宽度大小，梁式楼梯的梯段可采用双梁式，也可采用单梁式。一般当梯段水平投影跨度大于3.5m时，用梁式楼梯。结构中的楼梯采用板式楼梯。若采用梁式楼梯，支模困难，施工难度较大。采用梁式楼梯所带来的经济优势主要是钢筋用量较省，采用的楼梯板较薄，混凝土用量也较少，会被人工费抵消。2.3 建筑材料的选择梁

10、柱、基础、楼梯均采用c30的混凝土，用以提高整个结构的强度。由于施工工艺的改进，技术的提高，提高混凝土的强度不会引起整个结构的造价大幅提高。2.4 结构布置计算根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计。主体结构为2层，层高为3.3m。填充墙外墙采用240厚的加气混凝土砌块，内墙采用240厚的加气混凝土砌块。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度为100mm。一般情况下，框架结构是一个空间受力体系。为方便起见，常常忽略结构纵向和横向之间的空间联系，忽略各构件的扭转作用，将纵向框架和横向框架分别按平面框架进行分析计算。由于通常横向框架的间距相同，作用于各横向框架上

11、的荷载相同，框架的抗侧刚度相同，因此，各榀横向框架都将产生相同的内力与变形，结构设计时一般取中间有代表性的一榀横向框架进行分析即可。第三章 结构计算书3.1 框架结构计算方法及框架截面尺寸的确定3.1.1 框架计算方法的确定 在竖向荷载作用下，规则多层框架的侧移很小，可近似认为侧移为零，可选用力矩分配法进行内力分析。具体步骤如下：计算各跨梁在竖向荷载作用下的固端弯矩；计算框架各节点的力矩分配系数；将各节点的不平衡力矩同时进行分配，并向远端传递，再在各节点分配一次，即可结束。在水平荷载作用下，对于比较规则的、层数不多的框架结构，当柱轴向变形对内力及位移影响不大时，可选用d值法进行内力分析。柱的抗

12、侧移刚度与梁的线刚度有关，柱的反弯点高度与梁柱线刚度比、上下层梁的线刚度比、上下层的层高变化有关。考虑上述因素的影响，对柱的抗侧移刚度和反弯点高度进行修正，就是d值法。3.1.2 框架截面尺寸的确定（1）框架梁的截面一般为矩形，当楼盖为现浇板时，楼板的一部分可作为梁的翼缘，则梁的截面就成为t型或l型。当采用预制楼盖时，为了减少楼盖结构高度和增加建筑净空，梁的截面常取为十字型或花篮型。框架柱的截面常为矩形或正方形。框架梁、柱的截面尺寸应满足承载力、刚度和施工的要求，设计尺寸时可参考以往经验确定，同时满足构造要求。以下给出截面尺寸估算公式：外纵向框架梁：h=(1/81/12)l= (1/81/12

13、) ×6000=500750 l柱距， 取h=600mm b=(1/21/3)h= (1/21/3) ×600=200300，取b=250mm内纵向框架梁：h=(1/81/12)l= (1/81/12) ×6000=500750 l纵向外柱距， 取h=600mm b=(1/21/3)h= (1/21/3) ×600=200300，取b=250mm 横向边跨梁：h=(1/81/12)l= (1/81/12) ×7200=600900 l纵向外柱距， 取h=750mm b=(1/21/3)h= (1/21/3) ×750=250375，取

14、b=300mm次梁：h=(1/121/16)l= (1/121/16) ×6000=375500取h=400mm，b=200mm （2）柱的截面尺寸：依据公式：式中：根据抗震设防烈度为6度时取0.90，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25， ge各层的重力荷载代表值取14kn/m2s柱的负荷面积，如图2所示，对于中柱为6.0×7.2=43.2m2，对于边柱为6.0×7.2/2=21.6m2 图2 柱的负荷面积边柱 中柱如取柱截面为矩形，初选柱的截面尺寸为：边柱为b×h=400mm×400mm=中柱为b×h=400mm×400m

15、m=其惯性矩（3） ，取楼板厚h=100mm3.2 确定框架计算简图框架的计算单元如图2-1所示，取轴的一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面框架梁与柱刚接，由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼层，基顶的标高根据地址条件室内外高差定为-0.850m，一层楼面标高为3.30m，室内外高差为0.45m，故底层的柱子高度，二层柱高楼面算至上一层楼面(即层高)故均为3.30m。由此给出框架计算简图如图3所示。图3 框架截面尺寸图3.3 框架柱抗侧移计算3.3.1 框架梁柱的线刚度计算混凝土c30，对于边框架横梁：=1/12×300×750

16、3=0.0105m4现浇框架结构梁惯性矩为：框架梁，线刚度边跨梁底层柱2各层柱令，则其余各层杆件的相对线刚度为：i边跨梁=4.532，i底层柱=0.717，框架梁柱的相对线刚度如图4所示。作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。图4 结构计算简图3.3.2 框架柱抗侧移刚度计算具体详见下面的各柱d值及剪力分配系数表：表1各柱d值及剪力分配系数表层号及层高柱位置2层（3.3m）边柱4.532 0.694 14827 47162 0.314 中柱9.064 0.819 17508 47162 0.371 1层(4.6m)边柱6.317 0.820 6467 20016 0.323 中柱12.634

17、0.898 7081 20016 0.354 3.4 荷载计算3.4.1 屋面恒荷载标准值防水层：(刚性)40厚c30细石防水混凝土 找平层：20厚1:3水泥砂浆 保温层：40厚挤塑聚苯板 防水层：冷底子油一道上铺sbs防水卷材二道 找平层：20厚1:3水泥砂浆 找坡层：1:8水泥膨胀珍珠岩（2%建筑找坡，最薄处60厚） 结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 抹灰层：20厚混合沙浆 总计： 5.59 kn/m2 3.4.2 楼面恒荷载标准值饰面层：15厚大理石面层 找平层：30厚1:3水泥砂浆 结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 抹灰层：20厚板底抹灰 总计： 3.4.3 构件自重（1）梁自重边跨横

18、梁：b×h=300mm×750mm自重 0.75× 0.30×25 =5.63kn/m抹灰层：15厚水泥砂浆 0.015×(0.75-0.10)×2+0.3×17=0.41kn/m总计： 6.04kn/m内外纵梁b×h =250mm×600mm自重 0.6× 0.25×25=3.75kn/m抹灰层：15厚水泥砂浆 0.015×(0.60-0.10)×2+0.25×17=0.32kn/m总计： 4.07kn/m次梁b×h =200mm×4

19、00mm自重 0.40× 0.20×25=2.00kn/m抹灰层：15厚水泥砂浆 0.015×(0.40-0.10)×2+0.20×17=0.20kn/m总计： 2.20kn/m（2）柱自重 柱自重b×h =400mm×400mm柱自重 0.40× 0.40×25= 4.00kn/m抹灰层：15厚水泥砂浆 0.015×0.40×4×17=0.41kn/m总计 4.41kn/m （3） 墙自重 外纵墙自重 外纵墙线荷载重 总计 6.27kn/m（4） 女儿墙自重 女儿墙自重 0

20、.08m×0.6m×25kn/m3=1.20kn/m合计 1.20kn/m3.4.4 屋面及楼面可变荷载标准值屋面匀布活荷载标准值 楼面活荷载标准值 屋面雪荷载标准值 （式中为屋面雪分布系数取 ） 3.5 二层现浇混凝土楼板的截面设计3.5.1二层现浇混凝土单向板b设计由计算简图可知，将楼板划分了a板，b板两种板块，均按照双向板计算，按塑性理论计算。主梁的h500mm，宽度b=为250mm，纵梁（连梁）的高度h600mm，宽度b= 250mm，走道梁h300mm，宽度b=250mm，次梁h400mm，宽度b=200mm。板的尺寸支撑情况如下图所示：图5 板区格板划分图3.5

21、.1.1 荷载计算 恒荷载分项系数取，活荷载分项系数取；1、恒荷载设计值； 活荷载设计值。2、 恒荷载设计值 活荷载设计值 p1= g1 + q1=4.70+3.5=8.20kn/m， p2= g2 + q2=5.29+2.45=7.74kn/m<8.20kn/m故取g=4.70 kn/m，q=3.50kn/m。3.5.1.2 计算简图次梁截面为200mm×400mm，板的断面如图所示：图6 板的断面图3.5.1.3 跨度计算 边跨的计算跨度，由于板与边梁现浇，故 中间跨的计算跨度，取梁间中心线，。因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算，由于本工程为六跨连续梁，计算内力时可按

22、五等跨梁内力系数表。 3.5.1.4 计算简图如图所示图7 板的计算简图3.5.1.5 内力计算考虑了梁对板有转动约束的作用，故采取用折算荷载，取值如下： 弯矩值：，查表求得不同荷载组合下各截面的弯矩值，计算结果如下表：45项次荷载图m1mbm2mcm3m4mem50.078-0.1050.033-0.0790.0460.033-0.1050.0782.05-2.760.87-2.081.210.87-2.762.050.1000.0850.1000. 980.830.98-0.119-1.17-0.119-1.170.0790.0790.770.77-0.111-1.09组合项次mmin （

23、kn·m）+-3.93-3.17-3.93组合项次mmax （kn·m）+3.031.642.041.643.03 正截面受弯承载力计算采用c30混凝土，hrb335级钢筋， ，。3.5.1.6 板配筋计算 截面弯矩设计值(k n·m)实际配筋(mm²)13.030.0330.0338200as=251b-3.930.0430.0431668200as=25121.640.0180.01872.48200as=251c-3.170.0350.0361378200as=25132.040.0220.023888200as=25141.640.0180.01

24、972.48200as=251e-3.930.0430.0431668200as=25153.030.0330.0331268200as=251验算，故选用8200，as=251。3.5.2 次梁设计按弹性理论设计，截面尺寸200mm×400mm，混凝土c30，其断面简图如下：3.5.2.1荷载计算图8 次梁的断面图 恒荷载分项系数取g=1.2（或1.35），活荷载分项系数取q=1. 4（或1.4×0.7=0.98）恒荷载设计值g1=1.2×8.87=10.64kn/m，活荷载设计值q1=1.4×7=9.8kn/m或恒荷载设计值g2=1.35×

25、8.87=11.97kn/m，活荷载设计值q2=0.98×7=6.86kn/mp1= g1 + q1=10.64+9.8=20.44kn/m， p2= g2 + q2=11.97+6.86=18.83kn/m<20.44kn/m故取p=20.44 kn/m，g=10.64 kn/m，q=9.8kn/m。5.2.2计算简图横向框架主梁尺寸为：300mm×750mm，计算跨度：梁两端与主梁整体连接，故边跨、中间跨取主梁中心线距离计算，并按五等跨连续梁简化计算。 计算简图如下： 图9 次梁的计算简图3.5.2.3内力计算采用折算荷载，取值如下： 弯矩值：，查表求得，不同荷载

26、组合下各截面的内力值，计算结果如下表：项次荷载图m1mbm2mcm3vavblvbrvclvcr0.078-0.1050.033-0.0790.0460.394-0.606-0.526-0.4740.50025.52-34.3610.8-25.8515.0525.78-39.6634.43-31.0232.730.1000.0850.44718.3815.6216.43-0.119-0.6200.598-21.86-22.7821.980.07914.52-0.111-0.5760.591-20.4-21.1621.72组合项次mmin （kn·m）+-56.22-46.25组合项次

27、mmax（kn·m）+43.925.3230.67组合项次±vmax （kn·m）+42.21-62.4456.41-52.1854.453.5.2.4承载力计算采用c30混凝土，hrb335， ，跨间，支座处。1）正截面承载力计算跨中截面翼缘宽度取值：按计算净跨度考虑；按梁净距考虑；按翼缘高度考虑，不予考虑。上述三项取最小值，故 由于而mmax =43.9kn·m，故属于第一类型。次梁的正截面配筋计算如下表：截面b()弯矩设计值(k n·m)实际配筋(mm²)1200037543.90.0110.011354242316as=603

28、b200375-56.220.1360.147532242316as=6032200037525.320.0060.006193242316as=603c200375-46.250.1120.119431242316as=6033200037530.670.0080.008257242316as=6032）斜截面承载力计算 a.截面尺寸的复核，属厚腹梁，故截面尺寸按下列验算。因所以，截面符合要求。 b.验算是否需要按计算配置箍筋，故按构造配置箍筋，配置6200。 c.验算配箍率而，满足要求。3.6 风荷载计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值见表7-1： w=z s z 0 本地区基

29、本风压为：w0=0.55kn/m2 z 风压高度变化系数，地面粗糙度为b类 s 风荷载体型系数。根据建筑物的体型查的s=1.3 z 以为房屋总高度小于30米所以z=1.0 下层柱高 上层柱高，对顶层为女儿墙的2倍b 迎风面的宽度b=6.0m表9 集中风荷载标准值离地高度(z/m)zzsw0 (kn/m2 )(m)(m)k(kn)7.05111.30.553.30.69.653 3.75111.30.553.33.7515.122 图10风荷载作用下荷载分布图(kn)表10各层柱反弯点位置、剪力、柱梁端弯矩计算表层号柱号2边柱9.65 0.314 3.035 47162 0.000205 0.0

30、00057 1.485 1.815 5.51 4.51 5.51 2.96 中柱0.371 3.583 1.650 1.650 5.91 5.91 1边柱24.77 0.314 7.789 20016 0.001238 0.000269 2.415 0.885 6.89 18.81 12.81 7.55 中柱0.371 9.197 2.300 1.000 9.20 21.15 图11 风荷载作用下弯矩图(kn·m)图12 风荷载作用下剪力图（kn）图13 风荷载作用下柱轴力图（kn）3.7 竖向荷载下框架受荷总图3.7.1 在a-b 及b-c轴内 按双向板计算3.7.2 在a-b 轴

31、间框架梁板传至梁上为均布荷载，荷载的传递示意图如图10所示。图14 板传荷载示意图屋面板传递荷载 恒载： 5.59×2.4/2×2=13.42kn/m 活载： 2.0×2.4/2×2=4.80kn/m 楼面板传递荷载 恒载： 3.92×2.4/2×2=9.41kn/m 活载： 2.5×2.4/2×2=6.00kn/m横梁自重： 6.04kn/m次梁自重： 2.20kn/m在a- b 轴间框架梁均布荷载为： 屋面梁：横梁上的恒载=横梁自重=6.04kn/m 横梁上的活载=0.0kn/m 次梁上的恒载=次梁自重+板传荷

32、载= 2.20+13.42=15.62kn/m 次梁上的活载=板传荷载=4.80kn/m楼面梁 横梁上的恒载=横梁自重+板传荷载= 6.04kn/m 横梁上的活载=0.0kn/m 次梁上的恒载=次梁自重+板传荷载= 2.20+9.41=11.61kn/m 次梁上的活载=板传荷载=6.00kn/m3.7.4 b-c轴间框架梁同a-b 轴间框架梁3.7.5 a-b梁中的集中荷载的计算屋面梁：次梁的集中恒载=15.62×6.0=93.72kn/m 次梁的集中活载=4.8×6.0=28.80kn/m楼面梁：次梁的集中恒载=11.61×6.0=69.66kn/m 次梁的集中

33、活载=6.0×6.0=36.00kn/m3.7.6 a轴柱纵向集中荷载的计算2层柱：恒载=梁自重(纵梁)+檐沟重+板传荷载 =4.07×(6.0-0.4)+1.20×6.0+6.71×6.0=70.25kn 活载=板传荷载=2.40×6.0=14.40kn1层柱：恒载=梁自重(纵梁)+墙重+板传荷载=4.07×(6.0-0.4)+6.27×(6.0-0.4)+4.70×6.0=86.10kn 活载=板传荷载=3.00×6.0=18.00kn3.7.7 b轴柱纵向集中荷载的计算2层柱：恒载=梁自重（纵梁）+

34、板传荷载=4.07×(6.0-0.4)+13.42×6.0=103.31kn活载=板传荷载=4.80×6.0=28.80kn1层柱：恒载=梁自重(纵梁+次梁)+板传荷载=4.07×(6.0-0.4)+9.41×6.0=79.25kn 活载=板传荷载=6.0×6.0=36.00kn框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图4-2所示(图中数值均为标准值)图15 竖向受荷总图(kn)注：带括号者表示活荷载3.8 恒活荷载作用下的弯矩计算 表11 屋面恒线载作用下的固端弯矩表ab跨/bc跨=7.2m计算简图 表11 楼面恒线载作用下的固端弯矩表ab

35、跨/bc跨=7.2m计算简图 表11 屋（楼）面活线载作用下的固端弯矩表ab跨/bc跨=7.2m计算简图 表12恒荷载作用下节点不平衡弯矩计算表 楼层节点弯矩值(kn·m)2a=-149.95b=149.95-149.95=0c=149.951a=-111.46b=111.46-111.46=0c=111.46 表12活荷载作用下节点不平衡弯矩计算表 楼层节点弯矩值(kn·m)2a=-46.08b=46.08-46.08=0c=46.081a=-57.60b=57.60-57.60=0c=57.603.9 内力计算3.9.1 恒（活）载作用下框架的内力恒（活）荷载作用下框架

36、受荷简图如图4-2。3.9.2 恒（活）载作用下框架的弯矩计算竖向荷载作用下的内力一般可采用近似法，有分层法，弯矩二次分配法和迭代法。当框架为少层少跨时，采用弯矩二次分配法较为理想。这里竖向荷载作用下的内力计算采用分层法。 竖向荷载作用下，框架的内力分析除活荷载较大的工业与民用建筑。可以不考虑活荷载的不利布置，这样求得的框架内力，梁跨中弯距较考虑活载不利布置法求得的弯局偏低，但当活载占总荷载的比例较小时，其影响很小.若活荷载占总荷载的比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯距乘以1.11.2的较大系数。恒荷载作用下的弯矩、剪力可按下面公式求得： 根据梁、柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数： 弯

37、矩分配及传递弯矩二次分配法比分层法作了更进一步的简化。在分层法中，用弯矩分配法计算分层单元的杆端弯矩时，任一节点的不平衡弯矩都将影响到节点所在单元中的所有杆件。而弯矩二次分配法假定任一节点的不平衡弯矩只影响至与该节点相交的各杆件的远端。因此可将弯矩分配法的循环次数简化到一次分配、一次传递、再一次分配。梁端柱端弯矩采用弯矩分配法计算。除底层柱外的其于各层柱的相对线刚度乘以0.9。用弯矩分配法计算每一个敞口单元的杆端弯矩，底层柱的传递系数为0.5，其余各层柱的传递系数为1/2。计算过程如表5-1所示：表12 恒载作用下的框架弯矩内力二次分配表上柱下柱右梁左梁0.181 0.819 -176.04

38、176.04 31.82 144.22 11.01 0.00 72.11 -1.99 -9.02 40.84 -40.84 248.16 0.160 0.115 0.725 -137.55 137.55 22.01 15.79 99.75 15.91 0.00 49.87 -2.55 -1.83 -11.54 35.38 13.96 -49.34 187.42 6.98 表13 活载作用下的框架弯矩内力二次分配表上柱下柱右梁左梁0.181 0.819 -46.08 46.08 8.33 37.75 4.61 0.00 18.88 -0.83 -3.78 12.11 -12.11 64.96 0

39、.160 0.115 0.725 -57.60 57.60 9.22 6.61 41.77 4.16 0.00 20.89 -0.67 -0.48 -3.02 12.72 6.13 -18.85 78.49 3.07 3.9.3 恒活荷载作用下的梁柱端剪力计算在计算中，当已知框架m图求v图以及已知v图求n图时，可采用结构力学取脱离体的方法。如已知杆件（梁或柱）两端的弯矩。其剪力： 表1恒载作用下梁剪力及跨间最大弯矩计算表二层计算简图va×6+248.16-40.84-93.72×7.2-6.04×7.2²/2=0va=86.67knva+vb-93.72

40、×2-6.04×7.2=0vb=144.26knmc ,mdmc=va×2.4-40.84-6.04×2.4²/2=149.70kn·mmd=vb×2.4-218.16-6.04×2.4²/2=80.67kn·m一层计算简图va×7.2+187.42-49.34-69.66×7.2-6.04×7.2²/2=0va=72.23knva+vb-69.66×2-6.04×7=0vb=110.58knmc ,mdmc=va×2-49.

41、34-6.04×2.4²/2=106.61kn·mmd=vb×2-187.42-6.04×2.4²/2=60.58kn·m表2 恒载作用下柱剪力计算表位置二层一层计算简图计算公式v2=(40.84+35.38)/3.3=23.10knv1=(13.96+6.98)/4.6=4.55kn表1活载作用下梁剪力及跨间最大弯矩计算表二层计算简图va×7.2+64.96-12.11-28.80×7.2=0va=21.46kn21.46+vb-28.8×2=0vb=36.14 knmc ,mdmc=21.4

42、6×2.4-12.11=39.40 kn·mmd=36.14×2.4-64.96=21.78kn·m一层计算简图va1×7.2+78.49-18.85-36×7.2=0va1=22.48kn22.48+vb1-35×2=0vb1=49.52 knmc ,mdmc=22.48×2.4-18.85=35.11 kn·mmd=49.52×2.4-78.49=40.36kn·m表2 活载作用下柱剪力计算表位置二层一层计算简图计算公式v2=(12.11+12.72)/3.3=7.52knv1=(

43、6.13+3.07)/4.6=2.00kn表15 a柱的轴力层次a柱轴力剪力传递纵向集中荷载a柱（恒载）a柱（活载）恒荷载活荷载恒荷载活荷载n顶n底n顶n底286.67 21.46 70.25 14.40 156.92 171.47 35.86 35.86 172.23 22.48 86.10 18.00 329.80 350.08 76.34 76.34 表16 b柱的轴力层次b柱轴力剪力传递纵向集中荷载n（恒载）n（活载）恒荷载活荷载恒荷载活荷载n顶n底n顶n底2288.52 72.28 103.31 28.80 391.83 406.38 101.08 101.08 1221.16 99

44、.04 79.25 36.00 706.79 727.08 236.12 236.12 图16 恒载作用下m图(knm) 图17 恒载作用下的v图(单位：kn)图18 恒载作用下n图(kn)图19活载作用下m图(knm)图20 活载作用下的v图(单位：kn)图21 活载作用下n图(kn)3.10 内力组合3.10.1 框架结构梁的内力组合在竖向荷载作用下，可以考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯距进行调幅，调幅系数为现浇框架：0.8-0.9，本设计取0.85。3.10.2 框架结构柱的内力组合柱上端控制值截面在梁底，下端在梁顶，应按轴线计算简图所得的柱端内力值换成控制截面的相应值，此计算为简

45、化起见，采用轴线处内力值。计算结果见表6-5。西北工业大学网络教育学院毕业论文表17 框架梁内力组合表楼层梁位置截面位置内力种类恒载活(雪)载最大值风荷载可变荷载控制基本组合可变荷载控制频遇组合永久荷载控制基本组合最大控制内力调幅前调幅后调幅前调幅后左风右风1.2*+1.4*1.2*(1.0*+0.5*)+1.3*1.2*(1.0*+0.5*)+1.3*1.35*+1.0*max2左边跨梁左支座m-40.84 -34.71 -12.11 -10.29 5.51 -5.51 -56.06 -40.67 -54.99 -57.15 -57.15 v86.67 86.67 21.46 21.46 -

46、1.18 1.18 134.05 115.35 118.41 138.46 138.46 跨中m149.77 172.24 39.40 45.31 1.28 -1.28 270.12 235.53 232.21 277.83 277.83 右支座m-248.16 -210.93 -64.96 -55.21 -2.96 2.96 -330.41 -290.09 -282.40 -339.97 -339.97 v-144.26 -144.26 -36.14 -36.14 -1.18 1.18 -223.71 -196.32 -193.27 -230.89 -230.89 右边跨梁左支座m-248.16 -210.93 -64.96 -55.21 2.96 -2.96 -330.41 -282.40 -290.09 -339.97 -339.97 v144.26 144.26 36.14 36.14 -1.18 1.18 223.71 193.27 196.32 230.89 230.89 跨中m149.77 172.24 39.40 45.31 -1.28 1.28 270.12 232