盘扣支架检算

1、太行山高速公路邯郸段现浇支架检算报告目录第一章 工程简介 31.1 工程概况 31.2 现浇支架方案 3第二章 参数确定 42.1 检算内容 42.2 参考资料 42.3 参数取值 42.3.1 材料参数 42.3.2 构件参数 4第三章 结构的受力计算及验算 53.1 碗口支架检算 53.1.1 荷载计算 53.1.2 立杆稳定性检算 93.2 门洞检算 113.2.1 左门洞纵梁 113.2.2 右门洞纵梁 143.2.3 横梁检算 163.2.4 立柱检算 193.2.5 基础检算 203.2.6 盘扣支架下地基检算 20第四章 结论 21第一章工程简介1.1工程概况太行山高速公路邯郸段

2、现浇支架结构布置为：在桥梁纵向布置间距为在0#7#截面块段为0.6m,其他区段为0.9m，水平间距根据位置改变，大致分布 为，翼缘板处间距0.9m，腹板处（包括两侧腹板和中间腹板）间距为0.6m，底板处间距为0.9m，立杆步距设置均为1m。1.2现浇支架方案结合工程概况，现浇支架方案如下图所示:专业文档供参考，如有帮助请下载。第二章参数确定2.1检算内容太行山高速公路邯郸段现浇支架检算2.2参考资料1、现浇梁支架指导性示意图；2、 公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范(JTGD-062 2012；3、公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004；4、公路桥涵施工技术规范(JTG-TF50-201

3、)；5、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ-231-2001 ；&建筑结构荷载规范(GB500009-20127、现场提供的资料：施工图纸等资料。2.3参数取值2.3.1材料参数A3 钢(Q235):( 1)弹性模量 E=206GPa(2) 抗拉、抗压和抗弯强度设计值If l=205MPa；(3) 抗剪强度设计值fvl=125MPa；A3 钢(Q345)：( 1)弹性模量 E=210GPa(2) 抗拉、抗压和抗弯强度设计值If l=300MPa； (3)抗剪强度设计值lfv l=180MPa=2.3.2构件参数扣件式钢管支架参数见表2.1表2.1 碗口支架参数表外径壁厚截面

4、积截面惯性矩截面模量回转半径48mm3.2mm24.50cm411.36cm434.73cm1.59cm第三章结构的受力计算及验算现浇支架检算包括盘口扣口支架稳定检算，门洞检算和基础检算。3.1碗口支架检算对盘口支架检算时，仅对0#7#截面腹板、底板、翼缘板下的立杆和其他区 段腹板、底板、翼缘板下的立杆的进行验算。3.1.1荷载计算(1)恒载恒载；包含梁体，模板等(荷载分项系数取1.2) 对0#7#截面块计算时梁体重量按图3.1计算，对其他截面计算时梁体重量按图3.2计算，混凝土容重取26kN/m3.图3.1 07#梁体重量计算截面图3.2其他区段梁体重量计算截面截面4 3上图3.3左门洞梁体

5、重量计算截面截面 模板自重取3 kN / m2.（2）活载活载：包含倾倒混凝土拌合物时产生的冲击荷载，振捣混凝土时产生的荷载 （荷载分项系数按1.4计）；施工人员、机具、材料和其他临时荷载（荷载分项系数按1.4计）。2 施工人员、施工料具堆放和其他临时荷载：2.5kN/m2 振捣混凝土产生的荷载：2.0kN/m ； 风荷载：按照建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程JTJ231-2010 可知。式中；人一一风荷载标准值（kN/m2）Uz风压高度变化系数，取值1.0s 支架风荷载体型系数，取值1.3，0基本风压值，取值0.3kN/m2贝k =1.0 1.3 0.3 =0.39kN /m2（3）

6、荷载组合根据建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程JTJ231-2010对立杆稳定进行验算时，荷载组合分为两类 永久荷载+施工均布荷载； 永久荷载+0.9 （施工均布荷载+风荷载）。(4) 荷载计算07#截面腹板下的立杆何载计算梁体重量：6.8X 26X 0.6X 0.6- 1.95=32.64kN模板重量：3X 0.6X 0.6=1.08kN施工荷载：3X 0. 6X 0.6=1.08kN混凝土振捣：2X 0.6X 0.6=0.72kN风何载：0.39X 0.6X 0.6=0.14kNii荷载组合不组合风荷载：N =1.2(32.64 1.08) 1.4(1.08 0.72) = 42.9

7、8kN组合风荷载：N =1.2(32.64 1.08) 0.9 1.4(1.08 0.72 0.14) = 42.91kN07#底板下的立杆何载计算梁体重量：5.92X 26 X 0.6 X 0.9-3.53=23.55kN模板重量：3X 0.6X 0.9=1.62kN施工荷载：3X 0. 6X 0.9=1.62kN混凝土振捣：2X 0.6X 0.9=1.08kN风何载：0.39X 0.6X 0.9=0.21kNi荷载组合不组合风荷载：N =1.2(23.55 1.62) 1.4(1.62 1.08)= 33.98kN组合风荷载：N =1.2(23.55 1.62) 0.9 1.4(1.62

8、1.08 0.21) = 33.87kN 其他腹板下的立杆i荷载计算梁体重量：4.79X 26 X 0.6X 0.9- 1.95=34.49kN模板重量：3X 0.6X 0.9=1.62kN施工荷载：3X 0. 6X 0.9=1.62kN混凝土振捣：2X 0.6X 0.9=1.08kN风荷载：0.39X 0.6X 0.9=0.21kNii荷载组合不组合风荷载：N =1.2(34.49 1.62) 1.4(1.62 1.08)= 47.11kN组合风荷载:N = 1.2(34.49 1.62) 0.9 1.4(1.62 1.08 0.21) = 47.00kN其他底板下的立杆i何载计算梁体重量：

9、4.71 X 26X 0.9X 0.9-3.53=28.10kN模板重量：3X 0.9X 0.9=2.43kN施工荷载：3X 0. 9X 0.9=2.43kN混凝土振捣：2X 0.9X 0.9=1.62kN风何载：0.39X 0.9X 0.9=0.32kNi何载组合不组合风何载：N =1.2(28.10 2.43) 1.4(2.43 1.62) = 42.31kN组合风荷载：N =1.2(28.10 2.43) 0.9 1.4(2.43 1.62 0.32) = 42.14kN翼缘板下的立杆i荷载计算梁体重量：1.44X 26X 0.9X 0.9-3.6=8.42kN模板重量：3X 0.9X

10、0.9=2.43kN施工荷载：3X 0. 9X 0.9=2.43kN混凝土振捣：2X 0.9X 0.9=1.62kN风荷载:0.39X 0.9X 0.9=0.32kNii荷载组合不组合风荷载：N =1.2(8.42 2.43) 1.4(2.43 1.62) = 18.69kN组合风荷载:N =1.2(8.42 2.43) 0.9 1.4(2.43 1.62 0.32) = 18.52kN3.1.2立杆稳定性检算根据建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程JTJ231-201（的规定，模板立杆的计算长度取下面中的较大值；hI。=h' 2ka式中；I。一一支架立杆计算长度（m ；a支架可调

11、托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离；h支架立杆中间层水平杆最大竖向步距；h'支架立杆顶层水平杆步距（m,宜比最大步距减少一个盘扣的距离；支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为0.5m或1m时，取1.60，专业文档供参考，如有帮助请下载。水平杆步距为1.5m时，取值1.20 ;k 悬臂端计算长度折减系数取值 0.7。本次检算中取。a取值0.5m； h取值1m h'取值0.5m； 取值1.60 ； k取值0.7。l0= h=1.6 1 = 1.6ml0 = h 2ka = 0.5 2 0.7 0.5 = 1.2m综上，本次检算中取l°=1.6m检算时，根据建筑施工承插型盘

12、扣件钢管支架安全技术规程JTJ231-2010的规定，检算分为；不组合风荷载时：-f组合风荷载时：M < fW式中：Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，按照式2Mw=0.9 1.4Mwk -0.9 1.4 klah计算，式中la为立杆纵距；10f钢材的抗拉，抗压，抗弯强度设计值；l0 轴心受压构件的稳定系数；w 立杆截面模量；A 立杆的截面积；本次检算中，取20.94 0.39 0.6 1 =0.02948kNm10根据 l0 =1.6m ,i = 1.58cm 确定二倒=100.61.59查上述规范附录D,=0.544由以上计算可知: 不组合风荷载时的最大值 N =47.11kN组

13、合风荷载时的最大值为N =47.00kN不组合风荷载:A 0.544 450N 47110 =192.4N/mm2vf =300N/mm2专业文档供参考，如有帮助请下载。稳定安全系数:K 3001.561.5192.4组合风荷载:NMw稳定安全系数:4700029480 3 二 198.2N / mm2v f 二 300N / mm'0.544 4504.73 103一誥T1.51"5经检算可知，立杆稳定性满足要求。3.2门洞检算门洞检算分为左门洞（5.2m）和右门洞（7.6m），分别用MADIS CIVIL201建模对其中的纵梁，横梁和立柱进行检算。3.2.1左门洞纵梁（1

14、）荷载计算将45c工字钢改为双拼45c工字钢。i荷载计算梁体重量：6.17X 26 X0.6X 0.9- 1.95=44.42kN模板重量：3X 0.6X 0.9=1.62kN施工荷载：3X 0. 6X 0.9=1.62kN混凝土振捣：2X 0.6X 0.9=1.08kN风荷载：0.39X 0.6X 0.9=0.21kNii荷载组合不组合风荷载：N = 1.2(44.42 1.62) 1.4(1.62 1.08)= 59.03kN组合风荷载：N =1.2(44.42 1.62) 0.9 1.4(1.62 1.08 0.21> 58.91kN纵梁荷载按照最大值59.03kN施加。(2) 计

15、算模型图3.3纵梁计算模型(左)(3) 计算结果POST PROCESSOR匪AM 5HRES2Ki StT l|-niOjOHMNJa*OOCIT72&EN-HHW如 1B5&E-KKI15卷张他J-5.B3713ft*n(i -S.BQ 帝曲+MI-7.7B2B4*-h0(1 -a.75-56?*-i b.xmi*咖】STi 530MAX : 15MIM 8 335 宜耳d fl翅岂隈IS二=Nin rtiK! DXX»Z: OjXjQa图正应力图” 1用nb图剪应力图d图变形图K亚I Ffi”e图反力图图3.4左门洞计算结果f BBT - "Wy BE

16、AM STRESS15方歹5Tl 52112.25434«*001 J4«5fl+001 a.+w-wi .024a7a-H»i gJ49fl4d+400 g-w»w«*wc -2iM5e5»-Kaa234也心V启449虫仙I. -Z-ZW*»MWLMAX : <77IMCN i 309立0 Hiit-JE <tzi吋杯e r WJP:叩甩5曲017-卄-Xi D.CHXIZi D.HKIr"IW-H»JFVJVii心T "如$心DSFCRPiED SHAPEHOOE- 1Y-DTF

17、i-GXKWE+OTONdCE-1Z-DR-.7SSE*000MOCK-31CCM.- G.755E+000NOCI-33-r ST: S2UM AX : 21MIN : 26丈停l二謁邕秦 单也：i «m gag： oaps/sai?Z: D.CHKIgOSTjEESSGR瓯力吉庄 S&FX: O.IMHKIE-HXOFT: HDMHK+OBF2： 吐563E-*O2FXV2= 2J&K3E-4402fl .J - 1£ST1 530MW l 36MH4 a 3SM.E= kN三曲j 09/05/33打zi Qjm通过计算可知:纵梁工字钢最大组合应力：组合

18、应力安全系数:纵梁工字钢最大剪应力：剪应力安全系数:纵梁工字钢最大变形:Sax =107MPa ： f =215MPa，215K= =2.01.3 ；107max =22.5MPa ：fv l=125MPa，125K=7卡；fmax 二 6.75mm :fl4005200400二 13mm结论：纵梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、 剪应力以及变形均满足 规范要求。322右门洞纵梁（1）荷载计算纵梁荷载按照下面截面腹板下的最大值（47.1kN ）施加，横梁按照纵梁的 反力施加荷载。（将工字钢型号改为双拼50c工字钢）（2）计算模型图3.5纵梁计算模型（右）（3）计算结果POST 邓B云汗証云

19、皿宕厲去检-1.2X19.-H»l -2.5523S«-H>ni 3SZB57*-H»1 -s.-uMJSa-mai -e.3S094*-Hni代樽蓉扣+W1 -U0aH5i-HM2 1.1*557%-HM2-1.4Q33-HM2sfiMAX = LMBH I： *二：NJmm2W"： W/0I5占MLFh'ca图正应力图SEAM STRESS TWiBld111II11b图剪应力图c图变形图5T： HD2_2£3L l£5ZZ3t-4NIE4290416.17413t-HNKIDIKCCOv-XKH -6.174L2*

20、-HICC -IXJZWZf-HM1 -l.44M3a-+Ml -152236-H2C1 -Z.36M4e-HXHMAX : L4MIN fc 42±*t= I：尺谊瞿空凸NAnmE三左：闪成1!5总川7Z i DOTDR5TPRWEj5 呂 CfiK-iDIfi-DlXCE-KiQCINOOEl¥D3A-0£Ci<£-hNODE"Z-DIR-LJ679E-HW1NCJDEwSCCHB- u67Se-H»lN0CE"SSrTsXfMAX I BMIN : L5Mt= mm三 JBh 09.心射2A17It無方亦REAC

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22、 l7600fmax = 16.7mmf19mm ；400400结论：纵梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足 规范要求。323横梁检算与右门洞相比，左门洞横梁承受的荷载较大，故检算只检算左门洞横梁。（1）荷载计算横梁所受的荷载由纵梁传递，故只需将纵梁的反力（306.2kN ）施加到横梁 上即可。（横梁截面修改为双拼45a工字钢）（2）计算模型H*.r-j图3.7横梁计算模型(3)计算结果Ki st' I bnP&sr-PR.QCE5 SCRSTRESS 週會l；量丸电I GuEE35eba-£O2 £.439-002 A32>4?

23、3«-0Q2 3JZlD60t-002 ZJMZSe-WZMlfS4r«9 DJXCDOa-HQOO -1.24£7Bd-CKi2 -2i3SLd3iJ3l2 -37S3Cfl-O2 T5B9fi9*"tW2 蚯4$肚顿】MAX : 4S讯片：3S.*i Hma*e： kNnm.2mwu I：皇EE/2017a图正应力图KjST-PFLrXESSORBEAM STRESSE力p|门门STd 1ZlSTDt-HHl 5.95-199* *W 3 乐加T还询加 3,4gJ£7-iOai alTEg-HMJ 亂殆】+<H»0 <

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