110kV输电线路设计毕业论文.doc

1、毕业设计（论文）课 题 名 称 110kv输电线路设计（1） 学 生 姓 名 学 号 0941201005 系 、 专 业 电气工程及其自动化 指 导 教 师 2013年 05月15 日目录内容提要英文摘要1 原始资料11.1 地形与地貌11.2 气象条件12 导线与避雷线的选型及其特性42.1 导线与避雷线型号42.2 导线与避雷线的应力弧垂计算42.3 导线悬链线解析方程92.4 导线的状态方程式 152.5 导线的临界档距的判断 162.6 线路的代表档距 193 线路路径的选择和杆塔的定位 203.1 对路径选择的明确要求 203.2 地形断面图绘制 213.3 杆塔定位 214 导线

2、的机械物理特性与荷载的计算 254.1 杆塔的荷载 254.2 杆塔的荷载计算 255 导线的防振设计 33 ii5.1 微风振动的形成 335.2 导线的振动方程 335.3 影响导线振动的因素 335.4 主要的防振措施 355.5防振锤选取与安装356 杆塔型式的选择 386.1 杆塔塔型选择的要求 386.2 杆塔在线路中的分类和用途 386.3 钢筋混凝土电杆 386.4 杆塔荷载的计算 397 杆塔的基础设计 427.1 杆塔基础基本要求 427.2 杆塔基础的材料 437.3 杆塔基础形式 437.4 基础的上拔计算 448 绝缘子串和金具 468.1 绝缘子串的选取 468.2

3、 挂线金具 478.3 空气间隙 479 防雷和接地 489.1 防雷设计 489.2 接地设计 489.3 避雷线绝缘设计 49 iii10 导线对地和交叉跨越距离50结论52参考文献53附录64致谢69 i内容提要本设计讲述了110kv架空输电线路设计的一部分，主要设计步骤是按架空输电线路设计书中的设计步骤。本设计包括导线、地线的比载、临界档距、最大弧垂的判断，力学特性的计算，定位排杆，各种校验，代表档距的计算，杆塔荷载的计算，接地装置的设计，金具的选取。在本次设计中，重点是线路设计，杆塔定位和基础设计，对杆塔的组立施工进行了简要的设计，还简单地设计基础并介绍基础施工。关键词：导线 避雷线

4、 比载 应力 弧垂 杆塔定位 iisummary in this text, it includes all the steps in of overhead power transmission line design, ： which is accordance withthe design of overhead power transmission line , but it is not the same with the reality .this article discussed the conductor and the ground wires comparing load

5、 critical span .the maximum arc-perpendiculer judgement .mechanics propertys fixed position of shaft-tower. various checking .representative spans calculating. load ppplied on iron tower calculating. equipment used in the ground connection design. metal appliance choose .in this paper, it is the foc

6、al point of line design. iron tower design and fundament design ,at last ,it is simply introducedthe iron tower erectings design and fundament design followed with fundament construction. keywords: conductor; overhead ground wire; comparing load; stress arc-perpendiculer fixed;position of shaft-towe

7、r 11 原始资料1.1 地形与地貌本线路为檀合桃花变电站110kv线路，沿线地形以丘陵为主，地质以硬塑粘性土为主，夹杂有少量的软塑粘土和风化岩石，海拔在210米310米之间，线路附近有320国道和207国道以及农村简易公路穿插其中，交通比较方便，便于施工与运行；各种地形所占比例如：表1.1 地貌情况地形山地丘陵平地比例（%）37.253.59.31.2 气象条件根据气象局提供的该地区气象资料以及本工程邻近送电线路（檀合-桃花110千伏线路）运行情况，设计气象条件取值如下：最高气温：+40,最低气温：-10，最大风速：25米/秒，最厚覆冰:15毫米。各设计气象条件组合如下表所示:表1.2设计气

8、象条件一览表项目计算条件气温（）风速（m/s）冰厚（mm）最高温度4000最低温度-1000年平均气温1500设计覆冰-51015最大风速-5250内部过电压15150大气过电压15100安装情况-5100 2事故情况000冰的密度（kg/）3103m0.9雷电日/年60由于高压输电线路常年露置于大气中，经常承受自然界各种气象情况的影响。为了保证在长期运行中高压送电线路的安全，就必须使送电线路的结构强度和电气性能很好地适应自然界的气象变化，特别是这些自然界现象随季节变化的各种组合对线路的影响。一般来说，雨雪对线路危害不大，雷电活动可以用防雷保护的方法解决。因此，风、覆冰和大气温度变化影响较大，

9、这是输电线路设计时应考虑的主要问题。输电线路周围空气温度的变化使导线和避雷线的拉力和弧垂也随着发生变化。风力作用在导线上，在水平方向造成附加的机械荷载，使导线拉力增加，在垂直平面内使导线产生振动和舞动。在进行输电线路的机械荷载计算或设计时，其影响的条件是:空气的最高温度、最低温度、覆冰温度和覆冰厚度、最大风速，以及在这些条件下的温度、风速、覆冰厚度之间的相应组合。1.2.1 设计最大风速 根据沿线气象站多年风速资料、风压计算并结合大风调查和大风成因及海拔高度、地形等综合分析，推荐全线离地15米高15年一遇10min平均最大风速为25米/秒。在风口等大风集中处铁塔强度适当加强。 1.2.2 覆冰

10、厚度的选择本线路所经地区无导线覆冰实测资料，导线覆冰设计冰厚的推算，是根据沿线及其附近地区已建电力、通信线路的电线覆冰调查和设计及运行情况，结合沿线地形、海拔、植被、线路走向、气候等因素，经综合分析,本次设计所有线路均为10mm冰区。但是按照设计覆冰厚度要比实际覆冰厚度高一个等级，所以本次设计的设计覆冰厚度为15mm。1.2.3 设计气象条件本次设计采用全国典型气象区第区典型气象条件进行设计，各项设计气象条件组合如表1.3所示。 3表1.3 典型气象区区气象条件典型气象区最高温+40最低温-10覆冰-5最大风-5安 装-5外过电压+15内过电压+15大气温度()年平均气温+15最大风25覆冰1

11、0安装10外过电压10风速()s/m内过电压15覆冰厚度()mm15冰的比重( )3cm/g0.9年平均雷暴日数60 42 导线与避雷线的选型及其特性2.1 导线与避雷线的型号根据系统论证资料，本线路工程导线采用jl/lb20a240/30型钢芯铝绞线，避雷线采用jlb20a-50型锌铝合金镀层钢绞线；其机械物理特性见表3.1所示。表2.1 导线与避雷线机械物理特性表导线及霹雷线型号jl/lb20a-240/30jlb20a-50铝股244.29/钢股31.6749.48计算截面(mm2)综合275.9649.48计算外径(mm)21.609.0铝股243.60/股数及每股直径(mm)钢股72

12、.4073.0单位重量(kg/km)922.2423.7制造长度不小于(m)20002000瞬时破坏应力(mpa)260.321168.86温度线膨胀系数(1/)20.610-611.510-6弹性模量(n/mm2)690001814232.2 导线与避雷线的应力弧垂计算2.2.1 导线与避雷线应力的概念悬挂于两基杆塔之间的一档导线，在导线自重、冰重、风压等荷载作用下，任意横截面上均有一内力存在。导线单位截面积上的内力，称为应力。由力学知识可知，导线上任一点的应力的方向与导线悬挂曲线的切线方向相同，因此 5导线最低点的应力方向是水平的。而且对导线任意点作受力分析，依静力学平衡条件推出:一个耐张

13、段在施工紧线时，若不考虑摩擦力的影响，导线各点所受应力的水平分量均相等。因此导线应力一般都指档中导线最底点的水平应力。对于悬挂于两基杆塔架间的一档导线，可推出:弧垂越大，应力越小；反之，弧垂越小，应力越大。因此，从导线安全的角度考虑，应加大孤垂，从而减少应力，以提高安全系数;但与此同时，为保证带电导线的对地安全距离，要么在档距相同的条件下，必须增加杆高，要么在相同杆高条件下，减小档距，结果使线路基建投资成倍增加，而且随着孤垂的增大，运行中混线事故发生的机会增大。2.2.2 导线与避雷线最大使用应力实现最大限度地利用导线的机械强度，应尽量减小孤垂，从而降低杆塔的高度。这种思路，既满足了安全性，又

14、保证了经济性。导线机械强度允许的最大应力称为最大允许应力，用表示。架空送电线路设计技术规程规定，导max线和避雷线的设计安全系统不应小于2.5，所以，最大允许应力为: kp（2.1） 式中(mpa)、tp(n)、(mpa)、a(mm2)、2.5分别为导线最低点max的最大允许应力、导线的计算拉断力、导线的计算破坏应力、导线的计算截面积、导线最小允许安全系数。在线路设计、施工过程中，一般我们应使导线在各种气象条件中，出现的最大应力恰好等于最大允许应力。但是由于地max形或孤立档等条件限制，有时必须把最大应力控制在比最大允许应力小的某一水平上，即2.5。因此，我们必须把设计时所取的最大应力对应的气

15、象条件k时导线应力的最大值称为最大使用应力，用表示，则max kaktppmax（2.2）式中、分别表示导线最低点的最大使用应力、导线强度安全系数。maxk 6由此可知，=2.5时，有=，此时，我们称导线按正常应力架设;当kmaxmax2.5时0.611.00.850.660.500.330.15b/h21.00.900.750.600.450.306.4.3 杆塔承载能力的极限状态结构或构件达到最大承载能力或不适应继续承载的变形。其表达式为 0()ggkqiqiikc gc qr（6.4） 式中结构重要性系数。特别重要的杆塔结构取1：1；110kv电压0线路的各类杆塔取1.0；临时使用的各类

16、杆塔取0.9；永久负荷的分项系数，g对结构受力有利时，取1.0；不利时取1.2；第i项可变负荷的分项系数；qi永久负荷标准值；第i项可变负荷标准值；可变负荷的组合系kgikq数；、分别为永久荷载和可变负载效应系数；结构构件的抗力设gcqicr计值。本工程线路仍沿用在湖南省内通用的110kv杆塔型式。本工程全线地形以丘陵为主，在交通允许的情况下，可打拉线，有排杆场地，杆高在电杆使用范围内，优先采用了钢材耗量少，施工方便且有运行经验的预应力钢筋混凝土电杆，分别为z21、z22、z23、z24、z25直线杆，j21、j22-18转角耐张杆；在超过电杆使用条件，排杆、立杆、打拉线困难的地方及重要交叉跨

17、越处、线路通道狭窄处，采用自立式铁塔。共采用5种塔型，分别是：47z2直线塔，fz1-37.5直线跨越塔，jg1-18、jg2-18 、jg3-18转角塔。所选杆塔形式见表6.3所示。 45表6.3全线杆塔型估算数量及技术条件设计档距（米）序号塔型类别转角度水平垂直数量1z21-21直线杆350440122z22-2427直线杆35044083z23-21直线杆50062534z25-2427直线杆450550105j21-18转角杆03040035036j22-18转角杆30604003504747z2-25直线铁塔4506503847z2-30直线铁塔450650109fz1-35.7直线

18、跨越铁塔450700210110jg1-18转角铁塔030350500211110jg2-18转角铁塔3060350500212110jg3-18转角终端铁塔60903505002合计617 杆塔基础的设计7.1 杆塔基础基本要求 杆塔基础承受着杆塔荷载传递到基础顶面的外力作用。随着杆塔所受到的荷载的变化，基础所受到得作用力随之变化。因此杆塔基础的设计应满足杆塔在各种受力情况下，杆塔不倾覆，杆基不下沉、不上拔，使线路能长期安全可靠地运行。通常，线路所经过地区的地域辽阔，地形、地质情况不同，所使用的杆塔形式亦不同，所使用的杆塔形式亦不同，因此设计时应结合施工特点和杆塔受力情况来确定采用何种形式的

19、基础。 467.1.1 基础设计荷载基础设计荷载指杆塔在各种气象条件下线路的运行情况、断线情况和安装情况所承受的荷载传至基础顶面的作用力。 宽基铁塔基础的作用力有是上拔力、下压力和水平力。窄基铁塔基础的作用力有水平力、垂直力、和倾覆力矩。拉线杆塔的基础作用力有拉线的上拔力和柱体的下压力。7.1.2 设计安全系数基础设计采用允许承载力方法和安全系数法计算。基础作用力采用荷载标准值。基础的上拔和倾覆稳定设计用安全系数按表7.1取值。基础强度的设计安全系数按表7.2取值。表7.1 上拔和倾覆稳定设计的安全系数上拔基础倾覆稳定杆塔类型k1k2k3直线型1.61.21.5悬垂转角型、耐张型2.01.31

20、.8转角型、终端型、大跨越型2.51.52.2 表7.2 强度设计安全系数强度设计安全系数2受 力 特 征符号数值按抗压强度计算的受压构件、局部承压k41.7混凝土结构按抗压强度计算的受压、受弯构件k52.7轴心（偏心）受拉（压） 、受弯、受扭、局部承压、斜截面受剪k41.7钢筋混凝土结构受冲切、无腹筋斜截面受剪k62.2 477.2 杆塔基础的材料7.2.1 基础材料 包括混凝土、钢筋、石材、钢材、螺栓、焊条等7。（1）混凝土。混凝土基础的混凝土强度等级不宜低于c10。钢筋混凝土基础的混凝土强度等级不宜低于c15，当采用级、级钢筋或预制钢筋混凝土构件时，混凝土的强度等级不宜低于c20。（2）

21、钢筋。钢筋混凝土基础一般采用级级钢筋。对c15强度等级混凝土的钢筋混凝土基础宜采用级钢筋，多数用于现场浇制。对c20强度等级混凝土的钢筋混凝土基础宜采用、级钢筋。（3）石材。石材主要用于作电杆的底盘、拉线盘和卡盘等。（4）钢材、螺栓和焊缝。基础设计所用的钢材、螺栓和焊缝计算均采用允许应力的计算。7.3 杆塔基础型式（1） “大开挖”基础。预先挖好基坑，将基础埋于其中或现场浇制基础，用回填土填实。回填土的土重用来保持基础的上拔稳定。（2） 掏挖扩底基础。人工或机械掏挖成扩底土膜后，把钢筋骨架放入模内，然后注入混凝土。这类基础利用天然土体的强度和重量来保持上拔稳定。适用于无地下水影响的粘性土地区。

22、（3） 扩桩基础。以爆扩成土模，在扩大端放入钢筋骨架注入混凝土。适用于可以爆扩成型的硬塑、可塑状态粘性土中。（4）石锚桩基础。在岩石上钻凿成孔，放入钢筋并注入水泥砂浆或混凝土。这类基础在山区采用。（5） 孔灌注桩基础。专门的钻具钻较深的孔，以水头压力货水头压力泥浆护壁，放入钢筋并浇注混凝土。在杆塔跨河的软弱地基可考虑使用。（6）倾覆基础。指埋置在填实的回填土中承受较大倾覆力矩的电杆基础、窄基塔基础和宽基塔基础9。 487.4 基础的上拔计算“大开挖”基础和掏挖扩底基础称为普通基础。普通基础的上拔计算通常采用“土重法”计算。阶梯形基础上拔的稳定计算：“土重法”计算上拔稳定时t为 00012()v

23、vqtkk（7.1）式中 t上拔力；基础自重；土的计算容量；、基础0q01k2k上拔稳定安全系数；深度内的基础体积；水平力的的影响系数； v0vth上拔土锥体体积。上拔土锥体体积v的计算方法分两种，其中：（1）当时hhtc方形底板 2224(2)3vh bbh tgah tg attt（7.2）圆形底板 2224(2)43htvddh tgah tg att（7.3）（2）当时hhtc方形底板 42222(2)()3vhbbh tgah tg abhhccctc（7.4）圆形底板 42222(2)()43vhddh tgah tg adhhccctc（7.5） 49式中 b方形底板边长；d圆形

24、底板的直径；a回填土的计算上拔角；回填抗拔土体的临界深度。按表7.3取用hc 表7.3 临界深度ch临界深度ch土类土的状态圆形底板方形底板砂石类稍密、密实2.5d3.0b坚硬、硬塑2.0d2.5b可塑1.5d2.0b粘性土软塑1.2d1.5b本工程设计根据土质及铁塔型式采用现浇台阶式刚性基础和掏挖式基础混合使用，在土质较好、无地下水及非硬质岩石的直线塔和小转角铁塔采用掏挖式基础，其他地方基础采用现浇台阶式刚性基础；这两种型式基础施工简便，工期短，质量易保证。混凝土强度等级均采用c20级，胶结材料采用425#普通硅酸盐水泥；钢材：a3（q235）。8 绝缘子串和金具 508.1 绝缘子串的选取

25、本工程绝缘子采用fxbw4-110/100型合成绝缘子，结构高度1240mm，直线杆塔全高超过40m，复合绝缘子长度采用1440mm。绝缘子爬电距离不小于3150mm。耐张串采用双联绝缘子串，跳线采用单串绝缘子串。合成绝缘子在高压侧加装均压环，跳线串采用配重式均压环。导线绝缘子串组装型式如表8.1所示，绝缘子机电特性如8.2所示，绝缘子主要尺寸如8.3所示12。表8.1 导线绝缘子串组装型式表表8.2 绝缘子机电特性表型 号机械破坏负荷（不小于)kn冲击耐受电压(不小于)(kv)1分钟湿耐受电压（不小于）kv最小击穿电压（不小于）kvfxbw4-110/100100550230110表8.3

26、绝缘子主要尺寸型 号公称结构高度h（mm）最小电弧距离（mm）公称爬电距离s（mm）连接型式标记单重重量（kg）fxbw4-110/1001440301200330016r4.8本次工程中悬垂绝缘子串在跨越高等级公路、河流，跨越35kv高压线路组 装 型 式绝缘子型号及片数单 串1 fxbw4-110/100悬 垂双 串2 fxbw4-110/100单 串1 fxbw4-110/100耐 张双 串2 fxbw4-110/100跳 线单 串1 fxbw4-110/100（重锤式） 51时采用双串，其它均采用单串，耐张绝缘子串均用双串。8.2 挂线金具本工程挂线金具采用1997年国标定型金具，主要

27、金具见8.4表所示：表8.4 挂线金具金具名称型号破坏荷重不小于(kn)备注悬垂线夹xgu-440用于lgj-240/30悬垂线夹xgu-240用于xgj-50/7耐张线夹ny-240/30握着力不小于70用于lgj-240/30耐张线夹ny-50g握着力不小于60用于xgj-50/7接续管jyd-240/30握着力不小于70用于lgj-240/30接续管jy-50g握着力不小于60用于xgj-50/7防 振 锤fr-3用于lgj-240/30防 振 锤fr-1用于xgj-50/78.3 空气间隙空气间隙绝缘子串相配合的线路带电部分对杆塔的最小空气间隙值见表8.5所示：表8.5 最小空气间隙值

28、表运行情况大气过电压内部过电压运行电压最小空气间隙(mm)10007002509 防雷与接地防雷与接地 529.1 防雷设计防雷设计本线路地处某市近郊，雷电活动较少，该区域的110kv及以上线路运行情况良好，因此本工程按通用设计全线采用双避雷地线，并逐基直接接地。杆塔上地线对边导线的保护角在25左右。为防止雷击档距中央反击导线，在+15无风情况下。档距中央导线与地线间距离应满足下列校验公式的要求： s0.012l+1 （9.1）式中：s导线与地线间距离（m）l档距（m）根据dl/t 621-1997交流电气装置的过电压和绝缘配合6.1.3条规定，有避雷线的110kv线路,在一般地壤电阻率地区,

29、其耐雷水平不低于40-75ka。本工程使用的杆塔经耐雷水平计算。在一般土壤电阻率地区是符合规程要求的。9.2 接地设计接地设计根据dl/t 621-1997交流电气装置的接地标准，每基杆塔均应接地，杆塔接地装置采用水平放射型。在雷季干燥时，每基杆塔的工频接地电阻应满足下表9.1所示。表9.1 杆塔的接地电阻土壤电阻率（米）100及以下1005005001000100020002000以上工频接地电阻（不小于）1015202530注：为保护变电设备提高进出线的耐雷水平，进出线2km范围内已加大接地装置使接地电阻控制在10以下，平地丘陵地区需采用防盗型接地装置。在线路中间土壤电阻率很高的地区,采用

30、换土的方法，确保接地电阻不大于20。居民区和水田中的接地装置，宜围绕杆塔基础敷设成闭合环形。利用自然接地极和外引接地装置时，应采用不少于两根导体在不同地点与杆塔接地网相 53连接。水平接地体的间距不宜小于5m。接地装置的导体，应符合热稳定的要求。交流电气装置的接地标准规定，按机械强度要求的接地圆钢最小直径为8mm，杆塔接地装置引出线的截面不应小于50mm2，并应热镀锌。接地引线与接地体的连接、接地体之间的连接应焊接，其搭接长度必须为圆钢直径的6倍（双面焊） 。本工程杆塔装设接地装置，接地装置采用10圆钢以水平放射方式敷设，在耕作区深度一般埋深不应小于0.8米，在山区一般埋深不应小于0.5米。接

31、地引下线全部采用12热镀锌圆钢。水田采用普通型接地装置，有人员经常活动的山地和丘陵地区采用防盗型接地装置。9.3 避雷线绝缘设计避雷线绝缘设计为便于变电站接地网电阻的测量，在变电站线路两端，门型避雷器挂线金具串采用一片带保护间隙的绝缘子xdp-70c与构架隔开，其余地段避雷线均直接接地。 5410 导线对地和交叉跨越距离根据110500kv架空送电线路设计技术规程dl/t 5092-1999规定的要求，导线在地面、建筑物、树木、铁塔、道路、河流、管道、索道及各种架空线路的距离，应根据最高气温情况或覆冰无风情况求得的最大弧垂和最大风情况或覆冰情况求得的最大风偏进行计算。计算上述距离，可不考虑由于

32、电流、太阳辐射等引起的弧垂增大，但应计及导线架线后塑性伸长的影响和设计、施工的误差。大跨越的导线弧垂应按导线实际能够达到的最高温度计算。导线对地及交叉跨越物的最小允许距离见表10.1所示。表10.1 导线对及交叉跨越物的最小允许距离被交叉跨越物名称净距（米）备注居民区7.0非居民区6.0公路7.0弱电线路、电力线路3.0 垂直距离5.0建筑物边线最大风偏后净空距离4.0最大计算风偏垂直距离4.0考虑自然生长高度树木最小净空距离3.5最大计算风偏经济作物(最小垂直距离)3.0 55导线对各类被跨物的最小垂直距离见表10.2所示。表10.2 导线对各类被跨物的最小垂直距离被跨越物最小垂直距离（m）

33、备注至标准铁路轨顶7.5至电气铁路轨顶11.5铁路至承力索或接地线3.0高速公路、1级公路2-4级公路至路面7.0至五年一遇洪水位6.0通航河流至最高航行水位的最高船桅顶2.0不通航河流至百年一遇洪水位3.0至特殊管道任何部分4.0至索道任何部分3.0至电力线路3.0至弱电线路3.0在跨越档内，导线及避雷线均不得接头，并采用双串绝缘子,跨越须满足dl/t 5092-1999 110kv-500kv架空送电线路设计技术规程中要求。 56结论 本设计通过对该地区架空线路的部分原始数据的综合分析，初步设计了一段110kv架空输电线路。主要内容包括线路路径的选取，导线和避雷线的应力弧垂的计算，线路的防

34、振，杆塔的基础设计和选型等。本次设计的内容包含了部分非本专业的知识的计算，具有一定的挑战性，同时也是对自学能力的一次考验。 本文主要是对110kv架空输电线路进行初步设计，在具体的实施过程中主要完成了以下工作。 （1）路径的选取和杆塔的定位。通过对原始数据的分析和工程规章的规定，对线路的路径走向进行合理的选取，并在断面图上进行杆塔的初步定位。 （2）对线路导线和杆塔的选型，杆塔的基础，导线、避雷线的防振进行了初步的设计，并得出一个初步的结果。 （3）对输电线路的气象条件、导线的应力和弧垂、杆塔的荷载进行了初步的计算。 通过这次毕业设计，我对架空输电线路的设计的过程有了一个较完整的概念。更重要的

35、是它使我学到了怎样去独立思考问题，解决问题，提高了解决问题的能力，为我今后的工作奠定坚实的基础。归纳起来，主要有以下几点：(1)学会了怎样去利用工具书、去查阅资料。在当今社会里，知识总量激增，一个人无法了解所有知识。因此，在设计过程中需要用到一些不曾学过的东西时，就要去有针对性的查找资料，然后去加已吸收利用，以提高自己的应用能力，增长见识，补充最新的专业知识。(2)毕业设计起到了对以前所学知识加以巩固和对新学的知识进一步消化的作用。(3)进一步加强自己的实际应用能力。比如提高我对cad制图的熟练掌握能力，及其论文的排版格式等实践能力。(4)培养了我严谨务实的工作作风和实事求是的科学态度，养成吃

36、苦耐劳的习惯，同学之间的合作精神也在毕业设计中充分体现出来。 57由于我的水平有限，设计中仍发现有许多不足，考虑问题欠全面之处，敬请老师们批评指正。希望能够在以后的工作中更好的磨练自己，提高自己。参考文献1黄俊杰，王身丽,陈早明等.架空输电线路弧垂计算的计算机实现m.湖北电力，2003.2孟隧民，李光辉.架空输电线路设计m.北京:中国屯峡出版社，2000.3许建安.35-110kv输电线路设计m .中国水利水电出版社.2007.4曾宪凡高压架空线路设计基础m.北京：水力电力出版社，1995.5张万椿高压架空输电线路设计与计算m.成都：四川科学技术出版社1986.6sdgj94-90架空送电线路

37、杆塔结构设计技术规定s水利电力出版社1990.7sdgj62-84送电线路基础设计技术规定s水利电力出版社1984.8dl/t 5092-1999110500kv架空送电线路设计技术规程s电力工业部1999.935220kv送电线路铁塔通用设计型录东北电力设计院m1990.10dl/t620-97交流电器装置的过电压保护和绝缘配合m电力工业部1997.11邵天晓，架空送电线路的电线力学计算m，水利电力出版社，1987.12董吉谔电力金具手册水利电力出版社s1987.13郭喜庆架空送电线路设计原理m.北京：农业出版社，1992.14曾宪凡高压架空线路设计基础m.北京：水力电力出版社，1995.1

38、5李瑞祥高压输电线路设计基础m.北京：水力电力出版社，1994.16张殿生电力工程高压送电线路设计手册s.北京：中国电力出版社，.2002.17张万椿高压架空输电线路设计与计算m.成都：四川科学技术出版社，1986.18梅丽佳.架空线路导线振动的危害及防振m.江西电力出版社，2005.19张殿生.电力工程高压送电线路设计手册(第二版)s.北京:中国电力出版社，2002.1020邵天晓.架空送电线路的电线力学计算北京n:中国电力出版社.2003.21高学廉.110一500kv架空电力线路施工及验收规范北京m:中国计划出版社1991.22华东电力设计院.dl/t5092一1999.110一50ok

39、v架空送电线路设计技术规程s北京:中国电力出版社.1999.1.23魏锦丽.耐热铝合金导线的力学性能的研究.d河北保定:华北电力大学.2006. 58附表1 jl/lb20a-240/30型导线应力弧垂计算结果最高气温最低气温年均气温事故安装外过有风操作过电压 气象条件档距lr(m)0（mpa）fv(m)0（mpa）0（mpa）0（mpa）0（mpa）0（mpa）0（mpa）5032.3 0.54 82.845.582.870.139.945.784.739.1 0.75 97.865.182.891.165.165.210039.0 1.05 92.8 61.8 87.686.4 61.8

40、62.0 15038.7 2.38 74.5 52.3 86.469.6 52.3 52.7 20038.6 4.25 59.4 46.6 68.656.8 46.6 47.1 25038.5 6.65 50.9 43.6 59.449.7 43.6 44.1 30038.4 9.59 46.6 42.0 53.545.1 42.0 42.5 35038.4 13.06 44.1 41.0 49.944.0 41.0 41.5 40038.4 17.07 42.7 40.4 47.742.7 40.4 40.945038.4 21.61 41.7 39.9 46.241.8 39.9 40.4

41、 50038.4 26.69 41.0 39.6 45.141.2 39.6 40.1 55038.4 32.30 40.5 39.4 44.440.8 39.4 39.9 60038.4 38.45 40.1 39.2 43.840.5 39.2 39.7 65038.3 45.13 39.9 39.143.440.2 39.1 39.6 70038.3 52.339.6 39.0 43.140.039.0 39.5 595 附表1 jl/lb20a-240/30型导线应力弧垂计算结果外过无风覆冰有风（强度）覆冰有风（风偏）覆冰无风最大风（强度）最大风（风偏） 气象条件档距lr(m)0（mp

42、a）fv(m)0（mpa）0（mpa）0（mpa）fv(m)0（mpa）0（mpa）5039.80.26104.1104.1104.10.3264.864.884.765.70.48104.1104.1104.10.7792.992.910062.7 0.70 104.1104.1104.11.0789.0 89.0 15054.0 1.82 104.1104.1104.12.4176.1 76.1 20048.7 3.58 104.1104.1104.14.2866.4 66.4 25045.9 5.93104.1104.1104.16.6860.8 60.8 30044.4 8.84 10

43、4.1104.1104.19.6257.6 57.6 35043.4 12.30 104.1104.1104.113.1055.6 55.6 40042.8 16.30 104.1104.1104.117.1054.4 54.4 45042.3 20.84 104.1104.1104.121.6553.5 53.5 50042.0 25.91 104.1104.1104.126.7352.9 52.9 55041.8 31.52 104.1104.1104.132.3452.5 52.5 60041.6 37.66 104.1104.1104.138.4852.1 52.1 65041.5 4

44、4.34 104.1104.1104.145.1751.9 51.9 70041.4 51.50 104.1104.1104.152.3851.7 51.7 60 附表2 jl/lb20a-240/30型导线各种施工气温下的档距弧垂值档距（m）5084.7100150200250300350温度（）f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)400.540.910.962.224.456.749.5212.79300.400.790.812.004.106.369.1112.74200.300.670.681.793.745.968.6911.92100.220.570.5

45、81.583.385.558.2511.4700.180.480.491.393.035.147.8011.00-100.150.410.431.212.704.727.3510.39档距（m）400450500550600650700750温度（）f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)4016.5520.9125.5630.9036.5542.7949.5456.793016.1121.2826.3631.9738.1144.7952.0059.752015.6519.9924.6329.9735.6041.9449.5955.911015.1919.4224.15

46、29.3935.1241.3649.0955.39014.7220.2525.3330.9437.0843.7650.9758.72-1014.2919.4523.1929.4134.1440.3747.1154.34 61附表3 jlb20a-50型地线应力和档距值最高气温最低气温年均气温事故安装外过无风最大风强度气象条件档距lr(m)0（mpa）fv(m)0（mpa）0（mpa）0（mpa）0（mpa）0（mpa）fv(m)0（mpa）50134.820.1982.84183.77184.07224.32183.770.14225.81100141.770.7282.84183.77184.85221.11183.770.56226.63150151.731.2468.62183.77186.22214.69183.771.03228.15169.9185.121.9479.82225.80227.96261.88226.231.62